轴心受力构件的强度和刚度

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1、第一节 轴心受力构件的强度和刚度 第九章 钢轴心受力构件 第二节 轴心受压构件整体稳定计算 第三节 实腹式轴心受压构件的局部稳定计算 第四节 实腹式轴心压杆的截面设计 第五节 格构式轴心受压构件的截面设计 R y n ff A N R yff 式中： 轴心拉力或轴心压力 n构件的净截面面积 钢材的抗拉或抗压强度设计值 R 抗力分项系数 一 、 轴心受拉构件和轴心受压构件的 强度 强度计算公式： 第一节 轴心受力构件的强度和刚度 一 、 轴心受拉构件和轴心受压构件的 强度 fANnnAN nn 1 5.01净截面强度 对摩擦型高强度螺栓连接的构件，其强度计算公式为： fAN 毛截面强度 第一节

2、轴心受力构件的强度和刚度 二 、 轴心受拉构件和轴心受压构件的 刚度 il 0 )( 截面惯性矩AIi i相应方向的截面回转半径 ， l 0相应方向的构件计算长度； 受拉构件或受压构件的容许长细比。 构件最不利方向的长细比 , 为两主轴方向长细比的最大值 刚度计算公式： （ 一 ） 传统方法： 基本假定： (1) 杆件为等截面理想直杆 (2) 压力作用线和杆件与杆件形心轴重合 (3)材料为均质 、 各向同性 、 且无限弹性 ， 符合虎克定律 第二节 轴心受压构件整体稳定计算 一、 确定轴心受压构件整体稳定承载力的方法 ： 传统方法和现代方法 屈曲变形分：弯曲变形：双轴对称 （ 工字形 ） 扭转

3、变形：双轴对称（十字形） 弯扭变形：单轴对称（ T字形） 2) 切线模量理论 :（ 弹塑性屈曲力的下限 ） 弯曲时整个截面都处在加载过程中 ,应力应变关 系遵循同一个侧向模量 Et,以 Et代表 E代入上式 切线模量 ， 求屈曲应力和屈曲力 。 1、轴心压杆的 弹性 弯曲屈曲变形 欧拉理论 2、 轴心压杆的 弹塑性 弯曲屈曲变形： ） 双模量理论 ：（弹塑性屈曲力的上限）与两 个变形模量有关 ： 加载区应力应变遵循切线模量 Et的变化规律， 卸载区应力应变遵循弹性模量 E的变化规律， 2 2 2 2 E Al EI A N cr cr (二 ) 现代方法 : f f fA N R y y cr

4、 R cr 将轴心压杆按具有残余应力 ,初弯曲和初偏心等缺 陷的小偏心压杆，考虑杆端约束条件。 f A N 计算公式 1、 截面的残余应力影响：柱的抗弯刚度降低 （ 截面类型 a、 b、 c） (二 ) 现代方法 : 确定方法 :采用有限元概念 ,根据内外力平衡条件 , 用数值分析方法模拟计算列表给出。 2、压杆的初弯曲影响：对中长杆的影响大 3、压杆的初偏心影响：对短杆有影响 （长细比 =l0/i） 4、杆端约束的影响：采用计算长度系数 把两端 有约束的 杆转化为等效的两端铰接的杆 (l0=ul) 一 、 翼缘自由外伸宽厚比 的限值 值构件两方向长细比较大 式：规范采用简化直线 yft b

5、2 3 51.0101 第三节 实腹式轴心受压构件的 局部稳定 计算 轴心压杆一般在弹塑性阶段工作，按等稳准则得 y f b tEkn 2 1 2 2 112 二 、 腹板宽厚比的限值 yw ft h 2355.0250 对工字形截面： 无关，定值偏于安全，与 或对双腹壁箱形截面： yw ft h t b 2354000 1 0 0,1 0 03030 取，取以上 屈服强度 壁厚 管径 或 y y f t D ft D , , 2 35 00 1 00 三 、 圆管的径厚比 截面形式为双轴对称的型钢截面和实腹式组合截面 。 为取得合理而经济的效果 ， 设计时可按以下原则： 第四节 实腹式轴心压

6、杆的截面设计 （一） 等稳定性 使杆件在两个主轴方向的稳定承 载力相同，以充分发挥其承载能力。尽可能使两方向 的稳定系数或长细比相等，即 x x 或 xy。 一、设计原则： （三） 制造省工 应充分利用现代化的制 造能力和减少制造工作量。尽量采用型钢和 采用便于自动焊的截面（工字型截面）。 （二） 宽肢薄壁 在满足板件宽厚比限值的条 件下使截面面积分布尽量远离形心轴，以增大截 面惯性矩和回转半径，提高杆件的整体稳定承载 力和刚度，达到用料合理。 （四） 连接简便 杆件应便于与其他构件连接。 以开敞式截面为宜。 、 先假定杆的长细比： 当荷载 1500，计算长度 l0为 56 的压杆，可假定 8

7、0 100； 二、 设计方法： 当荷载 3000，计算长度 l0为 45 的压杆，可假定 60 70； (一 ) 试选截面 查稳定系数 x y ， 对 x 轴的回转半径 长细比 对 y 轴回转半径 2、 确定截面需要的面积 A 、回转半径 ix , iy, 以 及高度 h、宽度 b ： 式中 a1,a2 分别表示截面高度 h、宽度 b和回转半径 ix， iy间的近似数值关系的系数， xx li 0 求 hix/a1 求 biy/a2 yy li 0 求 A=N/(f ） 3、 确定型钢型号或组合截面各板件尺寸： 对型钢 ， 根据 A， ix， iy查型钢 （ 工字钢 、 型钢 、 钢管等 ）

8、表中相近数值 ， 即可选择 合适型号 。 对组合截面，应以 A, h, b为条件，取 b h;为 用料合理，宜取 t=(0.4 0.7)t，但 t6mm； b 和 h宜取 10的倍数 , 和 t易取 2的倍 数。 f A N n il 0 fAN 须同时考虑两主轴方向 ， 但一般取其中长细比 较大值进行验算 。 1、 强度验算： 、 刚度验算： (二 ) 验算截面 3、 整体稳定： y y ft h ft b 235)5.025( 235)1.010( 0 1 yf t h t b 235 )1.010( 0 1 形截面 yw y ft h t b ft b 23540 2351.010 00

9、 1 或 4、 局部稳定： 工字形： 箱形截面： 例 1 下图所示为某炼钢厂工作平台的部分结 构 。 其中支柱 AB 承受心压力 N=1400kN,柱下端固定 ， 上端铰接 。 试选择该柱截面： 、 用工字钢； 、 用型钢； 、 用焊接工字形截面 ， 翼缘为剪切边 。 材料均为 16Mn钢 ， 截面无削弱 。 、 材料改为 235， 以上选择出的截面是否还可以 安全承载 ？ 解 ： 由于 AB柱两方向的几何长度不等 ， 强轴 顺 x轴方 向 柱在 弱 轴方向按均应按 铰接 计算，其计算长度取支承点 之间的距离，即 l0y=350cm。 柱在 强 轴方向按 下端固定 、 上端铰接 查表得 0.8

10、，故计算长度 l0 x=0.8 700 560cm。 一 、 工字钢 1 00假定 （一） 试选截面 487.0:),16( xaMn 查表 4 3 1.0:),16( xbMn 查表 2 2 3 m i n 11.10310315431.0 101400 cmfNA r e q cmli xx r e q 6.51005600 cmli yy r e q 5.31003500 由附表中不可能选择出同时满足 Areq、 ixreq、 iyreq 三值的工字钢 ， 可只在 Areq和 iyreq两值之间选择适 当型号 。 现试选 156a A 135.44cm2， ix=22.0cm， iy 3

11、.18cm， b/h=166/560=0.290.8。 （一） 试选截面 由于型钢截面宽度较大，因此假定长细比可减小。 734.0: b查表 2 2 3 55.60103 1 57 3 4.0 101 4 0 0 cmfNA r e q cmli xx r e q 3.9605600 cmli yy r e q 8.5603500 （ 二 ） 验算截面 )(1509.602.95600 满足 x x x i l 满足）(/3 1 5/5.3 0 7 103.647 0 8.0 101 4 0 0 22 2 3 mmNfmmN A N 3 整体稳定 ：由 max =y=63.5，查表得 =0.7

12、08。 4 局部稳定 ：因工字钢的翼缘和腹板均较厚，可不验算。 刚度 ： 强度 ：因截面无削弱，可不验算。 )(1505.6351.53500 满足 y y y i l 三 、 焊接工字形截面 60假定 （一）试选截面 734.0:)( xb 查表 2 2 3 m i n 1.7110315625.0 101 4 0 0 cmfNA r e q cmli xx r e q 3.9605 600 cmli yy r e q 8.5603 5 00 cmih x r e qr e q 6.2143.0 3.9 1 cmib y r e qr e q 2.2424.0 8.5 2 625.0:)(

13、xc 查表 选用如图所示尺寸 ,即 : 翼缘 : 2 260 10 面积： 52cm2 腹板 : 1 200 6 面积： 12cm2 A=64cm2 三 、 焊接工字形截面 42312 1 61335.100.1262206.0 cmI x （二） 验算截面 43 121 2 9 2 9260.12 cmI y cmAIi yy 77.6642 9 2 9 cmAIi xx 79.9646133 截面几何特性 ： 1.强度 ：因截面无削弱 ， 可不验算 。 )(1502.5779.95600 满足 x x x i l 满足）(/315/6.316 1064691.0 101400 22 2 3

14、 mmNfmmNAN 查表 (b、 c) 得 x=0.775， y=0.691 （虽然 x y，但对 y轴属 c类截面，反而 y x）。取 min=0.691计算，得 2.刚度 ： 3、 整体稳定 ： )(1507.5177.63500 满足 y y y i l )(97.12 345 235 )2.571.010( 235 )1.010( 7.12 10 127 1 满足 y f t b )(2.44 345 235 )2.575.025( 235 )5.025(3.33 6 200 0 满足 yw ft h 4、 局部稳定 ： 腹板： 翼缘： 虽然整体稳定性按弱轴 y计算，但 y比 x小不

15、太多， 故取长细比的较大值 x计算。 满足）(/2 1 5/1.2 1 01044.1 3 54 9 2.0 101 4 0 0 222 3 mmNfmmNAN 不满足）(/215/9.275 103.64789.0 101400 22 2 3 mmNfmmNAN 四、原截面改用 Q235钢材 （一）工字钢 由 y 110.1查附表得 y=0.492，故 （二）型钢 由 y 63.5查附表得 y=0.789，故 不满足）(/215/3.2861064764.0 101400 222 3 mmNfmmNAN （三）焊接工字截面 由 y 51.7查附表得 =0.764，故 .在上例条件下 ， 工字

16、钢的截面面积比 H型钢和焊接工字形截 面的要大一倍多 。 强轴方向的计算长度虽较长 ， 但支柱的承载 能力却是由弱轴方向所决定 ， 且强轴方向还富余很多 。 .工字钢在改用 235后截面不增大仍可安全承载，而型钢和 焊接工字形截面却相差很多，这表明长细比大的压杆由于在弹 性状态工作，钢材强度对稳定承载能力的影响不大，而长细比 小的压杆则因在弹塑性状态工作，钢材强度有较显著影响。 .型钢可增强弱轴方向的承载能力，不但经济合理，制造 省工，且截面选用方便。 由上例计算结果可见： 第五节 格构式轴心受压构件的截面设 计 与缀件平面相垂直的轴称为 虚轴 (x)。 肢件 : 槽钢、角钢、工字钢或钢管 缀

17、件： 为缀条时称缀条构件；为缀板时称缀板构件（柱）。 横贯分肢腹板的轴称为 实轴（ y） ， 一、格构式轴心受压构件的组成形式： 缀条 常为单角钢， 可用斜杆组成， 也可用斜杆和横杆共同组成。 缀板 用钢板制成，一律按等距离垂直于构件轴 线横放。 一、格构式轴心受压构件的组成形式： f A N y 二、 格构式轴心受压构件的 整体稳定 承载力 格构式双肢柱相当于两个并列的实腹式杆件 1. 对 实轴 的整体稳定承载力 f 为钢材抗压强度设计值 . 长细比 y 、截面类型 y x xox A A 1 2 27 2. 对 虚轴 的整体稳定承载力 缀条构件 ： 二、 格构式轴心受压构件的 整体稳定 承

18、载力 双肢格构式轴心受压构件对虚轴的换算长细比的计算公式是： x 整个构件对虚轴的长细比； A 分肢横截面的毛面积之和； A1x 构件截面中垂直于 x轴各斜缀条的毛截面面积和： f A N x 2 1 2 xox 2. 对 虚轴 的整体稳定承载力 缀板构件 ： 二、 格构式轴心受压构件的 整体稳定 承载力 i1 分肢对 1-1轴的回转半径。 1 单肢对平行于虚轴的形心轴的长细比， 其计算长度 l01取缀板之间的净距离。 1 01 1 i l 1 0.5max且 1 40 1=l01/i1 0.7max 缀板构件： 缀条构件： 3、单肢的稳定 二、 格构式轴心受压构件的 整体稳定 承载力 max

19、 为 y 、 0 x最大值 max 50时，取 max= 50 三、肢件的设计： fNA y 1、肢件的截面设计： iy = l0y /y 设定 y 查表选定截面，截面验算 由 y= l0y / iy f AN y 三 、 肢件的设计： 等稳条件是 ox=y， 可得对虚轴的长细比 算出需要的 x 2、肢件间的距离设计 b： 根据对实轴和虚轴的等稳定条件决定。 b=ix/a2 ix= l0 x /x 三 、 肢件的设计： 缀条构件： x xox A A 1 2 27由 x y x oxx A A A A 1 2 1 2 2727 对缀条构件，先给定缀条的截面尺寸 A1X 0.1A; 最小角钢型号

20、 L4545 4或 L56 364 三 、 肢件的设计： 缀板构件： 对缀板构件，先假定单肢的长细比 1， 1 0.5max且 1 40 212 xox由 2 1 22 1 2 yoxx 四、格构式压杆的剪力 l x N Nl N dx dMV l x N N N yyNM E E c o s )1( s i n 1 ) 0 0 0 杆的任意截面的剪力 （杆的任意截面的弯距 当格构式压杆绕虚轴弯曲时，因变形而产生剪力， 规范在规定剪力时，以压杆弯曲至中央截面边缘纤 维屈服为条件，导出最大剪力 V 和轴线压力 N 之间 的关系 : 23 585 y fAfV 四、格构式压杆的剪力 构件或受压构件

21、当绕虚轴弯曲时 ， 上述剪力由缀条承受 。 对双肢构件 ， 此剪力由双侧缀件面平均分担 简化后得： Vb=V/2 设计缀件及其连接时认为剪力是沿杆全 长不变化的。 1 、 斜缀条的设计： 五 、 缀件 （ 缀条 、 缀板 ） 的设计 （一）、缀条设计： 按铰接桁架计算斜缀条的内力为： Nb=Vb/(n cos) n 为承受剪力 Vb 的斜缀条数； Vb 为分配到一个缀面的剪力，有两个缀面的 Vb=V/2； 为缀条的夹角，在 30 60 之间采用。 1、 斜缀条的设 计： 五 、 缀件 （ 缀条 、 缀板 ） 的设计 （一）、缀条设计： 钢材和连接材料的强度设计值乘以折减系数 R 以考虑偏心 受

22、力的不利影响： fAN R y b 0 （ 1）计算稳定性时： 等边角钢 R=0.6+0.00151.0。 1、 斜缀条的设 计： 五 、 缀件 （ 缀条 、 缀板 ） 的设计 （一）、缀条设计： 不等边角钢 短肢相连 R=0.5+0.00251.0。 长肢相连 R=0.7 对角钢最小刚度轴 y0-y0 的长细比 。 当 20时 ， 取 =20 l0 为计算长度，取节点中距离。 式中 =l0/iy0 i y0 为角钢最小回转半径， f A N R n b 五 、 缀件 （ 缀条 、 缀板 ） 的设计 （ 2） 计算强度和 （ 与分肢的 ） 连接时： R =0.85 （一）、缀条设计： （ 1）

23、 与斜缀条相同 ; 2、横缀条的设计 ： (一般不作计算 ) （ 2）按容许长细比确定，取较小的截面。 如果一个缀板面分担的剪力为 Vb （二）缀板的设计 缀板构件如一多层钢架。 假定 :其在受力弯曲时， 反弯点分布在各缀板间分 肢的中点和缀板中点，该 处弯矩为零，只受剪力。 23 585 y fAfV Vb=V/2 222 1 22 1 aTlVlV bb l相邻两缀板轴线间的距离； （二）缀板的设计 剪力 : 弯矩（与肢件连接处） a分肢轴线间的距离。 M= Ta/2=Vbl/2 T=Vbl/a 缀板所受的内力为： Ib/a 构件同一截面处缀板的线刚度 缀板尺寸则由刚度条件决定 。 双肢缀

24、板柱 2（ Ib/a） 6(I1/l) （二）缀板的设计 缀板宽度 b2a/3 缀板厚度 ta/40且 t6mm 缀板与肢件的搭接长度一般为 2030mm。 I1/l 柱分肢的线刚度 ；WMf （二）缀板的设计 角焊缝承受剪力 T 和弯矩 M的共同作用。 w ff f f f 2 2 w f A T 六、 连接节点和构造规定 1、缀条与肢件连接时，两者的轴线尽可能交于一点； 为了缩短斜缀条两端的搭接长度，应采用三面围焊； 有横缀条时，可加设节点板； 缀条采用不小于 45 4或 56 36 4的角钢。 2、 大型格构式构件应设置用钢板或 角钢做成的横隔 ， 增加构件的抗扭 刚度 ， 避免截面变形

25、 。 六、 连接节点和构造规定 六、格构式轴心受压构件的设计方法 确定构件形式 轴心压力 N 两方向计算长度 lox,loy 钢材标号 中小型柱采用缀板柱 大型柱采用缀条柱 2、 确定面积 A 和对实轴的回转半径 iy 长细比 由 A 和 iy查型钢表试选分肢适用的槽钢或工字钢。 查 y 求 A=N/ yf (A为两型钢面积和 ) 求 iy=loy/ 六、格构式轴心受压构件的设计方法 （一）试选分肢截面 （对 实轴 计算） 同实腹式轴心受压构件相同的方法， 1、假设长细比 x yx A A 1 2 27 （ 二 ） 确定两肢间距 （ 对 虚轴 计算 ） 缀条柱 先定 A1x ， 大约 按 A1

26、x/20.05A 预选 斜缀条的角钢型号 ， 并将其面积代 入公式计算 ， 然后再按其所受内力 进行验算 。 x ox x li 再由等稳定性条件 ox=y可得 对虚轴需要的长细比 x： 按试选的分肢截面计算长细比 y， y= loy/ iy 2a ib x求 212212 yoxx （ 二 ） 确定两肢间距 （ 对 虚轴 计算 ） 缀板柱 : 先定 1 ，可先按 1100mm. （ 三 ） 验算截面 实轴： y 虚轴： ox 2、刚度验算： y oy y i l 实轴 3、整体稳定性验算： y N/ yAf x xx A A 1 2 0 27缀条 对虚轴必须用换算长细比 1、强度验算： =N

27、/Anf （截面无削弱可不验算） 212 xox缀板 x N/ x Af （ 三 ） 验算截面 实轴长细比 y， 虚轴换算长细比 ox， 两 者取大值 max 4、分肢稳定性验算： 缀条构件： 10.7max 缀板构件 : 10.5max且 140， 以上两式：当 max50时，取 max=50 1=l01/i1 70.0 0 02 5.05.0 0 01 5.06.0 R R R 长边： 短边： 等边： 其中： （ 四 ） 缀件 （ 缀条 、 缀板 ） 设计 缀条 （ 板 ） 截面剪力 : 1、缀条计算： )23585(211 yfAfV 一个缀截面 Nb=Vb/(n cos) yoi l

28、1选角钢，验算稳定性 fAN Rb （ 四 ） 缀件 （ 缀条 、 缀板 ） 、 连接节点设计 验算缀板的刚度 2(Ib/a)/(I1/l1)6 2、缀板计算 缀板间的净距 l011i1, 预计缀板的宽度 bj2a/3 缀板厚度 ta/40且 t6mm （ 四 ） 缀件 （ 缀条 、 缀板 ） 、 连接节点设计 f正应力放大系数 ， 一般取 1.22 w ff f f f 2 2 弯矩 Mj=V1l1/2 连接焊缝验算： 内力为： 2、缀板计算 剪力 Vj=V1l1/a ；WMf w f A T 例 -1：将支柱 AB设计成： 、 缀条柱； 、 缀板柱 。 材料 16Mn钢 ， 焊 条 E50

29、系列 。 N=1400kN l0 x=0.8 700 560cm l0y=350cm cm l i yy r e q 83.5 60 3500 选用 20a，截面形式如图所示。 A=2 28.84=57.68cm2， iy=7.86cm, I1=128cm4 60假定 . 试选分肢截面 （ 对实轴计算 ） 解 : 一、缀条柱 3 2 3 55.6010315734.0 10140 0 cmfNA y r e q 73 4.0( yb 类） cmzcmi 01.2,11.2 01 确定两肢间距 （ 对虚轴计算 ） cm i l y y y 5.4486.7 3500 9.41 49.32 68.

30、57275.4427 2 1 2 x yx r e q A A 21 9.268.5705.005.02/ cmAA x 斜缀条角钢系根据预选 并按构造取最小角钢 45 4， A=3.49cm2。 确定两肢间距 （ 对虚轴计算 ） cmli x r e q x x r e q 37.139.41 5 6 00 cmbcm i b x r e qx r e q 304.30 44.0 37.13 2 取 验算截面 0.45 49.32 68.57275.4227 2 1 2 0 x xx A A 整个截面对虚轴的惯性矩 42 1 00 00)1384.281 28(2 cmI x cm A Ii

31、 x x 17.1368.57 1 0 0 0 0 5.42 17.13 5600 x x x i l 验算截面 )(1 5 00.45 )(1 5 05.44 0 满足 满足 x y 。查表得 8 3 5.0,0.450m a x x 满足）(/315/76.2921068.57835.0 10)101400( 222 3 mmNfmmNAN (3) 整体稳定： (2) 刚度： (1) 强度：因截面无削弱，可不验算。 (4) 分肢稳定性 : 缀条按 450布置 6.24 11.2 52 1 01 1 i l 当 max50时，取 max=50 0.450m a x x )(35507.07.

32、0 m a x 满足 N fAf V y 1 29 5 0 2 35 3 45 85 3 151068.57 2 1 2 35852 1 2 1 NVN b 1831045c os12950c os 01 . 缀条计算 缀件面剪力 斜缀条内力 cmi y 89.00 3.4189.045c o s 260 0 01 yi l . 缀条计算 斜缀条角钢 45 4， A=3.49cm2 )(150 刚度满足 3.41由 2 2 /3.611049.38 5 6.0 1 8 3 1 0 mmN A N b 66.03.410 0 1 5.06.00 0 1 5.06.0 R . 缀条计算 856.0

33、查表 满足）(/2 0 83 1 566.0 2mmNfR 采用两面侧焊 ， 到 hf=4mm。 . 连接焊缝 )(50 按最大长度取 mm 肢背焊缝需要长度 肢尖焊缝需要长度 mm fh NK l w fRf w 3710 2 0 085.047.0 1 8 3 1 07.0 7.0 11 1 mm fh NK l w fRf w 2210 2 0 085.047.0 1 8 3 1 03.0 7.0 12 2 1、 对实轴计算同样须选用 20a ,5.01 y 分肢稳定要求 ，满足选 221 25505.01 2. 对虚轴计算确定两肢间距 二、缀板柱 40y且 当 y=44.550时，取

34、y=50 二 、 缀板柱 7.38225.44 22212 yx r e q cmli x r e q x x r e q 47.147.38 5 6 00 cmb 32取 cm i b x r e qx r e q 9.32 44.0 47.14 2 验算截面 42 1 1 5 5 0)148.281 2 8(2 cmI x 满足）(/3 1 5/0.2 9 11068.578 3 4.0 10)101 4 0 0( 222 3 mmNfmmNAN cm A Ii x x 15.1468.57 1 1 5 5 0 6.39 15.14 5600 x x x i l )(1503.45226.

35、39 222120 满足 xx 834.0查表得 缀板设计 cmil 4.4611.2221101 满足）(69.13 64/1 2 8 2812/188.02 / /2 3 11 lI aI b 预估缀板的宽度 bj2a/3 2 28/3 18.7cm 取 18cm。 缀板间的净距 取 46cm。 缀板线刚度与分肢线刚度之比值为： 厚度 tja/40 28/40 0.7cm，取 8mm。 则缀板轴线间距离 l1= l01+bj 46 18 64cm。 4. 连接焊缝 Na lVV j 295 5028 64129 3011 cmNlVM j 4 1 3 7 6 02 641 2 9 3 02 11 弯矩 剪力 缀板和分肢连接处的内力为 : 采用角焊缝 ， 三面围焊 ， 计算时偏安全地仅考虑 竖直焊缝 ， 但不扣除考虑缺陷的 10mm。 取 hf=6mm。 22 61 68.22186.07.0 cmW f Af=0.7 0.6 18=7.56cm2 f f W M w f A T 2 2 2 2 3 /6.154 1056.7 29550 1068.2222.1 10413760 mmN 在 Mj和 Vj共同作用下焊缝的合应力为： 2 2 f f f )(/2 0 0 2 满足mmNf wf