XX集中供热工程锅炉房悬挑脚手架专项施工方案

《XX集中供热工程锅炉房悬挑脚手架专项施工方案》由会员分享，可在线阅读，更多相关《XX集中供热工程锅炉房悬挑脚手架专项施工方案（17页珍藏版）》请在装配图网上搜索。

1、奎屯市西区集中供热工程锅炉房脚手架专项施工方案（计算书）编制 审核批准新疆三星建设工程有限公司2008.8。15奎屯城市西区集中供热工程锅炉房悬挑脚手架施工方案1、工程概况奎屯市城市西区集中供热工程锅炉房工程为框架结构，长为41m，宽为33。5m，框架柱高17.7m，屋架为钢屋架最高为20.25m，因锅炉房工艺要求,基坑开挖为8m,自然地坪南边为-1.9m，北边为2。9m,室内地下室地坪为-7.0m，地下室处围护为砼剪力墙，设计砼剪力墙处做二道改性沥青及部分管道进口，土方回填要等到沥青及部分管道安装完毕才能完全回填，这样将影响上部框架的施工进度,为解决上部框架的施工，在脚手架围护确保安全的情况

2、下，又不影响下部的砼剪力墙沥青涂刷及管道安装经过几种脚手架的方案比较,经综合考虑现已确定采用悬挑脚手架.2、悬挑式扣件钢管脚手架的计算条件及依据（1）依据：钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001).（2)计算参照及条件:A、计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为18.9m（柱高为17.7m，加1.2m围护高度）B、搭设尺寸：立杆的纵距1。5m，立杆的模距1.05m，立杆的步距1.5m。C、采用的钢管类型483.5，加墙采用2步2跨，竖向间距3。0m，水平间距3.0m。D、施工均布荷载为3。0KN/，同时施工2层，脚手架共铺设4层。E、悬挑水平钢梁采用18b

3、号槽钢，其中建筑物外悬挑长度1。5m，建筑物内锚固长度1.5m。3、大横杆的计算大横杆按照三跨连梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手架和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。（1）均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038KN/m脚手板的荷载标准值P2=0。3001。05030.105KN/m活荷载标准值Q=3。0001。0503=1。050KN/m静荷载的计算值q1=1。50。0381.50。105=0.215KN/m活荷载的计算q2=1.51。050=1。575KN/m1.5m1.5m1.5m1.5m1.5m1.5m1.5m1.5m1.5m1.5m

4、1.5m1.5m大横杆计算荷载组合简图（跨中最大弯距和跨中最大挠度）大横杆计算荷载组合简图（支柱最大弯度）（2）强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯距。跨中最大弯距计算公式如下：M1max=0。08q1L2+0。10q2L2跨中最大弯距为:M1max(0。080。215+0.11.575）1。50020.393高度计算公式如下:M2max=0。10q1L20.117q2L2高度最大弯距为：M1max（0。10。215+0.1171。575）1。5002-0。463KN.m我们选择高度弯距和跨中弯距的最大值进行强度计算：0。4631065080。091。141N/2205.0N/2

5、大横杆的计算强度小于205。0N/2，满足要求！（1） 挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：静荷载标准值q1p1+p2=0。038+0。105=0。143KN/m活荷载标准值q21.050KN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0。6770。143+0。9901。050）1500.04/（1002.06105121900)=1。46710大横杆的最大挠度小于10，满足要求！3、小横杆的计算:小横杆按照简高梁进行强度和挠度计算，大于横杆在小横杆的上面。用大横杆高度的最大反力计算值，在最小的荷载布置下计算小横杆的最大弯距和变形.（1）荷载计算：大横杆的自重标

6、准值p10.0381.50。057KN脚手板荷载标准值p2=0.3000.0501.50030。1575KN活荷载标准值Q=3.0001。051.500/3=1.575KN荷载的计算值p=1.50。057+1。50.1575+1。51。575=2.684KNL/3L/3L小横杆计算简图qpp(2）强度计算最大弯距考虑为小横杆自重均布荷载的计算值最不利分配的弯距和均布荷载最大弯距计算公式如下:集中荷载最大弯距计算公式如下：M=（1。50.038）1.0502/8+2。6841。050/3=0。947KN。m=0.947106/5080.0=186。46N/2205。0N/2小横杆的计算强度小于2

7、05.0N/2满足要求！（3)挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下：集中荷载最大挠度计算公式如下：小横杆自重均布荷载引起的最大挠度集中荷载标准值p=p1+p2+Q=0.046+0.1575+1。575=1。7785KN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度最大挠度为V=V1+V2=0。02+2.910=2.930小横杆的最大挠度小于1050150与10，满足要求！4、扣件抗滑力的计算纵向式横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照正式计算(规范（5。2。5）RRC 其中RC扣件抗滑力承载力设计值R纵向式横向水平杆传给立杆的竖向作用

8、力设计值横杆的自重标准值p10.0381。0500。046KN脚手板的荷载值p20。3001.0501。520。236KN活荷载标准值R1.50。046+1.50.236+1.52.2363。9675KN8.0KN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！当直角扣件的拧紧矩达4065N。m时，试验表明，单扣件在12KN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8。0KN双扣件在20KN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12。0KN5、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载.静荷载标准值包括以下内容：（1）每粒杆承受的结构自重标准值（KNm）为0.1489KNNG1=0。148918。9=2

9、.814KN（2）脚手板的自重标准值（KN），采用个个串线脚手板，标准值为0.350KNNG2=0。135041。500（1.050+0.350）2=1。470KN（3）栏杆分档脚手板自重标准值(KNm）本题采用栏杆，冲压脚手板挡板，标准值为0。11NG3=0。1141。50042=0。330KN（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（KN),0.005NG4=0.0051。518.9=0.142KN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=2。814+1.470+0。330+0。1424.76KN活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,内外立杆按纵距内施工荷载总和的12取值

10、。经计算得到,活荷载标准值NQ=3.0021。51.050/2=4。725KN风荷载标准值应按照以下公式计算：WK=0.7U2W0其中W0基本风压(KN），按照建筑结构荷载规范(GB50092001）的规定采用：W00.350U2-风荷载高度的系数 U20.840Us风荷载体型系数 Us1。000经计算得到：风荷载标准值WK=0。70.350.841.000=0.206KN考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N=1。2NG+0。851。4NG风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW0。851.4WKLah2/10其中WK风荷载基本风压值（KN),La-立杆的纵距（m）H立杆的步距（m

11、）。6、立杆的稳定性计算：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式:其中N立杆的轴心压力设计值，N=0。23KN轴心受压力杆的稳定系数，由长细比L0/i的结果查表得到0。39i-计算立杆的截面回转半径，i=1。58k计算长度附加系数，取1.155，u-计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1。50,A-立杆净截面面积，A=4。892W-立杆净截面模量（抵抗距），W=5。082钢管立杆受压强计算值(KN），经计算得到53。49f-钢管立杆抗压强度设计值f，满足要求！考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式：其中N-立杆的轴心压力设计值，N=NG+NQ=4.76+4。7259.49KN考虑风荷载时，立杆的稳

12、定性计算f,满足要求！7、连墙体的计算：连墙体的轴向力计算值应按照下式计算:N1=N1W+N0其中N1W=1。4WKAWWK风荷载产生的连墙体轴向力设计值KN/AW-33=N0连墙体约束脚手架平面外变形能产生的轴向力(KN），N05.000经计算N1W1.40。20692.600KN，连墙体轴向力计算N1N1W+N02。6+57.6KN其中-轴心受压立杆的稳定系数,由长细比L/i=30。00/1。58的结果查表得到0.95A=4。892f=205.00/2Af0。954.89220595。411KN95.411KN7。6KN连墙体采用扣件与墙体连接经过计算得到N17.6KN小于扣件的抗滑力8.

13、0KN。满足要求！连墙杆扣件连墙件扣件连接示意图8、悬挑梁的受力计算：悬挑梁臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为-5，轴极的锚固点，A为墙支点。本工程中脚手架排距为1050，内侧脚手架矩离墙体300，悬挑梁出墙面300+105013501050140030018b16钢筋锚固点AB双排脚手架立杆传给悬挑梁的力分别主F1和F2F1立杆的自重+小横的自重+大横的自重+活荷载的重量18。90.038+141。20。0382+141。50。038+4.72524.517KNF2F1+吊挂安全设施荷载4。517+0。1424。659KN9、悬挑梁的整体稳定性计算:AB10501400300悬挑梁计算简图悬

14、挑梁F1300+F213504.5170。3+4.6591.350=7。644KN。m水平钢梁采用18b号槽钢，计算公式如下：其中均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：由于大于0。6,按照钢结构设计规范（GB500172003）附录B其值用查表得到其值为0.913悬挑钢梁的稳定性计算f满足要求！10、轴极锚固挑梁吊环强度计算：悬挑梁计算简图F1300+F213501400N悬挑梁固定环受力为墙脚抗剪强度，取f125N/2需悬挑梁B处固定环最小直径11.悬挑脚手架搭设示意图：1.51.518b18b1.512、悬挑脚手架搭设要求:（1）按本计算书的尺寸进行搭设,未经设计计算人员重新验算不

15、得更改其尺寸。（2)在浇注0。00平板时应按尺寸预埋16的挑梁固定环，其尺寸和符合设计尺寸要求。下面为附送毕业论文致谢词范文!不需要的可以编辑删除!谢谢！毕业论文致谢词我的毕业论文是在韦xx老师的精心指导和大力支持下完成的，他渊博的知识开阔的视野给了我深深的启迪,论文凝聚着他的血汗，他以严谨的治学态度和敬业精神深深的感染了我对我的工作学习产生了深渊的影响，在此我向他表示衷心的谢意这三年来感谢广西工业职业技术学院汽车工程系的老师对我专业思维及专业技能的培养，他们在学业上的心细指导为我工作和继续学习打下了良好的基础，在这里我要像诸位老师深深的鞠上一躬！特别是我的班主任吴廷川老师，虽然他不是我的专业

16、老师，但是在这三年来，在思想以及生活上给予我鼓舞与关怀让我走出了很多失落的时候,“明师之恩,诚为过于天地，重于父母”，对吴老师的感激之情我无法用语言来表达，在此向吴老师致以最崇高的敬意和最真诚的谢意!感谢这三年来我的朋友以及汽修0932班的四十多位同学对我的学习，生活和工作的支持和关心。三年来我们真心相待，和睦共处，不是兄弟胜是兄弟!正是一路上有你们我的求学生涯才不会感到孤独，马上就要各奔前程了，希望(，请保留此标记。）你们有好的前途，失败不要灰心，你的背后还有汽修0932班这个大家庭！最后我要感谢我的父母，你们生我养我,纵有三世也无法回报你们,要离开你们出去工作了，我在心里默默的祝福你们平安

17、健康，我不会让你们失望的，会好好工作回报社会的.致谢词2在本次论文设计过程中，感谢我的学校,给了我学习的机会，在学习中,老师从选题指导、论文框架到细节修改,都给予了细致的指导，提出了很多宝贵的意见与建议，老师以其严谨求实的治学态度、高度的敬业精神、兢兢业业、孜孜以求的工作作风和大胆创新的进取精神对我产生重要影响。他渊博的知识、开阔的视野和敏锐的思维给了我深深的启迪。这篇论文是在老师的精心指导和大力支持下才完成的感谢所有授我以业的老师，没有这些年知识的积淀,我没有这么大的动力和信心完成这篇论文.感恩之余，诚恳地请各位老师对我的论文多加批评指正，使我及时完善论文的不足之处。谨以此致谢最后，我要向百

18、忙之中抽时间对本文进行审阅的各位老师表示衷心的感谢。开学自我介绍范文:首先，我想说“荣幸，因为茫茫人海由不相识到相识实在是人生一大幸事,更希望能在三年的学习生活中能够与大家成为好同学，好朋友。其次我要说“幸运”,因为在短暂的私下接触我感觉我们班的同学都很优秀，值得我学习的地方很多,我相信我们班一定将是团结、向上、努力请保留此标记。）的班集体。最后我要说“加油”衷心地祝愿我们班的同学也包括我在内通过三年的努力学习最后都能够考入我们自己理想中的大学,为老师争光、为家长争光，更是为了我们自己未来美好生活和个人价值，加油.哦，对了，我的名字叫“*”,希望大家能记住我，因为被别人记住是一件幸福的事!！）查看更多与本文高中生开学自我介绍相关的文章。