XX工业园区体育中心钢结构(二标段)游泳馆500t履带吊行走吊装道路加固处理方案(DOC 39页)

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1、目 录第1章 现场路面概况1第1节 原地质情况简介1第2节 目前地面情况简介1第2章 钢结构施工平面道路规划3第1节 施工道路布置3第2节 履带吊吊装站位点与土建地下室外墙关系5第3节 地下室墙体加固措施17第4节 南部预留区域吊装对周边结构影响18第3章 吊装工况分析与大型履带吊选择20第1节 吊装工况分析20第2节 大型履带吊选择21第4章 大型履带吊行走道路加固处理方法22第1节 吊机对路基箱压力分析22第2节 吊机和路基箱对路基压力分析24第3节 地基承载力计算25第5章 地基处理26第1节 地基处理初步方案26第2节 地基基本检测29第3节 履带吊试运行29第4节 履带吊使用过程中2

2、9第6章 应急措施及预案30第1节 路基下陷30第2节 基坑与地下室区域加强观测30第3节 吊机必须站位于路基箱上30第4节 路基箱铺设规范30第5节 路基的修补与保护30附页31第1章 现场路面概况第1节 原地质情况简介场地原为农田及水生植物田,后经堆填并进行绿化养护,现总观场地主要为草坪绿地,场地中部有一条东西走向混凝土道路将场地分为南北两块；场地北侧（1#、13#剖面北侧）分布有东西走向燃气管道及弱电管线。场地内分布有条河道,涉及范围较大；场地中央及东南侧有两块藕塘；场地西南角分布有个水塘,本工程86.30m以浅各土层由第四系冲湖积相沉积物组成,土层分布较稳定,呈水平成层的特点,根据土层

3、沉积年代、成因类型、土性和状态,并参考本地区土层划分经验进行分层,可分为13个工程地质层,23个工程地质亚层,各土层分布规律及工程性质详见工程地质剖面图。图1.1 工程地质剖面图第2节 目前地面情况简介XX工业园区体育中心原地土质为农田,在经过回填素填土,场内地面经过初步平整后,现标高约为-0.60m（取平均值）；游泳馆北部外地面标高约为+0.8m（取平均值）,游泳馆南部外地面标高约为-1.9m。素填土在回填时已经过初步分层碾压,回填时间约半年左右,目前总包在原有回填土情况下,设置游泳馆环向硬化重车道,目前地面情况如图所示： 图1.2 现有道路场地平面布置图第2章 钢结构施工平面道路规划第1节

4、 施工道路布置本工程为大型体育场馆,结构为外倾V柱和环梁组成的空间钢结构体系。构件体型大,构件及临时支撑措施运输车辆、转运车辆、汽车吊、进出场频繁；跨度大,钢结构吊装单元需使用500t履带吊进行吊装。根据现场条件及游泳馆的大型履带吊对现场道路的要求,在游泳馆外环距结构边缘5.6m处设置一条10m宽的环向道路作为场外履带吊的行走道路；并在游泳馆南区和北区设置两个吊点,作为500t履带吊主要拼装和吊装区域,其他道路借助总包现有场地以供构件运输和转运。500T履带吊拼装位置平面图：图2.1 500t履带吊拼装平面图吊装道路具体的布置如下图所示：图2.2 钢结构吊装平面布置图第2节 履带吊吊装站位点与

5、土建地下室外墙关系2.1 北部吊点与基坑的关系根据吊装工况分析,西区钢构件采用500t履带吊126m主臂超起工况进行吊装,吊装点设置在游泳馆北部环向道路上,此处与一标段基坑开挖区域毗邻,现针对该区域吊装点与基坑关系进行分析。结合吊装分析在CAD中进行吊点的定位,再根据现场实际测量放线,定位基坑边坡位置,整体放样比较后,确定吊装区域离边坡边缘最小距离为8m,其中履带吊站位点离基坑边缘距离为16m。2.2 北部吊点与地下室外墙的关系针对游泳馆地下室区域的外墙边线放样,地下室回填土区域距离地下室外墙边线为9.3m,结合吊装分析在CAD中进行吊点的定位,整体放样比较后,确定吊点并不位于地下室外墙回填土

6、区域,同时履带吊站位点距离地下室连通口砌体墙距离为15m。 图2.3 500t履带吊北区吊点位置分析图2.3 基坑土层稳定及墙体受力分析（1） 手算法详见附页一（边坡稳定计算书）,采用瑞典条分法+安全系数确定。（2） 有限元分析法 模型说明因现场吊装需要,在场地布置500T履带吊,需考虑履带吊荷载对场地基坑回填土的稳定影响及对地下室外墙的影响。土层分布及边坡状态如下图,其中G为履带吊的作用中心位置。500T履带吊系统（包括路基箱）约为789T,吊件重量20.5T。考虑动力系数及荷载不均匀系数,将其作用于两排路基上分布的面积上,如图所示：每排路基箱的分布面积为11.55m5m,分布压力为：9.8

7、（789+20.5）1.8/2/11.55/5=123.6kPa。模型说明及结果有限元模型采用ANSYS建立。土体和表面200mm厚度的混凝土均采用三维实体单元SOLID45建立,采用Drucker-Prager土体模型,考虑大变形和弹塑性分析。土体材料性质按照XX工业园区体育中心项目详勘（2013-k-185）7.12设置。模型的边界条件为：约束土体侧面及地下室外墙的水平自由度,约束土体地面的竖向自由度。采用ANSYS软件进行土体在履带吊荷载作用下的受力分析,计算收敛表示土体稳定。土体的变形和地下室墙体的受力情况如下：最大下陷变形约为174mm,位于履带吊的站位附近。注意：该变形达到174m

8、m,下陷变形较大,现通过手算予以校核：按照建筑地基基础设计规范GB50007-2011和土质勘察报告,采用分层总和法计算地基沉降。与有限元计算结果相近,说明履带吊作用下,场地表层土下陷明显,下方土质较好,可作为持力层,因此应在表层予以加固。加固方式采用在地基表层换填500mm道渣（碎石）,回填夯实后保证压实系数0.97,采用分层总和法计算换填后的沉降。换填后,可发现表层土的沉降量显著减小,仅为7.21mm。土层的等效应力最大值为170kPa,位于第三层土层和第四层土层。仅有土体自重时,墙体收到的压力荷载分布如下图：可以发现土体自重时,墙体收到的压力荷载主要集中在中下部,最大为60KN。同时考虑

9、土体自重和履带吊荷载时,墙体受到的压力荷载分布如下图：从墙体受力可见,墙体受到的最大压力约为76.5kN（墙体中下部）,墙体上部收到的压力为零,与土体自重荷载作用时相比,最大压力仅增大了（76.5-60/60=27.5%。墙体各坐标点收到的荷载值列表如下：XYF（kN）XYF（kN）8.650.0074.528.650.4867.9510.580.0075.7410.580.4869.2812.500.0076.1712.500.4869.7314.430.0075.7414.430.4869.2816.350.0074.5216.350.4867.958.650.9564.508.651.4

10、358.0910.580.9565.9910.581.4359.8112.500.9566.5012.501.4360.4014.430.9565.9914.431.4359.8116.350.9564.5016.351.4358.098.651.9153.918.652.3849.5310.581.9156.0410.582.3852.0712.501.9156.7812.502.3852.9614.431.9156.0414.432.3852.0716.351.9153.9116.352.3849.538.652.8644.978.653.3440.2210.582.8647.9910.5

11、83.3443.7012.502.8649.0412.503.3444.9214.432.8647.9914.433.3443.7016.352.8644.9716.353.3440.228.653.8134.768.654.2927.8010.583.8138.6710.584.2932.1212.503.8140.0212.504.2933.6414.433.8138.6714.434.2932.1216.353.8134.7616.354.2927.808.654.7717.948.655.240.9410.584.7723.0010.585.245.0912.504.7724.7812

12、.505.246.8614.434.7723.0014.435.245.0916.354.7717.9416.355.240.948.655.720.0018.280.0068.1310.585.720.0018.280.4861.8012.505.720.0018.280.9558.3614.435.720.0018.281.4352.0816.355.720.0018.281.9147.6518.282.3843.0318.284.7711.3118.282.8638.1718.285.240.0018.283.3433.1318.285.720.0018.283.8127.3623.32

13、5.720.0018.284.2920.3621.645.720.0019.965.720.0021.644.773.6023.325.240.0019.964.776.3521.645.240.0023.324.298.2419.965.240.0021.644.2910.4223.324.772.0819.964.2914.0423.323.8114.4521.640.0059.9721.643.8116.8119.960.0061.6919.963.8120.576.730.0068.1323.323.3420.446.730.4861.8021.643.3422.786.730.955

14、8.3619.963.3426.436.731.4352.0823.322.8626.446.731.9147.6521.642.8628.536.732.3843.0319.962.8631.726.732.8638.1723.322.3832.016.733.3433.1321.642.3833.936.733.8127.3619.962.3836.776.734.2920.3623.321.9137.256.734.7711.3121.641.9139.006.735.240.0019.961.9141.526.735.720.0023.321.4342.440.000.0029.112

15、1.641.4343.970.000.4825.9419.961.4346.130.000.9524.1323.320.9548.780.001.4320.9521.640.9550.220.001.9118.3219.960.9552.220.002.3815.6723.320.4852.390.002.8612.8621.640.4853.760.003.349.8319.960.4855.610.003.816.8423.320.0058.700.004.293.760.004.770.801.684.298.240.005.240.003.364.2910.420.005.720.00

16、5.044.2914.041.680.0058.701.684.772.083.360.0059.983.364.773.605.040.0061.695.044.776.351.680.4852.391.685.240.003.360.4853.763.365.240.005.040.4855.615.045.240.001.680.9548.781.685.720.003.360.9550.223.365.720.005.040.9552.225.045.720.001.681.4342.4525.000.0029.113.361.4343.9725.000.4825.945.041.43

17、46.1325.000.9524.131.681.9137.2525.001.4320.953.361.9139.0025.001.9118.325.041.9141.5225.002.3815.671.682.3832.0125.002.8612.863.362.3833.9225.003.349.835.042.3836.7625.003.816.841.682.8626.4425.004.293.763.362.8628.5325.004.770.805.042.8631.7225.005.240.001.683.3420.4425.005.720.003.363.3422.785.04

18、3.3426.431.683.8114.453.363.8116.805.043.8120.57将上述墙体受力荷载表通过MIDAS软件加载到地下室外墙模型中,外墙模型根据设计院提供的计算模型,得出外墙受力情况如下：由有限元算法结果显示,外墙受到的最大弯矩为-209.05KNM,位于墙底。下面用手算法进行外墙收到的主动土压力校核：条件：1、土质参数：容重=19kN/mm,静止土压力系数K=0.50,地下水位标高为-3.23m；2、地下室外墙参数：墙厚d=600mm,墙高6.25m。3、材料参数：混凝土强度等级为C40,fc=19.1 N/mm,钢筋为HRB335,配筋信息为墙外侧为25150,内

19、侧为20150,钢筋抗拉强度为fy=300N/mm；4、堆载信息：距离墙面12m处存在一个长度为11.55m的均布荷载,荷载值为123.6Kpa外墙荷载工况示意图计算：1、荷载计算,土压力按主动土压力计算。（考虑地下水影响）-0.1m标高处土压力为：（墙顶） Ea0=0.5htan（45-/2）-2c tan（45-/2）=-20.14kPa-3.23m标高处土压力为：（地下水位） Ea1=0.5htan（45-/2）-2c tan（45-/2）=13.122 kPa-6.35m标高处土压力为：（墙底）Ea2=Ea1+（20-10）（6.35-3.23）tan（45-/2）+0.520（6.3

20、5-3.23）=61.162 kPa根据以上对应标高的土压力值,在CAD中放样,同时根据朗肯土压力理论考虑超载的情况,可得到下图：其中超载可按照h=p/=123.6/19=6.5m进行履带吊对土产生的附加应力放样。 结果： 图中阴影区域为实际主动土压力,由CAD可得出面积（即主动土压力Ea）为225.2KN/m,作用点为距离墙底1.58m处。 考虑外墙两端固定,可算得外墙所受最大弯矩为-197KNM,同样位于墙底。（此处计算属于简单超静定结构力学计算,过程略）结论：由手算法得出的外墙所受最大弯矩小于有限元算法,因此以有限元算法得出的最大弯矩值校核外墙强度。根据混凝土结构计算手册,混凝土强度为C

21、30,钢筋等级为HRB335,配筋面积为2700mm的板截面能承受422.56KNM的弯矩。而该地下室外墙信息为C40混凝土,HRB335钢筋,外侧配筋信息为25150,配筋面积As=2943.8mm,因此外墙抗弯承载力满足设计要求,且具有较大安全系数。 裂缝宽度计算：取1m的墙宽作为墙单元的裂缝计算,计算过程如下：一、计算依据GB50010-2010 7.1.2地下室外墙受拉区为地下室外墙内侧,配筋信息和环境等级按照结构图纸确定二、基本资料 截面尺寸bxh：1000x600 受拉区纵筋：HRB335 6D25 纵筋放置：单排 砼等级：C40 受拉筋保护层厚度：10 mm 准永久组合下弯矩值：

22、197 kNm三、计算最大裂缝宽度max As = 2945.2 mm2 Ate = 300000.0 mm2 te = As/Ate = 0.010 取te = 0.010 v = 1.0 deq = 25.00 mm ho = 577 mm s = Mq/(0.87*ho*As) = 133.13 MPa ftk = 2.39 MPa 1.1-0.65*ftk/te/sk = -0.067 取 0.200 c = 10 mm 20 mm 取 c = 20 mm cr = 1.9 max = cr*s*(1.9*c+0.08*deq/te)/Es = 0.06 mmlim=0.3mm第3节

23、地下室墙体加固措施为保证后期施工时对墙体影响的最小化,采用如下扶壁顶撑方式对墙体进行加固,加固部位见下图：墙体顶撑图2.7a 地下室砌体墙顶撑分布对于在履带吊吊装时产生的土侧压力影响区域的砌体墙采用HW300300型钢搭设墙体顶撑,搭设方式如下图所示,顶撑一端顶在砌体墙上,另一端与N-A-C轴框架剪力墙相接。墙体扶壁式顶撑图2.7b 扶壁式顶撑方式第4节 南部预留区域吊装对周边结构影响4.1 对周边结构的影响由于履带吊吊装时对地面产生的荷载作用面为土层表面,而基础梁顶标高平均约为-2.0m,而南部预留区域地面标高约为-1.8m,根据地基受均布荷载的扩散效应,周边结构受到的影响十分微小,况且已施

24、工的结构后浇带已封闭,形成较为稳定的框架结构。4.2 对桩基础的影响根据游泳馆桩基平面布置图和现场南部预留区域放样可以得出,位于南部吊点的桩基主要为两种类型： 600（抗压桩一）：持力层为第7-2层,桩长39.00米,综合计算及试桩结果,单桩竖向载力特征值Ra=1800kN,桩顶标高为-2.9m； 600（抗压桩二）：持力层为第5-1层,桩长20.00米,综合计算及试桩结果,单桩竖向载力特征值Ra=780kN,桩顶标高为-2.9m。图2.8 桩基与南部预留区位置关系吊装时路基板对地压强Pk为：Pk=123.6Kpa目前自然地面标高为-1.8m,桩顶覆土1.1m,覆土重度取=20.0KN/m（饱

25、和重度）由于抗压桩二的承载力最小,因此验算抗压桩二的单桩承载力：=1.4(1.4123.6+1.35201.1)3.140.6=316.75KN=780KN满足单桩的承载力要求,且安全系数较大,履带吊施工时对桩基产生的影响可以忽略。第3章 吊装工况分析与大型履带吊选择第1节 吊装工况分析由于本工程钢结构主要利用游泳馆外环道路和南区预留区域进行吊装,500T履带吊采用三个吊点进行吊装。最不利吊装工况分析如下图所示：图3.1 最不利位置吊装工况立面分析图（北区)图3.2 最不利位置吊装工况立面分析图（南区)图3.3 最不利位置吊装工况平面分析图第2节 大型履带吊选择根据以上吊装工况的分析,钢结构V

26、柱和环梁拟采用大型履带吊进行吊装。采用1台德马格CC2500履带吊（超起工况）,最大吊装半径为100m,最大吊装高度为32m。主要吊装设备选择如下表所示：序号设备名称型号规格数量用途备注1履带吊500t1台西区V柱、压环梁吊装1、超起工况,臂长126m,超起半径16m。2、自带足路基箱,满足在10米范围内行走。第4章 大型履带吊行走道路加固处理方法根据钢结构吊装初步方案,采用大型履带吊为1台500t,该吨位吊机对地面要求相对较高,整个场馆需作专业处理的范围及工作量较大,为确保吊装安全和合理的地基处理费用,通过参考地质勘测报告、原始回填素土处理以及结合现场实际情况,初步设计吊装地基处理方案如下：

27、第1节 吊机对路基箱压力分析由于吊机在不同状态下对路基箱压力有较大区别,可分为行走状态和吊装状态进行分析,分析结果如下：（1）行走状态行走状态下考虑履带吊正方行走工况,可按起重臂重心与履带前支点重合进行履带压力荷载计算。表4-1 行走工况吊车信息表上车重量Gs（t）履带吊起重主臂重量Gb83.16超起桅杆重量Gw23.23吊钩+钢丝绳重量Gc6.7主机转台重Gt80超起配重Gq0后配重Gp0下车重量Gx（t）履带总成100.6主机车架34外形尺寸（m）履带长度L11.6履带宽度B1.5履带中心距Lj8上车转台重心距回转中心Lt5.7主臂重心距回转中心Lb5.55超起桅杆重心距回转中心Lw6后配

28、重重心距回转中心Lp4.4超起配重距回转中心Lq16履带吊总重G327.7吊重（含吊索具）W0取e履带起重机各重量对回转中心的力矩矢量和与总重量的比值；图4.1 履带吊正方行走状态示意图（2）吊装状态吊装状态下同样考虑履带吊正方行走工况,根据吊装工况分析,吊装半径R为126m。表4-2吊装工况吊车信息表上车重量Gs（t）履带吊起重主臂重量Gb83.16超起桅杆重量Gw23.23吊钩+钢丝绳重量Gc6.7主机转台重Gt80超起配重Gq230后配重Gp160下车重量Gx（t）履带总成100.6主机车架34外形尺寸（m）履带长度L11.6履带宽度B1.5履带中心距Lj8上车转台重心距回转中心Lt1.

29、1主臂重心距回转中心Lb50超起桅杆重心距回转中心Lw6后配重重心距回转中心Lp6.42超起配重距回转中心Lq16履带吊总重G7177吊重（含吊索具）W16.8取e履带起重机各重量对回转中心的力矩矢量和与总重量的比值；图4.2 履带吊正方吊装状态示意图第2节 吊机和路基箱对路基压力分析吊装时路基板对地压强Pk为：Pk=123.6Kpa根据以上的吊装分布,需设置一套路基箱板进行周转使用,每套路基箱板最多设置8块。履带吊使用路基箱不少于12块。路基箱使用计划如下：序号路基箱规格使用设备需用数量备注15000mm1800mm250mm500t履带吊6*2=12块1台500t履带吊第3节 地基承载力计

30、算按照JGJ79-2012建筑地基处理技术规范中换填垫层的处理方式计算。其中对于路基箱铺设可整体视作矩形基础,计算垫层底面处的附加压力值：=11.21t/m2（取28）式中：b矩形基础底边的宽度； 矩形基础底边的长度；垫层底面处土的自重压力值；垫层底面至下卧层顶面的距离；地基压力扩散线与垂直线的夹角。垫层底面处土的自重压力值,查建筑结构载荷规范和地质勘测报告,取土的平均自重=2.0t/m2,则 2.00.5=1t/m2垫层底面处总压力值为： =11.21+1=12.21t/ m2 地基承载力修正值计算根据建筑地基基础设计规范GB50007-2011,地基承载力修正值为：15+01.94（6-3

31、）+21.94（0.5-0.5）=15 t/ m2=12.21t/ m220t/m2,外环路、北区吊点和南区吊点各抽4个点测试,对测试结果进行分析、评估。第3节 履带吊试运行在吊车使用和行走之前,按照以上方法先将组装好的500t履带吊试行一段约50米,平稳后再吊大约相同重量的物体回转、涨扒杆试验,若没有出现异常,再明确其后面相同道路的做法按此方法施工完成。第4节 履带吊使用过程中在履带吊行走过程中,需填补因履带吊行走时路基箱的摆放和吊装时的摆放不同,因此,在使用过程中需要配备一台80t汽车吊和一台16t平板车协助转运路基箱和超起配重。在履带吊使用过程中,路基箱需相互交替使用,每吊装完一个区的V

32、柱和压环梁单元,需转换吊装场地,而且履带吊在吊装时和在行走时,路基箱的摆放不一样,因此,该路基箱板需要频繁的移动。路基箱尺寸规格为180050002000（mm）,详细图纸见附页二。第6章 应急措施及预案针对XX工业园区体育中心地质状况以及吊装特点,有必要制定相关应急措施、预案,规范吊装过程中容易疏忽和影响吊机安全的一些做法。以下为吊装过程中可能会出现的状况：第1节 路基下陷处理过的吊装场地坡度小于1%（换算成角度为0.5）,吊机站位于路基箱上吊装时,吊机360回转,吊机车身左右水平度理论上小于0.5,但是,出现地基局部下沉,吊机车身水平传感器将会报警,当车身水平度达到或超过1时,立即停止作业

33、,查看地基下陷原因,将所吊构件及时降落到地面,吊机行走到安全区域,地基需重新处理。第2节 基坑与地下室区域加强观测在北部吊点靠近吊装就位侧,路基有边坡,地基处理时特别要引起重视。同时在北部吊点附近靠近土建地下室外墙,而且在吊装就位过程中,履带吊对该侧的压力大于另一侧,且土建地下室外墙外为回填土,压实情况未知。对于这种情况,在吊装时应禁止进入地下室区域施工,同时在吊装时做好地下室和边坡的观测监控,同时设置测斜杆。 第3节 吊机必须站位于路基箱上为确保吊机安全,500t级别吊机组装完毕后,必须站在路基箱上行走、作业,严禁下路基箱。第4节 路基箱铺设规范路基箱铺设见方案中示意图,铺设必须规范,路基箱

34、与履带居中铺设,路基箱间距不超过200mm,以达到整体均匀受力效果。第5节 路基的修补与保护北部吊点和南部吊点各配备一台可临时调用的挖机修补路基,并储备部分碎石备用,避免路基受损或修补不及时而冒险吊装。雨天及时疏通排水通道,防止路基淹水破坏。附页附页一：边坡稳定计算书-计算项目： 复杂土层土坡稳定计算 1-计算简图控制参数: 采用规范:通用方法 计算目标:安全系数计算 滑裂面形状: 圆弧滑动法 不考虑地震坡面信息 坡面线段数 4 坡面线号 水平投影(m) 竖直投影(m) 超载数 1 2.550 2.550 0 2 1.000 0.000 0 3 2.400 2.400 0 4 40.000 0

35、.000 1 超载1 距离21.775(m) 宽11.550(m) 荷载(123.60-123.60kPa) 270.00(度)土层信息 坡面节点数 5 编号 X(m) Y(m) 0 0.000 0.000 -1 2.550 2.550 -2 3.550 2.550 -3 5.950 4.950 -4 45.950 4.950 附加节点数 7 编号 X(m) Y(m) 1 -5.000 -2.500 2 15.000 -2.500 3 15.000 4.950 4 15.000 2.670 5 45.950 2.670 6 15.000 -1.430 7 45.950 -1.430 不同土性区

36、域数 3 区号 重度 饱和重度 粘结强度 孔隙水压 节点 (kN/m3) (kN/m3) (kpa) 力系数 编号 1 19.000 20.000 120.000 - ( 0,1,2,3,-3,-2,-1,) 2 19.000 20.000 120.000 - ( 3,4,5,-4,) 3 18.000 20.000 120.000 - ( 4,6,7,5,) 区号 粘聚力 内摩擦角 水下粘聚 水下内摩 (kPa) (度) 力(kPa) 擦角(度) 1 12.000 10.000 10.000 25.000 2 12.000 10.000 10.000 25.000 3 59.400 14.9

37、00 10.000 25.000 区号 十字板 强度增 十字板水 强度增长系 (kPa) 长系数 下值(kPa) 数水下值 1 - - - - 2 - - - - 3 - - - - 不考虑水的作用 计算条件 圆弧稳定分析方法: 瑞典条分法 土条重切向分力与滑动方向反向时: 当下滑力对待 稳定计算目标: 给定圆弧出入、口范围搜索危险滑面 条分法的土条宽度: 1.000(m) 圆弧入口起点x坐标: 10.000(m) 圆弧入口终点x坐标: 15.000(m) 圆弧出口起点x坐标: -5.000(m) 圆弧出口终点x坐标: 0.000(m) 搜索时的圆心步长: 5.000(m) 入口搜索步长: 1

38、.000(m) 出口搜索步长: 1.000(m) 搜索圆弧底的上限: 1000.000(m) 搜索圆弧底的下限: -1000.000(m) 圆弧限制最小矢高: 1.000(m)-计算结果:-计算结果图 最不利滑动面: 滑动圆心 = (2.448,7.035)(m) 滑动半径 = 7.834(m) 滑动安全系数 = 1.242 起始x 终止x li Ci i 条实重 浮力 地震力 渗透力 附加力X 附加力Y 下滑力 抗滑力 超载 竖向 地震力 地震力 (m) (m) (度) (m) (kPa) (度) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (k

39、N) - -1.000 -0.476 -24.016 0.574 12.000 10.00 1.16 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.47 7.07 0.00 0.00 -0.476 0.000 -20.064 0.507 12.000 10.00 2.90 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.99 6.57 0.00 0.00 0.000 0.850 -14.990 0.880 12.000 10.00 15.28 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -3.95 13.17 0.00 0.00 0.850 1.700 -8.626 0

40、.860 12.000 10.00 31.89 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -4.78 15.88 0.00 0.00 1.700 2.550 -2.368 0.851 12.000 10.00 46.94 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -1.94 18.48 0.00 0.00 2.550 3.550 4.415 1.004 12.000 10.00 62.90 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 4.84 23.10 0.00 0.00 3.550 4.350 11.067 0.816 12.000 10.00 54.62 0.00

41、0.00 0.00 0.00 0.00 10.49 19.24 0.00 0.00 4.350 5.150 17.112 0.837 12.000 10.00 63.72 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 18.75 20.79 0.00 0.00 5.150 5.950 23.362 0.872 12.000 10.00 71.38 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 28.31 22.02 0.00 0.00 5.950 6.760 29.972 0.936 12.000 10.00 72.18 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 36.06 2

42、2.25 0.00 0.00 6.760 7.570 37.110 1.016 12.000 10.00 63.87 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 38.53 21.18 0.00 0.00 7.570 8.380 45.021 1.147 12.000 10.00 52.91 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 37.43 20.36 0.00 0.00 8.380 9.190 54.297 1.390 12.000 10.00 38.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 30.86 20.59 0.00 0.00 9.190 10.000 66.974 2.077 12.000 10.00 14.67 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 13.50 25.93 0.00 0.00 总的下滑力 = 206.621(kN) 总的抗滑力 = 256.622(kN) 土体部分下滑力 = 206.621(kN) 土体部分抗滑力 = 256.622(kN)由上述计算可得,边坡稳定安全系数为1.2421.1,满足临时边坡安全稳定系数要求。附页二：路基箱技术图纸