(最新修改)塔吊基础施工方案

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1、目 录一工程概况1二、编制依据1三、承台基础设计：2四、施工流程:2五、塔吊承台排水措施:3六、施工安全措施：3六、塔吊监测与施工安全技术措施：3七、附塔吊基础计算书4一、工程概况 工程名称:尚上名筑住宅A区（A1-A7，D1D12栋、商铺、生鲜超市、综合文化活动中心、地下室）C区（幼儿园、垃圾收集站) 建设地点：番禺区石楼镇赤岗村内亚运大道北侧 建设单位：广州市番禺信业房地产发展有限公司 设计单位：广东粤建设研究院有限公司 监理单位：广东中洋工程项目管理有限公司总包单位：广州番禺桥兴建设安装工程有限公司 建设规模：总建筑面积为24171。9平方米,建筑高度9。8-10。5米，建筑总长94米，

2、总宽150米，地上3层,地下一层为车库。为了满足施工需要，项目部计划安装6#1台QTZ80（6010)和5#1台QTZ80（5613）塔式起重机.二、编制依据1建筑地基基础设计规范（GB50072002);2。建筑地基基础设计规范（DBJ 15-31-2003)；3。建筑结构荷载规范（GB 50009-2001)；4.混凝土结构设计规范（GB 500102002）；5。简明钢筋混凝土结构计算手册；6.地基及基础 （第二版）;7。建筑、结构设计图纸;8。塔式起重机使用说明书；9.塔式起重机设计规范（GB/T 1375292）;10建筑机械使用安全技术规程(JGJ332001、J119-2001）

3、11。岩土工程勘查报告。 三、承台基础设计 塔吊QTZ80（6010）QTZ80（5613）和：采用A型预应力管桩基础四桩承台形式，管桩形式为摩擦端承桩,桩径均为400 mm,单桩竖向承载力特征值为1200KN（预应力管桩采用施工现场使用的类型)；桩长根据地质资料入土深度平均为24。2米和26.6米，塔吊承台尺寸为5000 mm5000 mm1400 mm,塔吊QTZ80（6010）、塔吊QTZ80（5613)的承台配筋采用底向2525197mm，面向2525197 mm ，箍筋514，S拉钩筋14400。 承台采用C35混凝土,采取自然养护，承台混凝土强度达70%时,塔吊则可以进行安装,待1

4、00后方可投入使用.承台面标高为地下室底板面标高，承台与地下室底板交接处焊接止水钢板作施工缝处理。 塔吊基础尺寸、配筋图及塔吊的各项技术指标详见其说明书。四、施工流程 施工流程：预应力管桩施工-承台土方开挖-桩顶端锚筋承台底垫层-钢筋制安承台模板安装预埋塔吊连接螺栓隐蔽验收混凝土浇灌、保养安装塔吊。五、塔吊承台排水措施 为了保证承台的周边排水通畅，在塔吊承台上采用水泥砂浆1：0。5找坡排水。六、施工安全措施1、如果挖土过程中发现地质条件恶劣不适宜施工，应及时上报，另作处理。2、承台钢筋施工除了按照要求绑扎外，还要进行塔吊埋杆定位；固定、防雷焊接等，完成后需要进行隐蔽验收.3、浇捣承台砼时要留试

5、件，以便进行强度试压，当试压强度达到70%后,方可开始塔吊的安装.切忌在砼强度达不到要求的情况下安装塔吊.4、承台周围应做好排水措施，避免水浸。5、遵守工地现场管理，做到安全、文明施工。6、钢筋隐蔽验收后，承台混凝土必须一次性连续浇灌。7、塔吊安装前应编制可行的专项安装方案,对安装顺序、吊车行走路线、对基坑施工的影响等问题做出详细的考虑。8、基坑开挖后尽量减少对基土的扰动,基坑底部以下30CM土层采用人工挖土，严禁机械开挖。9、坑槽开挖时，各级质安人员要加强巡视现场,密切注意周围土体的变形情况及坑槽内可能出现的涌水、涌砂及坑底土体的隆起反弹，一旦发现问题，应立即停止开挖，并知会监理工程师协同处

6、理。10、防塌方用的编织袋、松木桩、彩条布等材料应有充分的准备.为防止坡面失稳出现坍塌，在雨天应有足够的彩条布遮盖坡面,同时准备足够的编织袋，一旦出现局部坍塌，能及时回填加固，防止事故进一步扩大.11、严格执行各项安全操作规程,施工前交任务必须有安全交底,加强对进场职工进行安全教育,提高他们的自保、互保意识，安全帽、安全带的作用。同时,坚持班前安全活动，以提高工地职工的安全意识，自觉执行制订的各项安全规章制度。12、加强安全生产宣传教育工作。特殊工种必须持证上岗。各工种的工人须经安全培训和考试及格后方准进行施工作业。进入施工现场必须戴安全帽，施工人员不得穿高跟鞋和拖鞋开工，工作前和工作时间不准

7、饮酒.13、设专职安全员负责安全检查工作，实行逐级安全交底制度，把施工安全作为头等大事来抓。14、施工现场内的一切电源、电路的安装和拆除，必须由持证电工专管，电器必须严格接地、接零和使用漏电保护器，电线、电缆必须按规定架空，严禁拖地和乱拉乱搭。15、在基坑作业时，必须戴安全帽,严防上面土块及其他物体下砸伤头部，遇有地下水渗出时，应把水引到集水井加以排除。七、塔吊监测与施工安全技术措施（一）塔吊监测在塔吊的两个侧向布置塔身的垂直观测，如果出现塔吊垂直位移偏大，超过0。1的时候，马上停止塔吊的工作，对塔吊的塔身进行重新调偏，经过验收合格后才能重新工作.(二)塔吊基础钢筋施工安全技术措施1、钢筋工搬

8、运钢筋时,要注意钢筋头尾摆动，防止碰撞物体或打击人身,特别防止碰挂周围和上下的电线。2、人工垂直传递钢筋时，送料人应站在牢固平整的地面上，接料人应防止前倾的牢固物体，必要时挂好安全带.3、绑扎基础钢筋时，应按规定摆放钢筋支架或马凳架起上部钢筋，不得任意减少支架或马凳.4、塔吊基础必须有可靠的防雷接地装置，塔吊基础钢筋和塔身需连接焊接。（三）塔吊基础砼浇筑施工安全技术措施1、浇筑基础混凝土前与施工过程中，应检查基坑边坡土质有无崩裂倾塌的危险,如有则立即排除。同时工具、材料不能堆放在基坑边沿。2、混凝土振捣器作业前应检查电源线路有无破损漏电，漏电保护装置应灵活可靠。3、插入式振捣器软轴的弯曲半径不

9、得小于50CM，并不得多于两个弯；操作时振捣棒应自然垂直插入混凝土，不得用力硬插,也不得全部插入混凝土中。4、振捣棒操作人员必须穿戴绝缘胶鞋和绝缘手套。八:附塔吊基础计算书1.计算参数 （1)基本参数采用1台QTZ80（6010)塔式起重机,塔身尺寸1.60m，地下室开挖深度为5。95m；现场地面标高1。05m，承台面标高-4。55m；采用预应力管桩基础，地下水位2。50m。1)塔吊基础受力情况荷载工况基础荷载P(kN）M（kN。m）FkFhMMZ工作状态568。1018。901718.00303.00非工作状态490。0074。001712.000比较桩基础塔吊的工作状态和非工作状态的受力情

10、况,塔吊基础按工作状态计算如图Fk=568.10kNFh=18.90kNM=1718。00+18。901。30=1742.57kN.mFk,=568。101.35=766.94kNFh，=18。901.35=25。51kNMk=(1718.00+18。901。30)1.35=2352。47kN。m2）桩顶以下岩土力学资料序号地层名称厚度L（m）极限侧阻力标准值qsik(kPa）极限端阻力标准值qpk(kPa）qsiki（kN/m）抗拔系数iiqsiki（kN/m）1填土1.8022。0039。600。4015。842淤泥质土5。5014。0077.000。5038。503粉质粘土2。3026。

11、0059。800.6035。884砂质粘土13.8024。00331。200。70231.845全风化硬质岩0。80140。003500。00112。000。8089。60桩长24。20qsikLi619。60iqsikLi411.663）基础设计主要参数基础桩采用4根400预应力管桩,桩顶标高5。85m；桩混凝土等级C80,fC=35。90N/mm2 ，EC=3。80104 N/mm2；ft=2。22N/mm2，桩长24。20m，壁厚95mm;钢筋HRB400，fy=360.00N/mm2，Es=2.00105N/mm2承台尺寸长(a）=5.00m，宽（b)=5。00m，高（h）=1.40m

12、；桩中心与承台中心2.00m，承台面标高4.55m；承台混凝土等级C35，ft=1.57N/mm2，fC=16。70N/mm2，砼=25kN/m3Gk=abh砼=5。005。001。4025=875。00kN塔吊基础尺寸示意图2.桩顶作用效应计算（1)竖向力1）轴心竖向力作用下Nk=（FkGk)/n=（568.10+875.00)/4=360.78kN2）偏心竖向力作用下按照Mx作用在对角线进行计算,Mx=Mk=1742.57kN.m yi=2。0020.5=2.83mNk =（FkGk)/nMxyi/yi2=(568.10+875。00）/4（1742。572。83）/(22.832)=36

13、0。78307.87Nkmax=668。65kN, Nkmin=52。91kN （基桩不承受竖向拉力)（2）水平力Hik=Fh/n=18.90/4=4.73kN3.单桩允许承载力特征值计算 管桩外径d=400mm=0。40m，内径d1=400-295=210mm=0.21m，hb=0.80hb/d=0.80/0。40=2。00,p =0。162。00=0。32（1)单桩竖向极限承载力标准值计算Aj=(d2d12)/4=3。14（0.402-0。212)/4=0.09m2，Apl=d12/4=3。140.212/4=0。03m2Qsk=uqsiki=dqsiki=3.140。40619。60=7

14、78。22kNQpk=qpk（Aj+pApl）=3500.00（0.09+0。320.03)=348.60kNQuk= QskQpk=778.22+348。60=1126。82kNRa=1/KQuk=1/21126.82=563.41kN(2）桩基竖向承载力计算1）轴心竖向力作用下 Nk=360.78kNRa=563。41kN,竖向承载力满足要求。2）偏心竖向力作用下 Nkmax=668。65kNRa=1。2563。41=676.09kN，竖向承载力满足要求。4。桩基水平承载力验算（1）单桩水平承载力特征值计算I=(d4-d14)/64=3.14/64(0。4040.214)=0。0012m4

15、EI=EcI=3.801070.0012=45600kN.m2查表得：m=6。00103kN/m4, Xoa=0。010mbo=0。9（1。5d+0.5）=0。99m=990mm=(mbo/ ECI）0。2=（6.0010000。99/45600)0.2=0。67L=0。6724.20=16。214,按 L=4,查表得:x=2。441RHa=0.75（3EI/x）oa=0.75（0.67345600/2。441）0。01=42。14kN（2)桩基水平承载力计算Hik=4。73kNRha=42。14kN，水平承载力满足要求。5。抗拔桩基承载力验算(1）抗拔极限承载力标准值计算Tgk=1/nu1i

16、qsikLi=1/4(2.002+0。40）4411.66=1811。30kNTuk=iqsikuiLi=411.663.140.40=517.04kN（2）抗拔承载力计算Ggp=5.005。0024。10（18。80 - 10）/4=1325。50kNGp=(3。140。4023.14（0.212)/424.20（25 10)=32。67kNTgk/2+Ggp=1811。30/2+1325。50=2231.15kNTuk/2+Gp=517.04/2+32。67=291.19kN由于基桩不承受竖向拉力，故基桩呈整体性和非整体性破坏的抗拔承载力满足要求。6。抗倾覆验算a1=5。00/2=2。50

17、m，bi=5.00/2+2.00=4。50m倾覆力矩M倾=MFhh=1718+18。90（13.154。55)=1880。54kN。m抗倾覆力矩M抗=(FkGk）ai2（Tuk/2+Gp）bi=(568.10+875。00)2。50+2（517.04/2+32。67）4。50=6228。46kN。mM抗/M倾=6228。46/1880。54=3。31抗倾覆验算3。311。6，满足要求.7.桩身承载力验算(1）正截面受压承载力计算 按照Mx作用在对角线进行计算,Mx=Mk=2352.47kN。m,yi=2。0020。5=2。83mNk=(Fk1。2Gk）/nMxyi/yi2=（766。94+1.

18、2875。00）/4（2352.472。83）/(22。832) =454。24415。63Nkmax=869.87kN,Nkmin=38。61kNc=0。85cfcAj=0。8535.9010000。09=2746。35kN正截面受压承载力=2746.35kNNkmax=869。87kN，满足要求。（2）预制桩插筋受拉承载力验算插筋采用HRB400，fy=360.00N/mm2，取620，As=6314=1884mm2fyAs=3601884=678240N=678。24kN fyAs=678。24kNNkmin=38。61kN,正截面受拉承载力满足要求。M倾/（4x1As)=1880。54

19、1000/（42.001884）=124。77N/mm2 M倾/（4x1As)=124。77N/mm2360。00N/mm2,满足要求。 (3）承台受冲切承载力验算1)塔身边冲切承载力计算F=F1。2Qik=Fk，=766.94kN，ho=1。400。10=1。30m=1300mmhp=1.0+（20001400）/（2000800）(0.91。0）=0。950=2。000。40/2-1。60/2=1。00m，=0/ho=1。00/1.30=0。770=0。84/（+0.2）=0。84/（0。77+0.2)=0.87um=4(1。60+1。30)=11。60mhp0umftho=0。950。8

20、711.601。5710001.30=19567.88kN承台受冲切承载力=19567。88kNF=766。94kN，满足要求。2）角桩向上冲切力承载力计算N1=Nk，=Fk，/n+ Mxyi/yi2=766.94/4+2352.472。83/（22。832)=607。37kN1x=1y=0/ho=1。00/1。30=0。77，c1=c2=0。50+0.20=0。70mV=2Nk，=2607。37=1214.7kN1x=1y=0。56/（1x+0。2）=0。56/（0。77+0。2）=0.581x(c2+1y/2）+1y（c1+1x/2)hpftho=0。58(0.70+1.00/2)20。9

21、51.5710001.30=2699。02kN角桩向上冲切承载力=2699。0kNV=1214.7kN，满足要求。3)承台受剪切承载力验算Nk,=Fk，/n+ Mxyi/yi2=766。94/4+2352。472.83/(22.832）=607。37kNV=2Nk，=2607.37=1214.74kNhs=(800/ho）1/4=（800/1300)0.25=0.89，=0/ho=1。00/1。30=0.77=1.75/(+1)=1。75/（0。77+1)=0.99，b0=5。00m=5000mmhsftb0ho=0。890。991.5710005。001.30=8991。63kN承台受剪切承

22、载力=8991.63kNV=1214.74kN，满足要求。（4）承台抗弯验算1)承台弯矩计算Ni=Fk,/n+ Mxyi/yi2=766。94/4+2352。472。83/（22。832)=607.37kN，Xi=2。00mM=NiXi=2607。372。00=2429。48kN。m2）承台配筋计算承台采用HRB400，fy=360.00N/mm2As=M/0。9fyho=2429。48106/（0。93601300）=5768mm2取2525 197mm (钢筋间距满足要求）,As=25491=12275mm2承台配筋面积12275mm26500mm2,满足要求。8。计算结果(1)基础桩4根

23、400 预应力管桩，桩顶标高5。85m，桩长24.20m；桩混凝土等级C80，壁厚95mm,桩顶插筋620。（2)承台长(a)=5.00m，宽(b)=5.00m，高（h)=1.40m ,桩中心与承台中心2.00m,承台面标高4。55m；混凝土等级C35，承台底钢筋采用双向2525197mm.(3)基础大样图塔吊基础平面图塔吊基础剖面图2.计算参数 （1）基本参数采用1台QTZ80（5613）塔式起重机,塔身尺寸1。60m，地下室开挖深度为-7。60m;现场地面标高1。20m，承台面标高-6。20m;采用预应力管桩基础，地下水位2.50m。1)塔吊基础受力情况荷载工况基础荷载P(kN)M（kN。

24、m)FkFhMMZ工作状态550。0018。401695.00301。00非工作状态472.0074。901688.000比较桩基础塔吊的工作状态和非工作状态的受力情况,塔吊基础按工作状态计算如图Fk=550。00kNFh=18。40kNM=1695。00+18。401.30=1718。92kN.mFk，=550。001。35=742。50kNFh，=18。401。35=24.84kNMk=（1695。00+18.401.30）1。35=2320。54kN。m2)桩顶以下岩土力学资料序号地层名称厚度L（m）极限侧阻力标准值qsik（kPa)极限端阻力标准值qpk(kPa）qsiki（kN/m)

25、抗拔系数iiqsiki(kN/m）1填土1。9022。0041.800.4016。722淤泥质土4。6014。0064.400.5032.203粉质粘土1。1026。0028.600。6017。164砂质粘土18.5024。00444.000.70310.805全风化硬质岩0。50140。003500。0070。000。8056.00桩长26。60qsikLi648.80iqsikLi432.883）基础设计主要参数基础桩采用4根400预应力管桩,桩顶标高-7。50m;桩混凝土等级C80,fC=35。90N/mm2 ，EC=3。80104 N/mm2;ft=2。22N/mm2,桩长26。60m

26、,壁厚95mm;钢筋HRB400，fy=360。00N/mm2,Es=2.00105N/mm2承台尺寸长(a）=5。00m，宽（b）=5.00m，高（h)=1。40m；桩中心与承台中心2。00m，承台面标高-6。20m；承台混凝土等级C35，ft=1.57N/mm2，fC=16.70N/mm2，砼=25kN/m3Gk=abh砼=5。005。001。4025=875。00kN塔吊基础尺寸示意图2。桩顶作用效应计算(1）竖向力1）轴心竖向力作用下Nk=（FkGk)/n=（550。00+875。00）/4=356。25kN2)偏心竖向力作用下按照Mx作用在对角线进行计算,Mx=Mk=1718。92k

27、N。m yi=2。0020.5=2。83mNk =（FkGk)/nMxyi/yi2=（550。00+875。00)/4（1718。922.83）/(22。832)=356。25303.70Nkmax=659。95kN， Nkmin=52。55kN (基桩不承受竖向拉力）（2)水平力Hik=Fh/n=18。40/4=4。60kN3。单桩允许承载力特征值计算 管桩外径d=400mm=0。40m,内径d1=400-295=210mm=0.21m，hb=0.50hb/d=0。50/0。40=1。25,p =0。161。25=0.20（1)单桩竖向极限承载力标准值计算Aj=（d2d12)/4=3。14（

28、0.4020。212）/4=0.09m2,Apl=d12/4=3.140。212/4=0。03m2Qsk=uqsiki=dqsiki=3。140.40648。80=814。89kNQpk=qpk(Aj+pApl）=3500。00（0.09+0.200。03）=336。00kNQuk= QskQpk=814.89+336。00=1150。89kNRa=1/KQuk=1/21150。89=575。45kN（2)桩基竖向承载力计算1）轴心竖向力作用下 Nk=356。25kNRa=575。45kN，竖向承载力满足要求。2）偏心竖向力作用下 Nkmax=659。95kNRa=1。2575。45=690.

29、54kN，竖向承载力满足要求。4。桩基水平承载力验算（1)单桩水平承载力特征值计算I=(d4-d14)/64=3。14/64(0。4040。214)=0.0012m4EI=EcI=3.801070。0012=45600kN.m2查表得:m=6。00103kN/m4, Xoa=0。010mbo=0。9（1。5d+0。5）=0。99m=990mm=（mbo/ ECI）0。2=（6。0010000。99/45600)0.2=0.67L=0.6726.60=17。824，按 L=4，查表得:x=2.441RHa=0.75(3EI/x）oa=0。75（0。67345600/2.441）0。01=42。1

30、4kN(2)桩基水平承载力计算Hik=4。60kNRha=42。14kN，水平承载力满足要求.5。抗拔桩基承载力验算(1）抗拔极限承载力标准值计算Tgk=1/nu1iqsikLi=1/4(2。002+0。40)4432.88=1904。67kNTuk=iqsikuiLi=432.883。140。40=543。70kN（2)抗拔承载力计算Ggp=5.005.0026。50(18.80 - 10）/4=1457.50kNGp=(3.140。402-3。14（0。212）/426。60(25 - 10）=35。91kNTgk/2+Ggp=1904。67/2+1457。50=2409。84kNTuk/

31、2+Gp=543。70/2+35。91=307.76kN由于基桩不承受竖向拉力,故基桩呈整体性和非整体性破坏的抗拔承载力满足要求。6。抗倾覆验算a1=5。00/2=2。50m,bi=5。00/2+2。00=4。50m倾覆力矩M倾=MFhh=1695+18。40（14.006。20)=1838.52kN。m抗倾覆力矩M抗=（FkGk）ai2(Tuk/2+Gp）bi=（550。00+875。00）2。50+2(543。70/2+35。91）4.50=6332。34kN.mM抗/M倾=6332。34/1838.52=3.44抗倾覆验算3。441.6,满足要求。7.桩身承载力验算（1)正截面受压承载力

32、计算 按照Mx作用在对角线进行计算，Mx=Mk=2320.54kN.m,yi=2。0020。5=2.83mNk=(Fk1。2Gk）/nMxyi/yi2=（742.50+1.2875。00）/4（2320。542。83）/（22。832) =448.13409.99Nkmax=858。12kN,Nkmin=38.14kNc=0.85cfcAj=0。8535.9010000.09=2746.35kN正截面受压承载力=2746。35kNNkmax=858。12kN，满足要求.(2）预制桩插筋受拉承载力验算插筋采用HRB400，fy=360。00N/mm2，取620，As=6314=1884mm2fy

33、As=3601884=678240N=678。24kN fyAs=678。24kNNkmin=38。14kN，正截面受拉承载力满足要求。M倾/(4x1As)=1838。521000/（42。001884)=121。98N/mm2 M倾/(4x1As）=121。98N/mm2360。00N/mm2，满足要求。 （3）承台受冲切承载力验算1）塔身边冲切承载力计算F=F1。2Qik=Fk，=742。50kN，ho=1.400。10=1.30m=1300mmhp=1.0+(20001400）/（2000800)（0。91。0）=0。950=2.00-0。40/2-1。60/2=1。00m,=0/ho=

34、1.00/1。30=0.770=0。84/(+0.2）=0.84/（0.77+0.2）=0.87um=4(1。60+1.30）=11。60mhp0umftho=0。950。8711。601。5710001。30=19567.88kN承台受冲切承载力=19567。88kNF=742。50kN，满足要求。2）角桩向上冲切力承载力计算N1=Nk,=Fk，/n+ Mxyi/yi2=742。50/4+2320.542。83/(22.832）=595。61kN1x=1y=0/ho=1。00/1。30=0。77，c1=c2=0.50+0。20=0。70mV=2Nk，=2595.61=1191。2kN1x=1

35、y=0。56/（1x+0.2)=0.56/（0。77+0。2)=0.581x(c2+1y/2)+1y（c1+1x/2)hpftho=0.58(0。70+1。00/2)20。951。5710001。30=2699。02kN角桩向上冲切承载力=2699。0kNV=1191。2kN，满足要求。3)承台受剪切承载力验算Nk，=Fk,/n+ Mxyi/yi2=742。50/4+2320。542。83/(22。832）=595.61kNV=2Nk,=2595。61=1191。22kNhs=（800/ho）1/4=（800/1300）0.25=0.89，=0/ho=1.00/1.30=0。77=1。75/（

36、+1）=1。75/(0.77+1)=0.99，b0=5。00m=5000mmhsftb0ho=0.890。991。5710005。001.30=8991.63kN承台受剪切承载力=8991。63kNV=1191。22kN，满足要求.(4）承台抗弯验算1)承台弯矩计算Ni=Fk，/n+ Mxyi/yi2=742.50/4+2320.542。83/（22.832）=595。61kN,Xi=2。00mM=NiXi=2595.612。00=2382。44kN.m2）承台配筋计算承台采用HRB400，fy=360。00N/mm2As=M/0.9fyho=2382。44106/（0。93601300）=5656mm2取2525 197mm (钢筋间距满足要求），As=25491=12275mm2承台配筋面积12275mm26500mm2，满足要求.8.计算结果（1）基础桩4根400 预应力管桩，桩顶标高7.50m,桩长26.60m；桩混凝土等级C80，壁厚95mm,桩顶插筋620.（2）承台长（a）=5.00m,宽(b）=5.00m，高(h）=1。40m ，桩中心与承台中心2.00m,承台面标高-6。20m;混凝土等级C35,承台底钢筋采用双向2525197mm。（3）基础大样图塔吊基础平面图塔吊基础剖面图