结构混凝土的超声脉冲法探伤

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1、图渦凝土块陪种娄無意囹3裂竝：4孔币HSf皿區状疲坏结构混凝土的超声脉冲法探伤吴慧敏在混凝土结构物的施工及使用过程中，往往会构成一些缺陷和损伤。形成这些缺陷和损伤的 原因是多种多样的，一般而言，主要有4个方面：（1）施工原因，例如，振捣不足、钢筋网过密而骨料最大粒径选择不当、模板漏浆等所造 成的内部孔洞、不密实区、蜂窝及保护层不足、钢筋外露等；（2）由于混凝土非外力作用形成的裂缝，例如，在大体积混凝土中因水泥水化热积蓄过多 在凝固及散热过程中的不均匀收缩而造成的温度裂缝，混凝土干缩及碳化收缩所造成的裂 缝；（3）长期在腐蚀介质或冻融作用下由表及里的层状疏松；（4）受外力作用所产生的裂缝，例如因

2、龄期不足即行吊装而产生的吊装裂缝等。 虽然形成缺陷和损伤的原因很多，但是缺陷和损伤的形成不外乎图6 1所示的几种。 这些缺陷和损伤往往会严重影响结构物的承载能力和耐久性，因此，是事故处tr尸 理、施工验收、陈旧建筑物安全性鉴定、 进行维修和补强设计的检测项目。所谓混凝土探伤，就是以无损检测的 手段，确定混凝土内部缺陷的存在、大小、 位置和性质的一项专门技术。可用于混凝土探伤的无损检测手段有声脉冲法-（包括冲击回波法及超声脉冲法）和射线法两大类，其中射线法因穿透能力有限，以及操作 中需解决人体防护等问题，在我国使用较少。目前最常用的方法是超声脉冲法。超声波技术用于材料内部缺陷的探伤始于1928年

3、，首先用于金属材料及其零件。当时制成 了第一台连续超声波探伤仪，它只能探测缺陷的有无，而无法确定缺陷的大小和位置。1934 年提出了用超声脉冲技术进行探伤。在第二次世界大战中雷达技术迅速发展，采用超声脉冲 技术的相应仪器也随之日臻完善。目前，在金属材料中已应用了超声显像、自动报警等新技 术，而且超声波全息照相技术也得到应用。混凝土探伤技术的发展比金属材料探伤的发展要 晚得多，在这方面的研究工作直到50年代才逐步开始。在我国，直到60年代才受到工程界 的重视。1990年我国制定了超声法检测混凝土缺陷技术规程（CECS2 21： 90）。金属材料的探伤主要是应用超声波在内部缺陷界面上的反射特征，以

4、反射波作为判断缺陷状 态的基本依据。鉴于混凝土的非均质特性，高频超声波在混凝土中传播时，将受到无数个界 面的反射，若用金属超声探伤仪进行混凝土探伤，难以鉴别出缺陷。因此，混凝土超声探伤 的基本原理与金属探伤不同。混凝土超声探伤采用以下4点作为判别缺陷的基本依据：（1）根据低频超声在混凝土中遇到缺陷时的绕射现象，按声时及声程的变化，判别和计算 缺陷的大小；（2）根据超声波在缺陷界面上产生散射，抵达接收探头时能量显著衰减的现象判断缺陷的 存在及大小；（3）根据超声脉冲各频率成分在遇到缺陷时衰减的程度不同，接收频率明显降低，或接收 波频谱与反射波频谱产生的差异，也可判别内部缺陷；（4）根据超声波在缺

5、陷处的波形转换和叠加，造成接收波形畸变的现象判别缺陷。 以上4点可以单独运用，也可综合运用。根据以上原理，在进行混凝土探伤时所需测量的物理量是声程、声时、衰减量、接收波形及 其频谱，所以，凡是有波形显示的混凝土超声检测仪均可用于探伤。而无波形显示的数字显 式声速仪，虽然也可用于探伤，但它只能提供声时和声速作为唯一的判别依据，因而容易造 成误判。混凝土内部缺陷的判别方法一、混凝土内部孔洞、裂缝及蜂窝状缺陷的探测（一）缺陷大小的实际声程计算法Lrb)鳩at土内邮按陷时挥测内部缺陷的检测应采用穿透法，其发射及接收探头的布置如图62所示。在探测时首 先在缺陷附近（图62中）的（a）位置，测出无缺陷混凝

6、土的声时值，并按厚度算出声速 C （取数点的平均值），然后将探头移入缺陷区，并找到声时最长的一点，该点即为缺陷垂 直于两探头连线平面的“中心”位置，然后测读出声时值。这时 的声时值应为声波绕过缺陷所需的时间。假定空洞正好居于厚度L的中心，则在超声传 播方向上（即两探头连线方向上）的最小横向尺寸 可按下式计算：(6-1)d D + 斗 t2 C2 L2式中，d为缺陷最小横向尺寸；D为探头直径；L为混凝土厚度；C为混凝土声速（C=L/t1）； t1为 超声过无混凝土时的声时；t2为探头在缺陷中心位 置时的声时。显然，当L与d之比越小时，t1与t2之差越大，探测准确度越高，但当缺陷形状为扁平状或 片

7、状的内部裂缝，而且其走向与超声传播方向平行时（见图6 3中的a-a位置），L/d将变 得很大，t1与t2基本相等，这时，这种方法无效。克服的办法是在条件可能的情况下将探头 移过一个角度（见图6 3中的b-b及e-e位置）。探头位置移动后，进行缺陷尺寸计算，在（6 1）式中应改用新的参数代入，例如探头在e-e位置时，缺陷的尺寸d可近似计算如下：1I(6-2)d t2 C2 Lsin a cc式中：d为片状缺陷平面内的最小尺寸；Lc为探头间的最短距离；tc为探头在e-e位置时， 超声绕过缺陷所需的声时；C为无缺陷混凝土的声速；a为两探头连线与缺陷平面的夹角。 当缺陷小于探头直径时，声时无明显变化，

8、但因缺陷界面的散射将使衰减值增加，接收波的 波高下降，这时应改用衰减值（波高变化）或接收波频率的下降程度作为判别缺陷是否存在 的依据。当探头在某一面积上移动时，发现其中某一点接收波高显著下降，而声时无显著变 化，而且探头连线转过一个角度后有同样现象，则可判为该点有小于探头的缺陷存在（见图 64）。ffl8-3 片状啟陪的走向与抓头住直的市生血图f-4 小于振头直径的按陪的利别（二）大面积扫测的缺陷判别所谓内部缺陷，是指在混凝土表面无外露痕迹的缺陷。在实际结构及构件检测中，不可能在 全部面积上进行全面探测一般均选择重要受力部位及对施工质量有怀疑的部位进行仔细探 测。当需仔细探测的面积较大时，可用

9、多级网络法描出等声时线，并逐步缩小测区的方法（见 图6 5）,这样可防止遗漏，同时又避免了大面积 的细测。网络的大小可视构件大小而定，例如第一级网络 采用30cm间距，然后在声时变化的点上再划出 二级网络（例如10cm）,将各等声时点连接起来 即成“等声时线”在等声时线的范围中，声时最 长的点即为该缺陷区的“中心”位置。 为了定量地确定缺陷的存在，近年来普遍采用 统计方法。其具体方法是用被测构件的各测点声时 值t和超声穿透距离L求出声速C,然后根据已知 的R=f （C）关系，换算出各测点的估算强度R。 假定所有测值总体呈正态分布，求出其平均强度R 和标准差S,则判定某点存在缺陷的依据为182举

10、犖弹碍ji “幣 21%格区中&%级问轄炼探测険略区意阳(6-3)R R 2Sic若第i点的强度值Ri符合上式，则该值出现的概度只有2.27%,即出现的机率极少，如果有, 应是一异常点，可视为存在缺陷的可疑位置。当被测对象的R=f （C）关系不明确，难以将C值换算成R值时，可直接用C值的统计结 果作为判别依据C x0时，则应再将xn+1放进去重新计算x和sx,并求出新的判断值x0， 把x0与xn+1作比较。当测区中某些点声时值（或声速值）、波幅值（或频率值）被判为异常值时，可结合异常测 点的分布及波形状况，确定混凝土内部缺陷的范围。必须指出，波幅值和频率值是与衰减密切相关的两个参数，因此，它们

11、必然受耦合条件的明 显影响，若耦合条件保证不了波幅和频率测值的稳定，则该参数不能作为统计法的判据。以上判据，改变了原来完全经验性的判别方法，使缺陷的判别数值化。但这一判别方法尚待 完善。其问题在于：上述判据均假定缺陷检测时，所有的测值的总体满足正态分布规律。但 事实上，在有缺陷存在的情况下，测值的分布与常用的混凝土强度分布规律不同，缺陷越多， 则偏离正态分布规律越远。而且， S 值随着混凝土均一性的不同而变化，当混凝土均匀性较 差时， S 值很大，这时很可能会掩盖真正的缺陷。所以,一个构件或结构均匀性很差或缺陷 较多时，采用上述判据会产生漏判。（三）缺陷的声时、振幅、波形综合判断 在第一节中已

12、阐明，缺陷的存在，除了反映在超声传播时间延长外，还反映在接收波幅度降 低（衰减）和波形畸变。如能综合运用这些因素进行判断，必能提高判断的准确性。若在探测时测得各测点的声时值t （或声速C）、接收波波幅A （或衰减系数a）的相对值， 则大体上可参考表62进行定性判断。同时，也可参考接收波的波形。如果声时偏大，波 幅偏小，而且波形畸变，则可以肯定混凝土质量有缺陷。为了能定量地用声时、波幅和接收波频率来判断缺陷的存在，南京水利科学研究院提出了一 个综合质量指标KcomA (f n)iit mi6-11)式中：K 为判断缺陷的综合值；f.为某测点接收波频率，kHz； A.为某测点接收波波幅, com

13、i iNP, dB或mm； t.为某测点声时值；us, m, n为常数。表 6-2 综合定性判断表衰减声时t正常（C正常）t正常（C偏大）t正常（C偏小）A正常（a正常）A正常（a偏小）强度正常强度正常或偏高 强度正常但表面层强度较咼强度较咼质量较好强度正常强度较低有局部缺陷 强度正常混凝土浆多石少 强度偏低质量不良A正常（a偏大）不良或有内部缺陷混凝土石多浆少内部有缺陷在综合指标中，引入m, n两项常数项的原因是：由于混凝土质量变化时，A、f、t的变化 幅度很不一致，其中A的变化幅度最大，t的变化幅度最小，因而三者对Kcom的制约权数不 等。为了改善这种状况，引入m、n常项。tTt(6-12

14、)m、n值的确定，以使A、f、t三者的变异系数相等为原则，可按下式计算：式中：SA为各测点接收波波幅测值的标准值；A为各测点接收波波幅测值的平均值；SF为各测点接收波频率减去n后的标准差；f为各测点接收频率减去n后的平均值；ST为各测点声时值减去m后的标准差；t为各测点声时值减去m后的平均值。随着超声检测仪器的迅速发展，在探伤中若能采用具有波形数字采集和处理功能的智能型仪 器，则可通过机内自动判读功能和频谱分析功能，迅速而准确地获得各测点的声时、幅值、 主频率、频谱畸变系数等许多参数。因此，多因素综合判断是缺陷判断的必然趋势。随着可 利用参数的增多，综合判断的模式也会不断发展。近年来，聚类分析

15、、模糊综合评判等模糊 数学的多因素综合判断方法都已被引用于探伤技术，这些进展必将使混凝土测缺陷的数值判 据更准确、更科学、更完善。二、混凝土裂缝深度的探测混凝土开口垂直裂缝深度的探测,可视构件的形状及裂缝位置的不同，采用穿透法和平测法。（1）当垂直于裂缝的构件断面不大时，可在平行于裂缝的两侧面上用穿透法进行探测。探 测时将探头沿构件侧面逐点移动，当两探头连线未与裂缝平面相交时，声时不变，两者相交 后声时逐渐拉长。在采用这一探测方法时，假定裂缝中没有积水和其它能够传声的夹杂物，事实上这是不可能 的。因此，用该法探测的裂缝深度往往小于实际深度。为了避免误判，也可采用波高法作为 辅助判据。当接收信号

16、的波高显著下降，而且越来越低，不再回升时，即使声时未明显增大， 也应将波高开始下降的那一点对应的高度判为裂缝的深度。此外，由于裂缝中的某些夹杂物 形成声通路，声时会突然减小，但波高不会完全恢复，因而据此还可排除夹杂物的影响。如 果裂缝中充满水，则可采用横波探头消除水的干扰。1S6-6 爭测建抿测製罐谦度啊（2）当结构物断面很大，无法在侧面用穿 透法测量时，可用开口垂直裂缝的深度平测法探 测，其探测与判断方式可采用图66的方式。 对于图66所示的方式，首先将探头在裂 缝附近用平测法测出混凝土的声速。测量时，所 选的区域中混凝土的各种条件包括配比、湿度条件等均与裂缝区混凝土的相同，计算C值时平测声

17、程的确定方式应按第三章中的规定进行。C值取多次测量的平均值,然后将探头等距离地置于裂缝两侧，读出声波绕过裂缝末梢时的声时值。根据几何关系，有(6-13)(6-14)(6-15)DC2 = AC2 AB24AC =1 Ct2 i1 将(6-代入(6-13)得DC2 =(Ct )2 AB22 i式中：DC即为裂缝深度h；C为无缺陷处混凝土的声速；为声波绕过裂缝所需的声时；AB 即为探头间距do1 I(615 )式又可改写为：h = -v(Ct1)2 l2(6-16)试验证明，探头与裂缝的距离AD、DB与裂缝深度DC相接近为宜。若A、B相距太远, 则AB的长度与折线AC、DB的长度之差减少，这样，由

18、于混凝土的非均质性，按(6-16) 式计算时甚至会得出负值；若A、B相距太近，绕行信号减弱，有可能被底面反射信号所干 扰，计算结果会接近或超过结构物的厚度。当有钢筋穿过裂缝时，如探头靠近钢筋，则会影响测量结果，此时探头应避开钢筋。应避开 的最短距离可计算如下：如图67所示情况，若无钢筋影响，则可运用(6 16)式，所以绕过裂缝的声时应为：测毂堆眾度时钢爲卷响的消曝(6-17)=卜，4h2 -12当存在钢筋时，通过钢筋所需的声时t，可根据(357)式计算，即:C 2 C 21=2 D s +-C 2 C 2C ss欲使钢筋对裂缝深度的探测不造成影响，必须使三。所以,2D：h +厶丄莎寸C 2 C

19、 2C C(6-18)C 7 4h2 +12 一 dl D -2jC2 一 C2sD就是为了避免钢筋影响。D为钢筋与探头的最小距离；cs为钢筋声速；C为混凝土声速。 对于一般估算，D可取1.5h左右。三、斜裂缝的探测化简后得:(6-19)对于斜裂缝的探测，不仅要求测出其深度，而且还要求测出其走向，一般可采用三角形定位 法和双椭圆定位法。图6 8所示即为三角形定位法示意图。测试时，首先在裂缝附近测出混凝土的平均声速C，然后将其中一个探头固定于A位置，另一探头移至E及D,测出声波经AB + BE所需的声时t1及经AB + BD的声时t2，即可得出以下方程:AB + BE = t Ci(6-20)A

20、B + BD = t C2(6-21)BE2 = AB2 +12 一 2ABl cosa2 2(6-22)BD2 = AB2 +12 一 2ABl cosa1 1将实测的C、tt2、1、l2等代入（6-20）、（6-21）、（6-22）、（6-23）式，并解出未知项，即 可由AABEA或AABD确定裂缝的走向和深度。(6-23)图6-9为双椭圆定位法示意图，在测出混凝土的声速C后，将两探头分别置于A、B及A、B位置，取AB = AB = 2J。若测出声波沿AD、DB传播的声时t1及沿AD、DB传播的声时t2o由于AD + BD = Ct = 2aiiAD + BD = Ct = 2a2 2b

21、2 = a 2 一 J 22 2因此，分别以A、B及AUB为焦点，以a及a2、b2作为长、短轴，即可得到两个椭圆x 2y 2x 2y 2方程： 11 1,2 + 2 1(6-24)a 2b 2a 2 b 21122若取同一坐标系，则可得：x 2y 2亠 + 二二 1 ,a 2b 211(x + M )2y 21+ 匸二 1(6-25)a 2b 222显然，裂缝的末端必在这两个椭圆的交点上。所以，解(6-25)式即可求出裂缝末梢的座标位置，为简化计算，也可用作图法定位。混凝土承载时微裂缝增生过程的测量近年来应用超声探伤技术已成为研究混凝土力学性能的重要手段。 在进行微裂缝增生过程的测量时，仍然以

22、声速的变化作为特征值。因为随着微裂缝的增加， 声波需绕过裂缝传播。因此，实际声程随微裂缝数量和大小的增加而增加，声时值也随之增 大，若这时仍以探头间距作为声程，则所求出的声速明显下降。造成声速下降的另一个原因， 是由于声波因微裂缝的散射而严重衰减。这时由于接收波形起点误判 所引起的声时延长也使表面声速下降。后者在无波形显示的数字示声 速仪上更为明显。所以，声速的变化相应地反映微裂缝的大小和数量。 在压应力的作用下，混凝土中微裂缝的发展方向与压力方 向相近，所以布置探头时，两探头连线应垂直于压力方向，这样 探头较为敏感(见图6 10),这时超声传播方向与部分裂缝平 面相垂直，因而超声需绕行的声程

23、较长，散射也较严重，声速 变化较为明显，反之，根据这一原理，若在不同的位置布置探头， 按各对探头间声速变化的不同，又能判断出在外力作用下混凝 土微裂缝的开展方向。图6 11为混凝土应力应变过程中各个不同阶段的声速变化 情况。从应力变全过程曲线及声速变化曲线可以看出，整个过 程大体上可分为4个阶段：第一阶段即应力与强度极限之比小于0.4 时，应力应变曲线接近于直线，超声速度基本上不变。在这一阶段中，混凝土初始微裂缝尚 未开展；第二阶段，应力与强度极限之比约为0.40.7或0.40.9,应力应变曲线开始弯曲， 声速稍有下降。这时混凝土中的原始界面裂缝开始扩展；第三阶段，应力与强度极限之比约 为0.

24、81.0,这时界面微裂缝穿过砂浆形成贯穿裂缝，应力应变曲线明显弯曲，达到峰值点， 由于裂缝的迅速扩展和贯穿，使声速急剧下降。第四阶段，已超过了极限应力，混凝土严重 开裂，只能依靠开裂面的机械啮合作用承受荷载。这时变形迅速增大，承载能力逐步下降， 声速也随之下降。S ti-H 魂彊土工岡哦坏怖闿时店建変优由以上试验可知，当试件承受压应力的作用时，声速的变化能明确地反映试件内部裂缝的增 生情况，并与应力应变曲线有着相应的关系。这就使我们能从微裂缝开展的角度，解释混凝 土应力应变的种种现象。两次浇筑的混凝土之间结合质量的检测对于一些大体积混凝土和钢筋混凝土框架等重要结构物，为保证其整体性。应该连续不

25、间断 地一次浇筑完混凝土，但有时因施工工艺的需要或因停电、停水等意外原因，在混凝土浇筑 的中途停顿间歇时间超过三个小时后再继续浇筑；还有已浇筑好的混凝土结构物，有时因某 些原因需要加固补强，进行第二次混凝土浇筑。在同一个结构或构件上两次浇筑的混凝土之 间，应保持良好的结合，使其形成一个整体，共同承担荷载，方能确保结构的安全使用。但 是，在做第二次混凝土浇筑时，对已硬化混凝土表面的处理往往不能完全满足设计要求，浇 筑工序上也难免出现这样或那样的问题。因此，人们对两次浇筑的混凝土之间结合质量特别 关心，希望能采用有效的方法进行检验。超声脉冲技术的应用，为两次浇筑的混凝土结合质 量提供了较有效的途径

26、。一、测试方法超声脉冲波检验两次浇筑的混凝土结合面质量，一般采用穿过与不穿过结合面的脉冲波声 速、波幅和频率等声学参数相比较进行判断方法。换能器的布置方法如图5-16所示。为保证各测点具有一定可比性，每一对测点应保持其测线的倾斜度一致，测距相等。测点间 距应根据被测结构的尺寸的结合面的外观质量情况确定，一般为100mm-300mm，间距过大易造成缺陷漏检的危险。R1 2 3 4 5 & 7 &图卜淖检测结合面的换能器布运二、数据处理及判定两次浇筑的混凝土结合面质量的判定方法基本相同。当结合面为施工缝时，因前后两次浇筑 的混凝土原材料、强度等级、工艺条件等基本一致，如果两次的混凝土结合的良好，脉

27、冲波 通过与不通过施工缝的声学参数应基本一致，可以认为这些数据来自同一个母体。因此，可 以把过缝与不过缝的声时（或声速）、波幅或频率测量值放在一起，分别进行排列统计。当 施工缝中局部地方存在疏松、孔隙或填进杂物时该部位混凝土失去连续性脉冲波通过时，其 波幅和频率会明显降低，声时也有不同程度增大，据此凡被判为异常值的测点，查明其他原 因影响时，可以判定这些部位施工缝结合不良。对于结构物进行修补加固所形成的混凝土结合面，因两次浇筑混凝土的间隔时间较长， 而且加固补强用的混凝土往往比结构物原来的混凝土高一个强度等级。骨料级配和施工工艺 条件也与原来混凝土不一样。所以可以说两次浇筑的混凝土不属于同一母

28、体，但如果结合面 两侧的混凝土厚度之比保持不变，通过结合面的脉冲波，其声学参数反映了该两种混凝土的 平均质量。因此，仍然可以将通过结合面各测点的声时、波幅和频率测量值按本章第四节一、 二所述的方法进行统计和判别。被判为异常值的测点，查明无其他原因影响时，即判定这些 部位的新老混凝土结合不良。在一般工业与民用建筑中，混凝土结合面质量检验的机会相当多，大量实践表明，采用超声 脉冲检测是相当有效的。实例某工程B15#柱施工缝检测。该柱断面的尺寸为500mmx500mm，距地面1.9m处有一施工缝，采用过缝与不过缝斜测方 法。声时和波幅测量值见表5-8声时和波幅测量值表5-8测 点 号不过缝过缝声时

29、t (us)波幅 A(dB)声时 t (us)波幅 A(dB)1103.54.7109.702106.66.0107.70.93104.513.2110.404106.52.0117.205105.62.0102.50.96108.56.0102.87.47105.110.4105.22.58106.18.4115.309109.74.4111.1010107.916.0104.711.011108.515.0107.57.012106.98.0176.6013108.45.7109.13.714108.220.0107.79.415108.411.0112.7016108.49.9用声时统计

30、的判别结果，过缝的t3、t4、t8、 t9、q、t5为异常值。用波幅统计和判别结果，过缝的A3、 a4、a8、a12、a15 为异常值。从过缝测点的分布情况看，这些异常测点分布在施工缝的四周，经过凿开检查，四周的混凝土图&仃測施工轨阴影区为绪合不罠）确实差，尤其是西南角存在松散石子的蜂窝孔隙, 尺寸见图5-17所示。表面损伤层检测混凝土和钢筋混凝土结构物，在施工和使用过程中，其表面层会在物理和化学的因素作用下 受到损坏。物理因素大致有火焰和冰冻；化学因素大致有酸、碱盐类。结构物受到这些因素 作用时其表层损坏程度除了作用时间的长短及反复循环次数有关外，还与混凝土本身的某些 物质有关系，例如体积比

31、表面积大、龄期、水泥用量、水灰比及捣实程度等。在考察上述问题时，人们都假定混凝土的损伤层与未损伤部份具有明显的分界线。实际情况 并非如此，国外一些研究人员曾用射线照相法观察因化学作用对混凝土产生的腐蚀情况。发 现损伤层与未损伤部份不存在明显的界限。从我们的工程实测结果来看,也反映了此种情况， 总是最外层损伤严重，越向里深入，损伤程度越轻，其强度和声速的分布应该是连续圆滑的， 如图5-19所示。但人们为了计算方便，损伤层与未损伤部分简单地分为两层来考虑，计算 模型如图5-18所示。E 5- 假设声速井布團5U9实际間違分布图氣就 平测挹饬展厚度、测试方法超声脉冲法检测混凝土表面损伤层厚度的方法大

32、致有两种：1、单面平测法此法可应用于仅有一个可测表面的结构，也可就应用于 损伤层位于两个对应面上的结构或构件。如图5-20所示，将 发射换能器T置于测试面某一点保持不变，再将接收换能器 R以测距1尸100、150、200mm,依次置于各点，读取相 应的声时值J 此法的基本原理是，当T、R换能器的间距较近时，脉冲波沿表面损伤层传播的时间最短, 首先到达接收换能器，此时读取的声时值反映了损伤层混凝土的传播速度。当T、R换能器 的间距较大时，脉冲波透过损伤层沿着未损伤混凝土传播的时间短，此时读取的声时中大部 分是反映未损伤混凝土的传播速度。当T、R换能器的间距达到某一测距t0时，沿损伤层传 播的脉冲

33、波与经过两次角度沿未损伤混传播的脉冲波同时到达接收换能器，此时便有下面的 等式：L = d 2 +vv11/ 2 xx 2 + 1v2（5-18）式中d-损伤厚度；x-一穿过损伤层传播路径的水平投影；v,损伤层混凝土声速；v2未损伤混凝土声速l丄 / 2 x由于t=壬，所以（5-18）式可改写成t 一 壬（d2 + x2）2 一-0（5-19）1v1vv12dt 取一=0dxdt2 1丄一2x1八dx-（d2 + x2）2 -2x-=v 2v0丄 v12 v （d2 + x2）221x 21则=（5-20）v 2（d 2 + x）v 21 2将（5-20 ）式整理并取正值，得d - vx =

34、土（5-21）v 2 - v 22 1再将（5-21）式代入（5-18）式得/2d 2 -12丄/Cd - v-0-一 （d 2+ -）2+ - 2 1J（5-22）v1v1v 2 v 22 1v 2v 2v 2 v 2k 21d 一/ v v整理后得：0-2丄（5-23）2v + v2 1由于平面式换能器辐射声场的扩散角与其频率成反比，频率越低，声场的扩散越大，平测时 传播到接收换能器的脉冲信号越强，所以平测法一般都采用3050kHz的低频换能器。 这种方法还可以用来测量双层结构中不可测层的脉冲传播速度。但是必要的测试条件是，要 求内层声速（v2）大于面层的声速（v1）o有时由于损伤程度较轻

35、或损伤层厚度不大，可能出现v,、v2的差值不大。因此，测量时必须 准确测量T、R换能器之间的距离。（二）逐层穿透法事先在损伤结构的一对平行表面上，分别钻出一对对不同深度的测试孔,孔径为50mm左右， 然后用直径小于50mm的平面式换能器，分别在不同深度的一对测孔中进行测试，读取声时 值和测试距离，并计算其声速值。或者在结构同一位置先测一次声速，然后凿开一定深度的 测孔，在孔中测一次声速，再将测孔增加一定深度，再测声速，直至两次测得的声速之差小 于2%或接近于最大值时为止，如图5-21所示。（I）5-31逐层穿透SI损伤庠度该方法不仅对结构造成局部破损，而且钻孔和凿孔很费事，还必须将孔底处理平整

36、才能进行 有效测试，操作相当麻烦。但局部凿开不仅可以测量混凝土的声速，还可以根据敲凿的难易 程度给碎屑的外观质量情况，进行综合判断，在一般情况下，其检测结果的可靠性较高，因 此仍不失为一种值得推广应用的方法。二、损伤层厚度判定当采用单面平测时，将各测点的声时测值t2的相应的测距值12 绘制“时-距”坐标图。如图5-22所示，两条直线的交点B所对 应的测距定为10,直线AB的斜率，便是损伤层混凝土的声速v厂直 线BC的斜率，便是未损伤混凝土的声速v2，则有：Mv = tga = 1-2（5-24）1At1-2Av 2 = tg0 = Aj3-5（5-25）3-5根据（5-23 ）式便可计算损伤层

37、厚度d。为 便于绘制“时-距”图，每一测区的测点数不得少 于5点，如果被测结构各测区的损伤层厚度差异 较大，应适当增加测区数。当采用逐层穿透法检测时，可将每次测量的声 速值（V）和测孔深度值）绘制“v-H”曲线，如图5-23所示，当声速趋于基本稳定的测孔深度，便是 混凝土损伤层的厚度H。fflS-22平测羟“时-距图实例一 某招待所框架结构,当浇筑好第三层柱的混凝土，正进行第四层楼板和大梁支模（木 模）的绑扎钢筋时，发生了火灾，几十根柱子遭受不同程度的烧伤，检测时采用单面平测与 穿透对测相结合的方法，按单面平测法测得的“时距”曲线如图5-24所示。由坐标图上查 得 Vj=tg a =3.2-2

38、.9km/s；v2=tg=4.17km/s。再将局部表层凿去50mm左右磨平后再进行平测，得到图中虚线（2）， 其声速v2= 414km/s。又凿柱子根部，基本未受火灾损伤，采用穿透对测，得声速 v=4.0-4.13km/s。由此证明由“t-L”图计算的值是可靠的，能代表未损伤混凝土的声速。 根据2-3式计算各柱的烧伤层厚度为47mm-65mm迎火面厚一些，背火面浅一些，距火源近 的柱子烧伤较深，距火源远的几根柱子烧伤很轻微。实例二某学校教学楼门厅冻伤程度检测采用单面平测和穿透对测相结合的进行检测。按平测法绘制“ t-L”曲线查得的 v1=2.30-2.90km/s; ;=4.0-4.17km

39、/s，采用穿透对测法对未受冻柱子测得声速为：4.01-4.18km/s； 对受冻严重的部位（在柱子边缘对测）测得冻伤层声速为2.30-2.50km/s，按（5-23）式计算 得冻伤层厚d=60mm-110mm,如图5-25所示，迎风的东北侧面冻伤较深，与实际情况相符。图5-削 出时一距*5-25捕密隠厚度（阴蹬区）I.圧构件我面制武：?歯主壶忌启就试；混凝土匀质性检验所谓匀质性检验，是对整个结构物或同一批构件的混凝土质量均匀性的检验。混凝土均质性 检验的传统方法是，在结构物浇筑混凝土时，现场取样制作混凝土标准试块，以其破坏强度 的统计值来评价混凝土的匀质性水平。这种方法存在一些局限性，例如：试

40、块的数量有限； 因结构的配筋率、几何尺寸及成型方法的不同，其混凝土的密实程度与标准试块相比，必须 存在较大差异；构件与试块的硬化条件（养护温度、失水快慢等）不同对待。除此之外，还 可能遇着一些偶然因素的影响。由此可以说标准试块的强度，很难全面反映结构混凝土的质 量情况。由于超声脉冲法是直接在结构上进行全面检测，虽然目前的测试精度还不太高，使其数据代 表性较强，因此用此法检验混凝土的匀性质具有一定实际意义。国际标准及国际材料和结构 试验室协会（RILEM）的建议，都确认用超声脉冲法检验混凝土的匀质性是一种有效的方 法。一、测试方法一般采用平面式换能器进行穿透对测法检测结构混凝土的匀质性，要求被测

41、结构应具备一对 相互平行的测试表面，并保持平整、干净。先在两个测试面上分别画出等间距的网格，并编 上对应的测点序号。网格的间距大小取决于结构的种类和测试要求，一般为 200mm 500m m。对于测距较小，质量要求较高的结构，测点间距宜小些，测距较大的大体积结构， 测点间距可适当取大些。测试时，应使T、R换能器在对应的一对测点上保持良好耦合状态，逐点读取声时值J超 声测距的测量方法可根据构件的实际情况确定，如果各测点的测距完全一致，便可在构件的 不同部位抽测几次，取其平均值作为该构件的超声测距值1。当各测点的测距不尽相同（相 差步）时，应分别进行测量。有条件最好采用专用工具逐点测量片值。二、计

42、算和分析为了比较或评价混凝土质量均匀性的优劣，需要应用数理统计学中两个特征值一一标准差和 离差系数（亦称变异系数）。在数理统计中，常用标准差来判断一组测量值的波动情况或比较几组测量过程的准确程度。 但标准差只能有效地反映一组观测值的波动情况，要比较几组测量过程的准确程度，则概念 就不够明确，没有统一的基数，便缺乏可比性。例如，有两批混凝土元件，分别测得混凝土强度的平均值为20Mpa、45Mpa,标准差为4Mpa、5Mpa,仅从标准差来看，前者的强度较 均匀，其实不然，如以标准差除以其平均值，则分别为0.2和0.11，实际上是后者的强度均 匀性较好。所以人们除了用标准差以外,还常采用离差系数来反

43、映一组或比较几级观测数据 的离散程度。1、混凝土的超速值按下式计算：iti526）式中匕一第I点混凝土声速值（km/s）1厂第I点超声测距值（mm）q第I测读声时值（us）2、混凝土声速的平均值、标准差及离差系数分别按下列公式计算n527)5 28)m 二 i 乙 vv n ii=iS = ：(Y v2 - n - m2)/(n -1)viv i=1x5 29)vmv式中mv混凝土声速平均值（km/s）； Sv混凝土声速的标准差（km/s） Cv 混凝土声速的离差系数；N测点数。如果按“v-f”相关关系将混凝土测点声速换算成强度值，再进行强度平均值、标准差 和离差系数的计算更好。由于混凝土的强

44、度与其超声脉冲传播速度之间存在较密切的相关关系，结构上各测点声速值的波动，基本反映了混凝土强度质量的波动情况，因此可以用混凝土声速的标准差（Sv）和离差系数（Cv）来分析比较相同测距的同类结构混凝土质量均匀性的优劣。但是，由于混凝土的声速与其强度之间存在的相关关系并非线性，所以用声速统计的 标准差和离差系数，与现行验收规范以标准试块28 天的抗压强度统计的标准差和离差系数不属于同一量值。所以最好将声速值换算成混凝土强度，以强度的标准差和离差系数，来评 价同一批混凝土的匀质性等级。混凝土灌注桩质量的超声脉冲透射法的检测方式（一）检测方式1、双孔检测 在桩内预埋两根以上的管道，把发射探头和接收探头

45、分别置于两根管道中（如图 7-1所示）， 检测时超声脉冲穿过两管道之间的混凝土，这种检测方式的实际有效范围，即为超声脉冲从 发射探头到接收探头所穿过的范围。随着两探头沿桩的纵轴方向同步升降，使超声脉冲扫过 桩的整个纵剖面，从而可得到各项声参数沿桩的纵剖面的变化数据。基于实测时是沿纵剖面逐点移动换能器、逐点测读各项声参数，因此，测点间距应视要求而定。通常当用手动提接 探头时，测点间距一般采用2040cm，若遇到缺陷可疑区，应加密测点。为了避免水平裂 缝被漏测，可采用斜测方法，即两探头之间有一定高度差，其水平测角可取30 40 ；若 采用自动提拉设备，测点距离可视提拉速度及数据采集速度而定。为了扩

46、大桩的横截面上的有效控制面积，必须使声测管的布置合理。双孔测量时，根据两探头相对高程的变化，可分为平测、斜测、扇形扫测等方式，如图7-1 所示，在检测时视实际需要灵活运用。2、单孔检测在某些特殊情况下（例如，在钻孔取芯后）需进一步了解芯样周围混凝土的质量，以扩7-2 羊札世:洲寸法】趙Ag茨取收隹向换脂器ffil 7-1 坎轧卷*1才成取孔平隔1时馬旳扫閔1岸剥管：2坦田仅泊垃射利接收换能碼3(b)3国A3 琳什礼世制仗）搅测示恵圏江钟声时一耀厦”曲鉛川巧曲stI卢斟軒柑理声枚泮发射换能嚥:4檢收擁能髀大钻探检测的观察范围。这时，只有一个孔道可供检测使用，可采用单孔测量方式（如图 7-2所示）

47、。单孔检测方式需专用的一发两收探头，即把一个发射压电体和两个接收压电体 装在一个探头内，中间以隔声体隔离，声波从发射振子发出经耦合水穿过混凝土表层，再经 耦合水到达上下两个接收压电体，从而测出超声脉冲沿孔壁混凝土传播时的各项声参数。运用这一检测方式时，必须运用信号处理分析技术，以排除管中的混响干扰以及各种反射信 号叠加的影响。当孔道中有钢质套管时，由于钢管影响超声波在孔壁混凝土中的绕行，故不 能使用此法检测。一般认为，单孔检测时的有效检测 范围，约为一个波长的深度。3、桩外孔检测 当桩的上部结构已施工，或桩内未预 埋声测管时，可在桩外的土层中钻一孔作 为检测通道。由于超声在土中衰减很快， 因此

48、，桩外的孔应尽量靠近桩身，使土层 较薄。检测时在桩顶上放置一发射功率较 强的低频平探头，沿桩的轴向下发射超声 脉冲，接收探头从桩外孔中慢慢放下，超声 脉冲沿桩身混凝土向下传播，并穿过桩与测 孔之间的土层，通过孔中的耦合水进入接收 换能器，逐点测出声时、波高等参数，当遇到断桩或夹层时，该处以下各点声时明显增大, 波高急剧下降，以此作为判断依据。如图7-3所示。这种方式的可测桩长受仪器发射功率的 限制，一般只能测到48m，而且只能判断夹层、断桩、缩颈、凸肚等缺陷。以上 3 种方式中，双孔检测是灌注桩超声脉冲检测法的基本形式。其它两种方式在检测和结 果分析上都比较困难，只能作为特殊情况下的补救措施加

49、以使用。（二）用于判断缺陷的基本物理参量 超声脉冲穿过桩体混凝土后，被接收换能器所接收。该接收信号带有混凝土内部的许多信息， 如何把这些信息离析出来，予以定量化，并建立这些物理参量与混凝土内缺陷、强度等级和 均浆性等质量指标的定量关系，是当前采用超声脉冲检测法中的关键问题。其中尚有许多问 题有待研究。目前已被用于灌注桩混凝土内部缺陷判断的物理参量有以下4 项：（1）声时。即超声脉冲穿过混凝土所需的时间。如果两根测管基本平行，则当混凝土质量 均匀、没有内部缺陷时，在各横截面所测得的声时值基本相同；但当存在缺陷时，由于缺陷 区的混、水、空气等内含物的影响声速远小于完好混凝土的声速，所以穿越时间明显

50、增大， 而且当缺陷中物质的声阻抗与混凝土的声阻抗不同时，界面透过率很小，根据惠更斯原理， 声波将浇过缺陷继续传播，波线呈折线状。由于绕行声程比直达声程长，因此，声时值也相 应增大。可见，声时值是缺陷的重要判断参数。声时值用仪器精确测量，以微秒（US ）计。声时值沿桩的纵剖面的变化可作为判断的依据。（2）接收信号的幅值。它是超声脉冲穿过混凝土后的衰减程度的指标之一。接收波幅值越 低，混凝土对衰减就越大。根据混凝土中超声波衰减的原因可知，当混凝土中存在低强度区、 离析区以及存在夹泥、蜂窝等缺陷时，将产生吸收衰减和散射衰减，使接收波波幅明显下降。 幅值可直接在接收波上观察测量，也可用仪器中的衰减器测

51、量，测量时通常以首波（即接收 信号的前面半个或一个周期）的波幅为准，后继的波往往受其它叠加波的干扰，影响测量结 果。幅值的测量受换能器与试体耦合条件的严重影响，在灌注桩检测中，换能器在声测管中 通过水进行耦合，一般比较稳定，但要注意使探头在管中处于居中位置，为此应在探头上安 装定位器。幅值的衰减与混凝土质量紧密相关，它对缺陷区的反应比声时值更为敏感，所以它也是缺陷 判断的重要参数之一，是采用声阴影法进行缺陷区细测定位的基本依据。（3）接收频率。超声脉冲是复频波，具有多种频率成分，当它们穿过混凝土后，各频率成 分的衰减程度不同，高频部分比低频部分衰减严重，因而导致接收信号的主频率向低频端漂 移。

52、其漂移的多少取决于衰减因素的严重程度。所以接收频率实质上是衰减值的一个表征量， 当遇到缺陷时，由于衰减严重，使接收频率降低。接收频率的测量一般以首波第一个周期为准，可直接在接收波的示波图形上作简易的测量。 为了更准确地测量频率的变化规律，已采用频谱分析的方法。它获得的频谱所包含的信息比 采用简易方法时接收波首波频率所带的信息更为丰富，更为准确。（4）接收波波形。由于超声脉冲在缺陷界面反射和折射，形成波形不同的波束，这些小组 束由于传播路径不同，或由于界面上产生波形转换而形成横波原因，使得到达接收换能器的 时间不同，因而使接收波成为许多同相位或不同相位波束的叠加波，导致波形畸变。实践证 明，凡超

53、声脉冲在传播过程中遇到缺陷，其接收波形往往产生畸变。所以，波形畸变可作为 判断缺陷的参考依据。必须指出，波形畸变的原因很多，某些非缺陷因素也会导致波形畸变，运用时应慎重分析。 目前波形畸变尚无定量指标，而只是经验性的。关于波形畸变后采取怎样的分析技术，还有 待进一步研究。（三）用于判断灌注桩混凝土强度等级及均匀性的物理参量 目前用于桩内混凝土强度等级及均匀性一评价的物理参量主要有声速、衰减以及由它们推定 的强度的统计参数。（1）声速。混凝土声速与强度有良好的相关性，所以可以用声速值推定混凝土的强度等级。 但声速与强度的相关性受许多因素的影响，例如不同配合比的混凝土往往有不同的“声速- 强度”相

54、关公式，所以通常针对一定配合比的原材料条件的混凝土，并事先制成“声速-强 度”校友会准曲线，或事先通过试验求得两者的相关公式，在检测中作为推定强度的依据。（2）衰减值。由于“声速-强度”相关关系受配合比等许多因素的影响，用灌注桩灌注水下 混凝土时，如是产生离析等现象，那么部分混凝土的实际配合比将与设计配合比有很大差别。 这时用一种相同的“声速强度”相关公式去推定强度误差往往较大。为此，可采用“声速- 衰减-强度”综合法。该法可排除离析的影响，因而可提高强度的推定精确度。用于推定强 度时，衰减值应用衰减器准确测量，并应排除耦合条件等因素的影响。（3）推定强度的统计参数。为了评定桩的混凝土均匀性，以便评价施工质量，可将推定强 度的平均值、标准差和不低于设计强度等级的百分率分别求出，并参照混凝土强度检验评 定标准（GBJ107-87 ）进行评定。由于声速或声时与强度值有一定相关性，因此，有时也可用声速或声时的统计参数作为评定 均匀性的依据。用声速或声时的统计参数推定的均匀性，可作为工地质量控制的参考指标， 不宜作为验收指标。