电厂热力系统计算

《电厂热力系统计算》由会员分享，可在线阅读，更多相关《电厂热力系统计算（42页珍藏版）》请在装配图网上搜索。

1、本科毕业设计(论文)60 MW凝汽式发电机组热力系统的设计学 院： 材料与能源学院 专 业: 热能与动力工程 (热电工程方向) 年级班别： 级(1)班 姓 名: 林 学 号： 指引教师： 柯秀芳副专家 月摘 要高参数大容量凝汽式机组是目前新建火电机组的主力机型,本文针对60MW亚临界凝汽式发电机组热力系统进行设计，对拟定的凝汽式发电机组原则性热力系统进行设计计算和热经济性计算，绘制原则性热力系统图、全面性热力系统图。本机组选用德国BAC公司生产的2208t/h自然循环汽包炉；汽轮机为E公司的亚临界压力、一次中间再热60W凝汽式汽轮机。共设8级不调节抽汽,其中3级高压加热器，4级低压加热器,及一

2、级除氧器。主蒸汽初参数：16.68Mpa，38，再热蒸汽参数：3.232a,38，排汽压力4.4kpa。热经济性指标：全厂效率050,发电原则煤耗0295 kgWh。计算误差：汽轮机进汽量计算误差901%，汽轮机内功计算误差0.5%。核心词：电厂,热力系统，锅炉,汽轮机bstracHighoer ad haametersofcodning un is t ain o thee thermpwer nittermal sytem of sucriti 60MWcndnin unit i desined ithi papeTh basees hmasysmand termlcnmy is sged

3、 nd clculated.An aeless Thermalssediagmn Compehensi Termalsstm diagra is drw.A220t/ o nturl cirution drum boierprducd by ermanABCOK i selected forthisunt.Te tbineis sucriticalpressure, erehea60MWdens Steam urbieprduced by GE. Terear a tot f eight evel seam exraction. Including te hhrsure heter, or l

4、w preur heater d a deaerator. The mai steam rameteris as folo:1668Mpa, 58, heat steam paramer:2 Mp，538.xhast stem pesure 4.4 kpa.herml Economyidx is as follow: The fficinc ofhehole lant 40.0%; Generationstandr co numption .2954 kg/kh.Clculation rrorss flo: hrotteflow error 09%，Cner-balnce checkg err

5、o .55ey or:Poe Pn,ThralSm，Boilr,teaTurbie目 录1绪 论2热力系统与机组资料42.1.热力系统简介42.2.原始资料53热力系记录算73.汽水平衡计算732.汽轮机进汽参数计算83.辅助计算3.各加热器进、出水参数计算.5高压加热器组抽汽系数计算16.除氧器抽汽系数计算17.低压加热器组抽汽系数计算183.8凝汽系数计算2039汽轮机内功计算23.10.汽轮机内效率、热经济指标、汽水流量计算23.全厂性热经济指标计算24反平衡校核6辅助系统设计、选型281.主蒸汽系统285.给水系统253.凝结水系统285.旁路系统9.6.补充水系统295.7.阀门30

6、结 论32参 考 文 献34致 谢351 绪 论火力发电厂简称火电厂，是运用煤炭、石油、天然气作为燃料生产电能的工厂。其能量转换过程是:燃料的化学能热能机械能电能。最早的火力发电是875年在巴黎北火车站的火电厂实现的。随着发电机、汽轮机制造技术的完善,输变电技术的改善,特别是电力系统的浮现以及社会电气化对电能的需求，20世纪3年代后来,火力发电进入大发展的时期。火力发电机组的容量由200兆瓦级提高到3000兆瓦级（年代中期),到19年,最大的火电机组达100兆瓦。大机组、大电厂使火力发电的热效率大为提高，每千瓦的建设投资和发电成本也不断减少。到80年代后期,世界最大火电厂是日本的鹿儿岛火电厂，

7、容量为40兆瓦。但机组过大又带来可靠性、可用率的减少,因而到90年代初,火力发电单机容量稳定在0070兆瓦。进入1世纪后,为提高发电效率,国内对电厂机组实行上大压小政策。高参数大容量凝汽式机构成为目前新建火电机组的主力机型,全世界数十年电站发展史的实践表白,火电设备逐渐大容量化是不可抗拒的发展趋势。人类已进入21世纪，“能源、环境、发展”是新世纪人类所面临的三大主题。这三者之中,能源的合理开发与运用将直接影响到环境的保护和人类社会的可持续发展。作为能源开发与运用的电力工业正处在大发展的阶段，火力发电是电力工业的重要领域,环保和社会发展规定火力发电技术不断发展、提高。在已经开始的2世纪,火力发电

8、技术发展趋势是我们十分关注的问题。就能量转换的形式而言，火力发电机组的作用是将燃料（煤、石油、天然气）的化学能经燃烧释放出热能,再进一步将热能转变为电能。其发电方式有汽轮机发电、燃气轮机发电及内燃机发电三种。其中汽轮机发电所占比例最大，燃气轮机发电近年来有所发展，内燃机发电比例最小。汽轮机发电的理论基本是蒸汽的朗肯循环，按朗肯循环理论，蒸汽的初参数（即蒸汽的压力与温度)愈高,循环效率就愈高。目前蒸汽压力已超过临界压力(不小于222M)，即所谓的超临界机组。进一步提高超临界机组的效率，重要从如下两方面入手。1. 提高初参数,采用超超临界初参数的提高重要受金属材料在高温下性能与否稳定的限制,目前，

9、超临界机组初温可达5576。随着冶金技术的发展，耐高温性能材料的不断浮现,初温可提高到600700。如日本东芝公司18年着手开发两台0型两段再热的00M超超临界汽轮机，并相继于1989年和990年投产，运营稳定,达到提高发电端热效率%的预期目的,即发电端效率为41，同步实现了在10分钟内启动的设计规定，且可在带%额定负荷运营。在此基本上，该公司正推动1型（30.99Ma、59/593593)、型(34.2Mpa,65/593/93）机组的实用化研究。据推算，超超临界机组的供电煤耗可减少到29gkWh2. 采用高性能汽轮机汽轮机制造技术已很成熟,但仍有进一步提高其效率的空间,重要有如下三种途径：

10、一方面是进一步增长末级叶片的环形排汽面积,从而达到减小排汽损失的目的。末级叶片的环形排汽面积取决于叶片高度，后者受制于材料的耐离心力强度。日本700机组已成功采用钛制1016m的长叶片,它比目前一般采用的12C钢制的0.842m的叶片增长了离心力强度，排汽面积增长了0%，由于减少了排汽损失,效率提高1.6。另一方面是采用减少二次流损失的叶栅。叶栅汽道中的二次流会干扰工作的主汽流产生较大的能量损失,要进一步研制新型叶栅,以减少二次流损失。最后是减少汽轮机内部漏汽损失。汽轮机隔板与轴间、动叶顶部与汽缸、动叶与隔板间均有一定间隙。这些部位均装有汽封,以减少漏汽损失。要研制新型汽封件以减少漏汽损失。发

11、展大机组的长处可综述如下:1. 减少每千瓦装机容量的基建投资随着机组容量的增大,投资费用减少。在一定的范畴内，机组的容量越大越经济。一般将这个范畴称为容量极限。以2万千瓦燃煤机组的建设费比率为00%。30万千瓦燃煤机组为93%，到60万千瓦时进一步下降为84%。容量每增长一倍,基建投资约减少5。2. 提高电站的供电热效率机组容量越大，电站的供电热效率也越高。在15万千瓦此前,热效率的上升率较高。达到15万千瓦后来,热效率上升趋于和缓。因素在于容量在15万千瓦前,蒸汽参数随容量增长而提高的缘故。容量超过15万千瓦后,蒸汽参数变化不大。欲获得更高的供电热效率,只有采用超临界领域的蒸汽参数。16.9

12、pa,566/3,5万千瓦机组的供电热效率为38.6%。24Mpa538/8，9万千瓦机组的供电热效率则高达47，与前者相比约提高.。 3. 减少热耗以15万千瓦机组的单位热耗比率为10%,当机组容量增长到60万千瓦时,减少1.%；由0万千瓦增长到60万千瓦时减少1.0。由0万千瓦提高到10万千瓦时减少0.%左右。 4. 减少电站人员的需要量1万千瓦机组,需045人/兆瓦;到万千瓦时下降到.人/兆瓦;到120万千瓦时会进一步下降到012人/兆瓦。这表白,机组容量越大，工资支出越少5. 减少发电成本在燃料价格相似的状况下,机组容量越大,发电成本越低。机组容量增大，蒸汽参数提高,每千瓦装机容量的建

13、设费用减少，热效率变大,热耗减少，工作人员减少,发电成本减少。这充足显示了大机组的优势。2 热力系统与机组资料2.1. 热力系统简介本机组采用一炉一机的单元制配备。其中锅炉为德国ABOCK公司生产的208th自然循环汽包炉；气轮机为GE公司的亚临界压力、一次中间再热60MW凝汽式气轮机。全厂的原则性热力系统附图所示。该系统共有八级不调节抽汽。其中第一、二、三级抽汽分别供三台高压加热器,第五、六、七、八级抽汽分别供四台低压加热器，第四级抽汽作为0.9161Mpa压力除氧器的加热汽源。第一、二、三级高压加热器均安装了内置式蒸汽冷却器，上端差分别为-.7、0、1.。第一、二、三、五、六、七级回热加热

14、器装设疏水冷却器，下端差均为55。汽轮机的主凝结水由凝结水泵送出,依次流过轴封加热器、4台低压加热器,进入除氧器。然后由气动给水泵升压,经三级高压加热器加热,最后给水温度达到274.8,进入锅炉。三台高压加热器的疏水逐级自流至除氧器，第五、六、七级低压加热器的疏水逐级自流至第八级低压加热器；第八级低加的疏水用疏水泵送回本级的主凝结水出口。凝汽器为单压式凝汽器，汽轮机排气压力4.kPa。给水泵气轮机(如下简称小汽机）的汽源为中压缸排汽（第四级抽汽)，无回热加热其排汽亦进入凝汽器,设计排汽压力为634k。锅炉的排污水经一级持续排污运用系统加以回收。扩容器工作压力1.5pa，扩容器的疏水引入排污水冷

15、却器，加热补充水后排入地沟。锅炉过热器的减温水(3)取自给水泵出口,设计喷水量为6640gh。热力系统的汽水损失计有：全厂汽水损失（)33000kgh、厂用汽（11)2kg/h(不回收）、锅炉暖风器用气量为65800kg/h，暖风器汽源（1）取自第4级抽汽，其疏水仍返回除氧器回收,疏水比焓97kJ/kg。锅炉排污损失按计算值拟定。高压缸门杆漏汽（1和2)分别引入再热热段管道和均压箱,高压缸的轴封漏汽按压力不同，分别引进除氧器(4和）、均压箱（5和7）。中压缸的轴封漏汽也按压力不同,分别引进除氧器（1)和均压箱(和9)。从均压箱引出三股蒸汽:一股去第七级低加（16)，一股去轴封加热器SG（15）

16、，一股去凝汽器的热水井。2.2. 原始资料2.2.1. 汽轮机型以及参数1. 机组型式：亚临界压力、一次中间再热、四缸四排汽、单轴、凝汽式汽轮机；2. 额定功率=660M;3. 主蒸汽初参数(主汽阀前)=3.23MPa，538；4. 再热蒸汽参数(进汽阀前）: 热段=323MPa；=5； 冷段=3.567a;=315;5. 汽轮机排汽压力=4.4a,排汽比焓=2315kJ/k。2.2.2. 回热加热系统参数1. 机组各级回热抽汽参数见表-表2- 回热加热系统原始汽水参数抽汽管道压损P%3333项 目单位H12H3H456H7H8抽汽压力PMPa5953.6681776.94.4160.22.1

17、9.197抽汽焓hk/kg3144.232.13.69.02978.5.02716.2455.8加热器上端差t1.0-1.70.8.828.8加热器下端差t5555.5.5.55.55.5水侧压力pMPa1471.4721.470.92.7582.7582.7852. 最后给水温度=27.8;3. 给水泵出口压力=2.4Ma，给水泵效率=0.34. 除氧器至给水泵高差=22.4m;5. 小汽机排汽压力=6.7kP；小汽机排汽焓=235.6Jkg2.2.3. 锅炉型式及参数1. 锅炉：德国BABCOCK-2208h一次中间再热、亚临界压力、自然循环汽包炉;2. 额定蒸发量=2208t/3. 额定

18、过热蒸汽压力=1.42Mpa;4. 额定再热蒸汽压力38Pa;5. 额定过热汽温541;额定再热汽温=41；6. 汽包压力=1828MP；7. 锅炉热效率=9.%。2.2.4. 其她数据1. 汽轮机进汽节流损失=4%，中压缸进汽节流损失=2%;2. 轴封加热器压力 =12KP,疏水比焓45J/g;3. 机组各门杆漏汽、轴封漏汽等小汽流量及参数见表-2；4. 锅炉暖风器耗汽、过热器减温水等全厂汽水流量及参数见表2-2；5. 汽轮机机械效率 0.8；发电机效率=09；6. 补充水温度20；7. 厂用点率0.7。表2- 各辅助汽水、门杆漏汽、轴封漏汽数据汽水代号1346汽水流量84238966402

19、90829326流量系数0.0009057.0009120.032570.014290001030.00159汽水比焓3972397.21205.3395.33395.304.3汽水代号7810112汽水流量272369551265800流量系数0.001640006730.0076260003690.01081.3235汽水比焓3024.3316944313169汽水代号1314156171汽水流量700031270582160030流量系数003760122.00040002820000295000001475汽水比焓4.1397.23252.23522252.2322.3 热力系记录算3

20、.1. 汽水平衡计算3.1.1. 全厂补水率全厂汽水平衡如图-1所示，各汽水流量见表。将进、出系统的各流量用相对量表达。由于计算前汽轮机进汽量为未知,故预选=0334/进行计算,最后校核。全厂工质渗漏系数=0000240.01622锅炉排污系数=/=15000372=0.06取=0=600,=60=9000=4%=.00290图3.1 全厂汽水平衡=6%=0.04425扩容器工作压力.55Mpa扩容蒸汽焓=2720kkg，扩容蒸汽送进除氧器。扩容饱和水焓87 kkg，加热补充水后排地沟。其他各量经计算为厂用汽系数=0.01082减温水系数=.0327暖风器疏水系数=0.05由全厂物质平衡得补水

21、率=+=0.0082+0.004425+0.1622003173.1.2. 给水系数=+-=1+.1220.04425-0.03257=0.99453.1.3. 各小汽流量系数表3-1 门杆漏汽、轴封漏汽数据代号126789汽水流量18438966202908099332572136151流量系数0.00090570.000120.0257.04290.0010.00510.0160.00630.00762汽水比焓37.23972120.23024.304.304330.33693474代号10112314116718汽水流量2856580000330020582188910流量系数00690

22、.010810.0350.078600620.000620.002860.00924.00474汽水比焓3474169316984.13.235.734.7315.731473.2. 汽轮机进汽参数计算3.1.1. 主蒸汽参数由主汽门前压力16.6Mpa，温度=58,查水蒸所性质表，得主蒸汽比焓值33988kj/kg。主汽门后压力=（1-）=(1-04）16.6816013Mpa。由=16.13Mpa，=398.kj/kg,查表，得主汽门后汽温535.33.1.2. 再热蒸汽参数由中联门前压力3.323pa,温度=3,查水蒸气性质表,得再热蒸汽比焓值=539.4 kj/kg。中联门后再热汽压(

23、1-)=(-0.02)323.257Mpa。同=325M,=339.4 kj/g，查水蒸所性质表,得中联门后再热汽温537.73.3. 辅助计算3.1.1. 均压箱计算以加权平均法计算均压箱内平均进汽比焓。计算详见下表3-2 均压箱比焓表项目2高压门杆5高压轴封7高压轴封8中压轴封9中压轴封漏汽量Gi，g/h38999572139155190漏汽系数ai.0091201020001264.006731.00066.093漏汽点比焓339.3024.3324339474总焓aii0.649793.12373.247513321644123754平均比焓hjy5.3.1.2. 轴封加热器计算以加权

24、平均法计算轴封加热器内平均进汽比焓。计算详见下表3-3 轴封加热器比焓表项目15箱轴封加18低缸出漏汽量i，kg/27910218漏汽系数a00006240.00040.00107漏汽点比焓hi3547314.7 总焓aii1.9701.4115338160平均比焓hjy354.3.1.3. 凝汽器计算由000Mpa4.4Kpa，查水蒸所性质表,得=30.6将所得数据与表的数据一起,以各抽汽口的数据为节点,在h-s图上绘制出汽轮机的汽态膨胀过程线,见图3.2图3.2汽轮机的汽态膨胀过程线3.4. 各加热器进、出水参数计算3.4.1. 高压加热器加热器压力：=（1-)=（-003）*.945=5

25、Mp式中第一抽汽口压力;抽汽管道相对压损;由=.77Mpa，查水蒸所性质表得加热器饱和温度23.0H出水温度：=-t=3-(1.7）=24.7式中t加热器上端差。H疏水温度:=4+.52490式中加热器下端差，=5.5进水温度，其值从高压加热器H2的上端差t计算得到。已知加热器水侧压力27Mp,由=274.7,查得H出水比焓204.8kj/g由=243.5，2.47Mpa，查得H1进水比焓=1056.6kj/kg由=290,=5.77Mpa,查得H疏水比焓080. kjk。至此，高压加热器H1的进、出口汽水参数已所有算出。3.4.2. 高压加热器H2加热器压力:=(1）=（1-003）*3.6

26、8=358Mpa式中第二抽汽口压力；抽汽管道相对压损;由=3.55a，查水蒸所性质表得加热器饱和温度=243.5H2出水温度:=-t243.-=243.式中加热器上端差。2疏水温度:+206.75=212.式中加热器下端差，=5进水温度，其值从高压加热器3的上端差t计算得到。已知加热器水侧压力=47pa，由=243.5，查得出水比焓056.6kj/k由243.5，=1.47pa,查得H2进水比焓890. kj/由=2490,=.558M，查得2疏水比焓=908.2 /k。至此，高压加热器的进、出口汽水参数已所有算出。3.4.3. 高压加热器3加热器压力：(1-)=（1-0.03）*1.622M

27、pa式中第三抽汽口压力;抽汽管道相对压损;由1.722p，查水蒸所性质表得加热器饱和温度=24.3出水温度：=-=20.-（-1)=06.7式中t加热器上端差。H3疏水温度：=+17.0+55=1.式中加热器下端差，=5.5进水温度，其值从除氧器H4的上端差计算得到。已知加热器水侧压力=21.7a，由=67,查得H3出水比焓=890.4kj/kg由7.0,=2.47Ma,查得H3进水比焓=6.0 kj/g由=182.5，172Mp,查得3疏水比焓774.kj/g。至此，高压加热器3的进、出口汽水参数已所有算出。3.4.4. 除氧器H4加热器压力：=（1）=(1-0.05）*.96=0.16Ma

28、式中第四抽汽口压力；抽汽管道相对压损;由=0.96Mpa,查水蒸所性质表得加热器饱和温度=17.1H4出水温度:=-.116.1式中t加热器上端差。疏水温度:=+=1411+0=4.1式中加热器下端差，=0进水温度，其值从低压加热器H5的上端差计算得到。已知加热器水侧压力=0.916pa，由=176.，查得H出水比焓=46.kj由141.,=0.6pa,查得H4进水比焓=594.4 /k由=4.，=0.16pa,查得H4疏水比焓=5.4kj/kg。至此，除氧器H4的进、出口汽水参数已所有算出。3.4.5. 低压加热器H5加热器压力:（1-）=（1-0.03).1604Ma式中第五抽汽口压力；抽

29、汽管道相对压损;由0404Mpa，查水蒸所性质表得加热器饱和温度=10H出水温度：=-t=144.02.8=1411式中t加热器上端差。H5疏水温度:=+12.3+5=1258式中加热器下端差，=5.5进水温度，其值从低压加热器6的上端差计算得到。已知加热器水侧压力2.75a，由=11.1,查得出水比焓59.6kj/g由=120.3,=.758Mp,查得H进水比焓=50.0 j/k由158,=40Ma,查得H5疏水比焓=28.7kj/kg。至此，低压加热器H的进、出口汽水参数已所有算出。3.4.6. 低压加热器6加热器压力:=（1)=（-0.3)0.26=0.219Mpa式中第六抽汽口压力;抽

30、汽管道相对压损;由=.219Ma，查水蒸所性质表得加热器饱和温度=123.1H6出水温度：=t13.12.820.3式中t加热器上端差。H6疏水温度：=98.+5.5=103.式中加热器下端差,=5.5进水温度，其值从低压加热器7的上端差t计算得到。已知加热器水侧压力=2.758Mpa，由103,查得H6出水比焓=7.0kjkg由98，2.8Mpa，查得H6进水比焓=41.2 k/k由=103.9,=0.1Mpa，查得H6疏水比焓=43.j/kg。至此,低压加热器6的进、出口汽水参数已所有算出。3.4.7. 低压加热器H7加热器压力:=(-）=（1.03)*0.1090.106pa式中第七抽汽

31、口压力；抽汽管道相对压损；由=0.1Mpa，查水蒸所性质表得加热器饱和温度=02H7出水温度:=t101.2-28=4式中加热器上端差。H疏水温度:=+=5.3+5.5=618式中加热器下端差，=5.5进水温度，其值从低压加热器H8的上端差计算得到。已知加热器水侧压力=2.758Ma,由=98.4，查得H7出水比焓=41.j/g由=5.3，=2758M,查得进水比焓2.0kj/kg由=61.8，=0.106M,查得H7疏水比焓2587k/kg。至此，低压加热器H7的进、出口汽水参数已所有算出。3.4.8. 低压加热器H加热器压力：=（1-)=(10.3）*0.0190091a式中第八抽汽口压力

32、;抽汽管道相对压损；由=.019a，查水蒸所性质表得加热器饱和温度=59H8出水温度：-t59.1.8563式中t加热器上端差。H8疏水温度:=+=3285.5=8.3式中加热器下端差，=55进水温度,其值从轴封加热器的上端差t计算得到。已知加热器水侧压力=278Mpa，由=6，查得8出水比焓27.kj/g由=32.，=.58Mpa,查得H进水比焓139.9 k/g由=38.3,0.11pa，查得8疏水比焓=0.4kj/g。至此，低压加热器H8的进、出口汽水参数已所有算出。表34 回热加热系统汽水参数计算项目H12HH4H56HH8SG汽侧抽汽压力P5943.681.760.9640.460.

33、226.1090.01抽汽焓h3144.23027.1332.2319.027.52851.0216.02455.831547抽汽管道压损Pj0030.00.030050030.030.030.03加热侧压力Pj.3.5581.720.10.4040210106.0190.098汽侧饱和温度ts273.0243.2.0761143.23.111.259.1水侧水侧压力Pw21.721.4721470916.7582.72.82.782758加热侧上端差t-17-.702.82.出水温度tw7.724.5206.776.11.20.98.456.330.7出水比焓hwj1204.816.690.

34、746059650.0414.2237.9进水温度tw24356.176141.20.39846.3.7.6进水比焓hwj166890.77.2594.4507.0414.23.6131.0加热器下端差t5.5505.5-5.5疏水温度tdj2490.2181.12.803.61.859136.2疏水比焓hdj10.9 908.1 70. 54 58. 35. 25.724.3415.03.5. 高压加热器组抽汽系数计算3.5.1. 由高压加热器H1热平衡计算高压加热器1的抽汽系数 ：=0.143高压加热器H1的疏水系数 ：=0.071433.5.2. 由高压加热器H热平衡计算、高压加热器H2

35、的抽汽系数 :=.018高压加热器H2的疏水系数：+=0.7143+00721=0.1462再热器流量系数=1-=-00743-0.07218-0.0001910.0129-0.003-0.0015910.001260.893.5.3. 由高压加热器热平衡计算本级计算时，高压加热器3的进水比焓为未知,故先计算给水泵的介质比焓升。如图-3所示，泵入口静压：=+=0.1 +5*9.8*22.41.3a式中 除氧器压力，Mpa;除氧器至给水泵水的平均密度, 。给水泵内介质平均压力=0.5*(+)=.5（21.+1.13）=1.0 Mpa给水泵内介质平均比焓:取=740根据=1.30 pa和=74.0

36、查得：给水泵内介质平均比容0.01112给水泵介质焓升- 27.3给水泵出口焓：=+=7.02.3=7.2图3.3 给水泵焓升示意图高压加热器的抽汽系数： =0.07高压加热器3的疏水系数:=+=4362+0079=0.1813.6. 除氧器抽汽系数计算除氧器出水流量:=0.9447 0.=1.0274除氧器物质平衡和热平衡见图3-4。由于除氧器为汇集式加热器，进水流量为未知。但运用简捷算法可避开求取。图3.4 除氧器热平衡和物质平衡图 = =042323.7. 低压加热器组抽汽系数计算3.7.1. 由低压加热器H5热平衡计算低压加热器5的出水系数：- =1.2704018110-0.0422

37、-0.00430-0.0150.013600235 =0.6688低压加热器H5的抽汽系数：=0273低压加热器H5的疏水系数：=0.0233.7.2. 由低压加热器H6热平衡计算低压加热器H的抽汽系数： 0.0283低压加热器6的疏水系数：=+=.0272+0.028=.0113.7.3. 由低压加热器H7热平衡计算由于低压加热器8的疏水采用疏水泵打回本级的主凝结水出口的形式,低压加热器H7的进水比焓未知，故先预选=239.5kj/kg，最后校核。则低压加热器的抽汽系数：=0.04699低压加热器H7的疏水系数：=.06110.0699.10103.7.4. 由低压加热器H热平衡计算由于低加

38、H8的进水焓、疏水焓为未知，故先计算轴封加热器SG。又由于轴封加热器S的出水系数未知，故先预选063094,最后校核。由S的热平衡,得轴封加热器出水焓:=13.1/k由=.758Ma,1.14kj/k,查得轴封加热器出水温度=0.6。由于低压加热器H未设疏水冷却器，因此疏水温度=59.1由=0.07pa, =9.查得低压加热器H8疏水焓=24.3 k/kg低压加热器8的抽汽系数： =0.02997低压加热器H8的疏水系数:+=0.1019+0.0299=0.13373.8. 凝汽系数计算3.8.1. 小汽机抽汽系数.07513.8.2. 由凝汽器的质量平衡计算 =066670.1330-003

39、510.00324-.086 0.55513.8.3. 由汽轮机汽侧平衡校验H抽汽口抽汽系数和+.042520.035+.0323+0.00820.30各加热器抽汽系数和=+ =.07430.0728+0379+0.12320+.277+.088+0.04709+0.0298 =0.4318轴封漏汽系数和=+ =00191.00+0.001032+0.01+000126+0.000731+ .02+.0013 =.08314凝汽系数:=137-0.0314=5451该值与由凝汽器质量平衡计算得到的相等,凝汽系数计算对的。由低加H轴封加热器SG的质量平衡校验轴封加热器G的出水系数:=-=.766

40、7-0.13=.63094轴封加热器S的出水系数0.69，与初选值相等。校验低压加热器H7的进水比焓：= =（0.64*37.90137*247.)/（0.63094+0.31) 239.5kj/g低压加热器7的进水比焓=3kkg，与初选值相等。3.9. 汽轮机内功计算3.9.1. 凝汽流做功=(+）-* =0.5541*(398.8-235.6+51.3）-0.0009751.3 =884.3j/式中 再热汽吸热，=-=3539.-32715123 kj/kg3.9.2. 抽汽流做功1kH1抽汽做功=-=398.8-4.2=2.6 kjkg1kgH2抽汽做功=-=3988-027.=42.0

41、 kj/kg1gH3抽汽做功=33.8-3352.+12.3=55.9 kjk1kH4抽汽做功=-+398-316+512.372.1 kj/kggH5抽汽做功=+=39829785+512393. kj/kgkg6抽汽做功-=398.8-5.0+52.3=100.1kjkg1kH7抽汽做功=-+=339882716.0+512.315.1kjkggH8抽汽做功=-+3398-24585.3=1455.3j/g表-做功量和抽汽量计算成果1H2H3H4H6H7H8kg抽汽做功25.6492.58.742.93.1060.115.11455.3各级抽汽量397 1447 7560 249858 7

42、2 947 6040抽汽流总内功：=+ =0.73*2546.07218*49200.379*58.+0.30*721.0277*932.6+0.0238*1060.0.49*15.1+0.0297*14553 =221kj/g3.9.3. 附加功量附加功量是指各小汽流量做功之和：=*(）+（+）*（)+（+)*（)+*（-）+（+)*(-） =00001913*（98.8-397.2）+(0.001430+001032）*(3398.833953)+ （0.0191+0.00126)*(3398.8-3024.3）+0.000631*(3398.8-3169.+512.3）+(000762+

43、0.016）(3398.8-3474.0+1.） =2.510 k/k3.9.4. 汽轮机内功=+43+22.+2.129 k/kg3.10. 汽轮机内效率、热经济指标、汽水流量计算汽轮机比热耗:=-*=39.8-124.8+0.85088*512.362.9 j/g汽轮机绝对内效率:=/=1208.9/629.90.467汽轮机绝对电效率：*=0.98*0.960.444汽轮机热耗率：=3600/=/.4482403. kJ/（kWh）汽轮机汽耗率：=831.4/262.9=.0539k/(kWh)汽轮机进汽量:100*=10*30539*66=5.6 kg/h式中 汽轮机额定功率，=66W

44、。检查:汽轮机进汽量=556g/h,与初选值误差:(03724-55.6)/555.6=.91%误差在容许范畴内。给水流量:=*=1.0274*55.6=700.3 k/h凝结水泵流量:*=.3094*5551271694.7/凝汽量:*=0.5545155.6=17645.2kgh第一级抽汽量：=*=071555.6439 kgh第二级抽汽量：=*.0218*555.=145487 g/第三级抽汽量：=*=.074*555.6=7550kg/h第四级抽汽量:*=012300*555.6=247908 k/h第五级抽汽量:=0.073*555.588 kg/h第六级抽汽量：=0.238*5.6

45、=571 kg/第七级抽汽量：=*=0.049*5.69717kg第八级抽汽量:=*=0.02997*556=0406 g/h3.11. 全厂性热经济指标计算3.11.1. 锅炉参数计算过热蒸汽参数：由=1.42Ma，=541，查表得过热蒸汽出口比焓=399 kj/kg再热蒸汽参数:锅炉设计再热蒸汽出口压力=3.85 pa，该压力已高于汽轮机排汽压力=3.57 Mp，故按照汽轮机侧参数，拟定锅炉再热器出口压力3.3232 p。由=33232 M和=41，查表得再热蒸汽出口比焓=346. kj/kg。再热器换热量=-35462-30271=9. kj/k。3.11.2. 锅炉有效热量=（）（-)

46、+(-）（-）+* =（0.9945.01082)*(3990-1204.8）0.0182(176-1204.） 0.03257*(339.0-460)509*519.=262. /kg3.11.3. 管道效率/=229.9/26.0.97683.11.4. 全厂效率=92.5*97.6844.824.53.11.5. 全厂发电原则煤耗系数=1.023式中 暖风器吸热量,按下式计算：=（-）=0.0235*（169-697)799 k/kg相应于kg标煤的输入热量：=9300*=2300*1.2301jg发电原则煤耗：=09504 kg/Wh3.11.6. 全厂热耗率*230029504*29

47、30084.kkh3.11.7. 全厂供电原则煤耗：=0.317 kg/kh式中 厂用电率，=7。4 反平衡校核为检查计算成果的对的性，如下做全厂反平衡校核计算。校核目的为汽轮机的内功。反平衡计算中的各量均相应于1kg汽轮机进汽。4.1. 锅炉输入热量=/=292./09252910. kj/k4.2. 锅炉损失=(1-）=（1-0925)*291.=218.3 kjg4.3. 排污损失=(-)=01*(172.0-841）=181kjkg式中 化学补充水的比焓，84. kj/kg4.4. 全厂工质渗漏损失=（）53.6 k/kg4.5. 厂用汽损失=()=000*（1694.1）37j/kg

48、4.6. 凝汽流冷源损失=（)=.55451(231.-1283)=1212.9 kj/g4.7. 小汽机冷源损失=(-）=0351(422.61283)86 kj/kg4.8. 化学补充水冷源损失=（-）=0.0376*（8.1-18.3）=-.75kj/kg4.9. 轴封加热器疏水冷源损失=(-）=0.06245*（415-1.3)=0.9kj/kg4.10. 均压箱去热水井汽流的冷源损失=（）=.0004371*（325.3-128.3）1.6 kj/kg以上第1项为凝汽器的直接冷源损失4.11. 暖风器损失(-）=033(3969)=7.9 kj/g4.12. 管道散热损失=（)+（-

49、）=1.123*(399.0-339.)+.8509*（3546.-3539.） =5.8 kj/k4.13. 轴封汽散热损失*()+（+)*（-)+(）*（-) .000913*（3398.-37.2)+(.0140+0.01032）*(3398-3395.3）+ (0.007626+.001369)*（339.-474.0） =014 j/kg损失之和=+ =28.3+182.8+33.4+2129+86.1-1.5+0.179+1.36679.98+5938+.14 =1784 kj/kg汽轮机内功=-21071708.4=1202.3/k正、反平衡相对误差=0.%计算无误。5 辅助系统设计、选型5.1. 主蒸汽系统由于本设计采用一次中间再热高参数凝汽式电厂，故选用单元制系统。机组主蒸汽及高、低温在热蒸汽系统采用单管、双管混合系统,管道从过热器的出口联箱的两侧引出,在机头处汇集成一根管，到高压缸前提成两根支管分别进入高压缸左右侧主汽阀和调节阀,在汽轮机入口前设压力平衡联通管。热再热蒸汽管道从再热器的出口联箱的两侧引出,平行接到汽轮机前，分别接入中压缸左右侧再热主汽阀，在汽轮机入口前设压力平衡连通管。热再热