km软件计算结果审查三

《km软件计算结果审查三》由会员分享，可在线阅读，更多相关《km软件计算结果审查三（16页珍藏版）》请在装配图网上搜索。

1、PKPM软件计算结果审查分析Senegal 2011-20/11计算机的后处理结果，即最终打印结果指内力图、配筋图和详细的内力及配筋表（按构件编号依次输出），有抗震计算时还输出中间分析结果（如自震周期、振型、位移、底部总剪力等）设计人应认真对最终打印结果进行分析，确认无误或无异常情况后再绘制施工图，必要时应将最终确定的构件编号、构件截面和配筋数量、规格绘制成简单的平面图，供校核审定和归档用。对最终打印结果不进行分析，盲目采用其配筋直接绘制施工图的做法是不可取的，往往会造成不良的严重后果，既对工程不负责任、有不利于提高自己的设计水平。一、计算结果合理性判定1、对重力荷载作用下计算结果的分析 审查

2、重力荷载作用下的内力图是否符合受力规律；可以利用结构底层检查竖向内外力的平衡，即底层柱、墙在重力荷载作用下的轴力之和应等于总重量；如果结构对称、荷载对称，其结构内力图必然对称，即检查其对称性。当以上三者出现异常情况时，需要返回原始数据进行检查。2、对风荷载作用下计算结果的分析审查风荷载作用下的内力图和位移是否符合受力规律；可以利用结构底层检查侧向内外力的平衡，即底层柱、墙在风荷载作用下的剪力之和应等于全部风力值（需注意局部坐标与整体坐标的方向）；如果结构沿竖向的刚度变化较均匀、且风荷载沿高度的变化也较均匀时，其结构的内力和位移沿高度的变化也应该是均匀的，不应有大正大负、大出大进等突变。3、对水

3、平地震荷载作用下计算结果的分析水平地震荷载作用下，可以利用其结果进行如同风荷载作用下的渐变性分析，但不能进行对称性分析，也不能利用结构底层进行内外力平衡的分析（因为振型组合后的内力与地震作用力不再平衡）。水平地震荷载作用下，对其计算结果的分析重点如下。3.1结构的自振周期对一般的工程，结构的自振周期在考虑折减系数后应控制在一定的范围内。如结构的基本自振周期（即第一周期）大致为：框架结构T1 ( 0.120.15) n框-剪和框-筒结构T1 ( 0.080.12) n剪力墙和筒中筒结构 T1(0.040.06)n式中,n为建筑物的总层数。第二周期、第三周期与第一周期的关系大致为：T2(1/31/

4、5)T1T3(1/51/7)T1周期偏长，说明结构过“软”、所承担的地震剪力偏小，应考虑抗侧力构件（柱、墙）截面太小或布置不当；如周期偏短，说明结构过“刚”、所承担的地震力偏大，应考虑抗侧力构件截面太大或墙的布置太多或墙的刚度太大（宜设结构洞予以减小其刚度）。如果抗侧力构件的截面尺寸、布置都很正常，无特殊情况而自振周期偏离太远，则应检查输入数据是否有错误。对20层以上的高层建筑结构，如果一切正常，其基本自振周期往往在2.03.0之间（叫次长周期），则需要增加地震力（调整系数取1.51.8）重新进行计算。 以上的判断是根据平移振动振型分解方法得出来的。考虑弯扭耦连振动时情况要复杂得多，可以挑出与

5、平移振动相对应的自振周期来进行上述比较，至于扭转周期的合理数值，由于缺乏经验尚难提出。3.2各振型曲线 对于竖向刚度和质量比较均匀的结构，如果计算正常，其振型曲线应是比较连续光滑的曲线，不应有大进大出、大的凹凸曲折。3.3、剪力墙结构的位移曲线具有悬臂弯曲梁的特征，位移越往上增长越快，呈外弯型曲线；3.4、框架结构的位移曲线具有剪切梁的特征，位移越往上增长越慢，呈内收型曲线；3.5、-剪结构及框-筒结构的位移曲线介于以上两者之间，呈反S型曲线、中部接近为直线。在竖向刚度较均匀的情况下，以上三种曲线均应连续光滑、无突然凹凸变化和明显的折点。4、层间水平位移的限值抗震规范提出的层间弹性位移角和层间

6、弹塑性位移角限值，实际上是控制层间水平位移不得过大，避免带来结构的P-效应。两个阶段的层间位移要分别满足以下要求：UeeHUppH式中Ue多于地震作用标准之产生的层间弹性位移；Up罕遇地震作用下按弹性分析产生的层间位移；e层间弹性位移角限制；p层间弹塑性位移角限制；H第二阶段时指薄弱层（部位）的层高； 由于规范对层间弹性位移角限制放松较多，所以第一阶段抗震的变形验算往往容易满足。而对结构的自振周期、各振型曲线、水平位移特征和结构承受的地震力大小，规范并未提出定性或定量的要求，于是不少设计人会造成一种误解，认为满足层间弹性位移角限制即为合理的结构。事实上，这种理解是片面的。 因为抗震计算中，自振

7、周期、水平位移、地震力大小均与结构的刚度有关。结构刚度偏小时，自振周期偏长，水平地震力也偏小，水平位移也偏小，虽然位移也有可能在限制范围内，但由于承担的地震力太小，结构并不安全。5地震力大小结构承担的地震力大小可用底部总剪力与结构总质量之比（剪质比）来衡量。对抗侧力构件布置、截面尺寸都比较正常的结构，其剪质比在下述范围内：8度近震，类场地Fek/G0.030.067度近震，类场地Fek/G0.0150.03式中Fek 结构总水平地震作用标准值G结构等效总重力荷载（即结构总质量）。层数多、刚度小的结构，其剪质比偏小，如小于上述范围或接近最小值，宜适当增大构件截面或提高结构刚度，从而增大地震力以保

8、证结构的安全；反之，地震力过大，宜适当渐低结构刚度，以取得合理的经济技术指标。对框剪结构，还要分析剪力墙部分的承受的地震倾覆力矩是否大于结构总地震倾覆力矩的50%，以检查其框架部分的抗震等级确定的是否合适。宜绘出结构的整体弯矩图和剪力图，分析沿高度的受力状况。6、构件分析6.1、定性分析定性分析的目的，是在整体分析的基础上进一步判断计算结果是否大体正常。一般来说，设计较正常的结构，基本上应符合以下的规律：柱、墙的轴力设计值绝大部分为压力；柱的箍筋大部分为构造配筋；墙的竖向和水平分布钢筋大部分为构造配筋；梁基本上无超筋（连系梁除外）；柱的轴压比在限值以内，并有一定的余量；除个别墙段外，剪力墙截面

9、符合抗剪要求；梁截面不满足抗剪要求或抗扭超限的情况不多。如计算结果出现严重错误，应考虑以下原因并采取相应的措施：采用解密盗版程序；几何数据或荷载数据错误；复杂开洞剪力墙和框支剪力墙的上下连接不恰当，出现过大的拐角刚域；对竖向体型复杂的框剪结构进行了框架剪力调整。有的计算结果出现所谓的“异常”情况，这并非是计算错误，而是三维空间分析方法与简化计算方法的差别造成的。例如：次梁端部负弯矩。这是因为三维空间分析时考虑了次梁与主梁的共同作用，按其刚度关系、位移协调条件计算得出的，反映了次梁的实际受力状况。而手工计算时，次梁两端按铰支处理，无负弯矩。主梁的受扭。按简化平面框架计算时，所有内力均在框架平面之

10、内，所以主梁的扭矩无法考虑；实际上梁是空间受力的，次梁、悬臂梁的根部弯矩均对主梁产生扭矩。悬臂梁的正弯矩。手工计算悬臂梁时只有负弯矩；而空间计算时，当上下几层悬臂梁端有小柱连接而构成小框架时，必然出现悬臂梁的正弯矩。领柱的轴力。手皂工计算时，柱燕的轴力是按楼嗓面荷载的面积柜大小求得的；积而空间分析时躬，由于梁的刚阶度影响，柱的驶轴力要在各柱刃之间重新分配摘，并不等于前冠者计算得到的园轴力。一般的梢计算结果表明金，中柱重新分尾配的轴力要比牺按荷载面积求摸得的轴力小，凳边、角柱重新新分配的轴力要史大于按荷载面垦积求得的轴力挖。临近剪力墙显的框架柱轴力吴。考虑框剪结企构的空间整体物作用后，框架骆柱的

11、一部分轴乔力邀传递到邻惑近的剪力墙上帜，因此该柱的舟轴力就会变小渣。柱靠墙越近垄，梁的刚度越车大，这一现象朵越明显；而采慌用简化的平面腐框架分析方法覆时，各片框架刻是独立计算的惕，框架柱不存需在轴力减小的姜问题懂。严6.嫂2华、定量分析挎经定量分析的目葡的，是为了判删断构件的配筋狡是否合理，有脚无钢筋超限情朴况，是否有遗羞留问题需要处敢理。（详见第帮五节构件配筋锈的确定）遗留稀问题的处理：属坛所有梁的正负洋配筋必须考虑颤活荷载最不利谅分布的影响，研乘以的售增大系数（软胳件如已考虑其并影响着除外）练。地震区框架帝梁的负钢筋可符不再增加。对绪空间分析的平去面交叉梁，其求主梁正钢筋应踪在乘以弄的增悟

12、大系数（不含妻上述活荷载不难利分布影响的讲增大系数）；挽其次梁的负钢味筋不得小于次绪梁的正钢筋。田凡净跨盆米纹的大梁，一般忌要进行挠度和优裂缝宽度的计誉算并满足规范袭的有关规定；他净努跨捡义米臂的大梁，可不溜进行挠度和裂归缝宽度的计算夏，但仍应酌情翅增加其配筋量绍。悬挑梁的根唯部钢筋，如悬世臂端构造柱按剩不传力计算，疾其负钢筋应乘晃以负的增大系柴数（下层取滤，以上递絮减）；如悬臂处端构造柱按传非力计算时，应瑞配置正钢筋。犁任何三维空间闲程序都不可能墓是包罗万象的好，凡程序未加帮考虑的构件和右部位且影响安但全时均应进行丹补充计算（采朱用小构件计算枕程序或手算）财如折线式楼梯步、螺旋式楼梯伐、圆弧

13、梁、阳表台、雨篷、挑辣檐、井式楼盖读、转换层大梁有、局部受压、黑节点核心区抗妙剪、牛腿等。巾柱下独立基础阵、条形基础、昏十字交叉梁基显础、筏形基础绍、箱形基础和怒人防地下室都异有相应的程序乔可供采用。但塔取上部结构传岩来的内力时，标应考虑下述问修题：基础顶面伟上所受的内力慢（轴力、弯矩吼和剪力）应取躬同一种工况作胖用的组合内力球进行设计，再执取另一种（或眯几种）工况作乳用的组合内力紧进行验算，按惑最不利的结果脾确定基础构件闯的截面和配筋盾。不要误用最贩大轴力、最大滑弯矩、最大剪屠力的打印结果寨进行设计，因嘱为它是不同工具况产生的最大奇内力，不可能告同时出现。直沉接按荷载面积立求得的基础顶析面（

14、即柱脚）悲轴力来进行基浑础设计，对边抵角柱是不安全划的。直接按剪栋力墙荷载面积蒜求得的墙基础溉顶面（即墙底邀部）的轴力来帝进行基础设计屠，也是不安全峰的，应适当增鹰大墙底部的轴左力。主次梁相暖交处的无柱连射接点，对次梁钢端部负钢筋不因应少于跨中正绕钢筋，对主梁识不应出现跨中君负钢筋。隐梁柱墙配筋构油造措施详见各蛇大本规范要求基7导、结构计算程涝序的应用方法祥1.灶计算简图的确虑定科首先，确定的药计算简图反映嗓实际工程的受迹力和变形。傲其次，计算简撑图需满足基本逮假定或近似满慧足基本假定。鄙例如多层与高瘦层建筑结构空吴间杆系分析程隐序有两条基本疯假定：陡（茫1奥）楼板平面内相刚度为无穷大尿，出平

15、面外刚泉度为零的假定异。但如果楼板皆平面内开有个剪大洞口，就不慕一定能满足这疫条假定需要进貌行结构处理或抄另选择相应的扒程序；仇（说2证）基本单元为纠空间杆系单元瘦（即梁单元、稀柱单元和开口迟薄壁杆件单元斯）。这就要求焦计算简图必须砖是由杆系单元床组成的结构，坟特别是剪力墙种和电梯井筒要菠划分为合理的没计算单元。确当结构计算简拖图不能符合以涨上假定时，程斑序在处理时要精引起较大的差攀异、其计算结涝果将与实际工繁程的受力情况炮有较大的差异桑。助另外确定计算嗓简图时要根据具上述两条基本哪假定、对具体赏问题的处理方浪法。例如：荷（朱1雪）剪力墙的输添入、带边框剪级力墙的输入、隶局部开洞剪力晌墙的处理

16、、端企头小墙肢、框搅支剪力墙的处谁理、上下层剪扁力墙的连接、半柱锄-瞧剪力墙的转化邀及剪力墙转化渐的基本原则；布（番2把）涉及结构整啄体及算结果的名转换层处理、胆结构局部错层物的计算、结构趋标准层的选定棉、地下室的计寄算；笛（悠3闪）建筑物顶上桥有两个或多个潮小塔楼，以及担裙房的计算；裳（妥4皂）梁柱连接不孙在形心和梁输医入、以及结构趁计算选型选取讯时其他注意事丸项。不2.曾龟结构计算的主际要参数骑（贯1盖）构成几何图园形的参数。指京形成结构平面奋、立面图所需研要的长度、宽顶度、高度、开幅间数、层数、甜标高、构件的赚截面尺寸等。谦目前有部分参非数可以直接在漆屏幕图上解决胖。玩（绍2翁）构成荷载

17、图露形的参数。指斤集中力、集中燕弯矩、线均布妙荷载、线三角恒形荷载等。目袄前有部分参数苏可以直接在屏季幕结构平面图丘上给出面活荷济方式解决。尖（支3询）材料方面的犯参数。如混凝齿土的等级，纵袋向钢筋和箍筋睁的级别等。究（击4吗）与抗震有关欧的参数。如设立防烈度、场地翁类别、设计近滴震或远震，框徒架的抗震等级柏、剪力墙的抗策震等级，振型重个数等。顽（拦5张）内力调整用别的参数。如周毛期折减系数、拼地震力调整系膊数、层重的调臭整系数，框剪乡结构中框架部面分剪力调整要脸求，重力荷载铺作用下的梁端变负弯矩调整系粘数，连梁刚度挖折减系数，梁付刚度放大系数但，重力荷载作孤用下考虑活荷创载不利分布时竟的梁弯

18、矩增大杰系数，梁扭矩榜折减系数等。你（稍6素）配筋计算用盼的参数。如混龙凝土的保护层膜厚度、箍筋的袖间距等。翼（揭7佛）打印内力、到位移和配筋用徐的参数。记（济8舱）其他参数。单如水平地震力茶作用方向、是唇否考虑施工加滑载等。勒3恋.摩前处理结果的闪审查脑倦前处理结果是询指计算机运行友后所形成的几灾何图形、荷载貌图形和控制数备据三大部分。盘设计人员必须华认真进行审查母，当确定符合预计算简图和所献提计算参数要僚求时方可继续浴运行。否则应看予以修改直到水满意再继续运绵行，以免返工纵。涂艰普奏处理结果，即义最终打印结果优指内力图、配趴筋图和详细的爸内力及配筋表池（按构件编号焦依次输出），痰有抗震计算

19、时漠还输出中间分枯析结果（如自原震周期、振型执、位移、底部竟总剪力等）设抛计人应认真对篇最终打印结果司进行分析，确萌认无误或无异篮常情况后再绘畜制施工图，必阴要时应将最终瓜确定的构件编棉号、构件截面疾和配筋数量、妥规格绘制成简及单的平面图，口供校核审定和配归档用。对最含终打印结果不咬进行分析，盲毫目采用其配筋早直接绘制施工把图的做法是不禾可取的，往往愉会造成不良的缘严重后果，既档对工程不负责烂任、有不利于您提高自己的设含计水平捎。夏浆二这、饶SATW个E麻结果分析麦1勿、位移比、层榨间位移比控制名词释义：结（驳1扒）火位移比：唯即楼层竖向构赞件的最大水平设位移与平均水改平位移的比值辣。凶（泪2

20、列）溉层间位移比：停即楼层竖向构僚件的最大层间缺位移角与平均挎层间位移角的豆比值。其中：购最大水平位移畜：释裳蹦墙顶、柱顶节顺点的最大水平舒位移。拿平均水平位移冶：蒸鹰狼墙顶、柱顶节宽点的最大水平惰位移与最小水该平位移之和喉除栽2扭。广坝险【印逗pkp歇m的多高层结构计负算软件应用指么南舰谦201往0坑版剪P17许3朴页说明，平均怕水平位移：基屯于质量加权方漏法计算得到的幸层间位移】腹层间位移角役：骨骨造墙、柱层间位昼移与层高的比品值。债最大层间位移毯角：墙、柱层热间位移角的最盘大值。刮平均层间位移油角：墙、柱层尸间位移角的最战大值与最小值稀之和扶除封2正。控制目的:艘高层建筑层数仅多，高度大

21、，脆为了保证高层架建筑结构具有晓必要的刚度，施应对其最大位近移和层间位移晌加以控制，主次要目的有以下喂几点：局1楼保证主体结貌构基本处于弹神性受力状态抬,葬避免混凝土墙团柱出现裂缝邻,瓶控制楼面梁板政的裂缝数量洲,丙宽度。捐2法保证填充墙素,艘隔墙哲,垒幕墙等非结构苍构件的完好起,拳避免产生明显刃的损坏。灿3罩控制结构平温面规则性，以宝免形成扭转，并对结构产生不基利影响。疾电算结果的判敲别与调整要傻点丘:日1刊若位移比（众层间位移比）录超过多1.2删，则需要在总须信息参数设置婶中考虑双向地絮震作用；踏2伤验算位移比俗需要考虑偶然剑偏心作用，验品算层间位移角览则不需要考虑划偶然偏心；希3珍验算位

22、移比克应选择强制刚兵性楼板假定，登但当凸凹不规侮则或楼板局部绑不连续时，应虾采用符合楼板扇平面内实际刚激度变化的计算化模型，当平面启不对称时尚应检计及扭转影响弱4榴最大层间位继移、位移比是戒在刚性楼板假汁设下的控制参役数。构件设计浇与位移信息不溪是在同一条件浅下的结果（即灰构件设计可以六采用弹性楼板诊计算，而位移毕计算必须在刚作性楼板假设下南获得），故可却先采用刚性楼嚼板算出位移，害而后采用弹性步楼板进行构件适分析。论5酷因为高层建孤筑在水平力作上用下好,秆几乎都会产生嘴扭转横,粥故楼层最大位喷移一般都发生辱在结构单元的锻边角部位。青6.莫位移角超限，离整体刚度不足夜。整体加强刚穷度。属全局加

23、播强堪。热辟7旱.净位移比超限，傲局部侧移刚度滨悬殊过大，强父处减弱，弱处这加强，根据位咬移输出文稀件找到最大位滔移部位，一般穿可只加强弱处景，属局部调整廊。挣2滩、周期比控码制替名词释义：蛾周期杰比惑:乘即结构扭转为缠主的第一自振届周期（也称第戒一扭振周期侦）赛Tt姨与平动为主的论第一自振周期讯（也称第一侧煮振周期）龄T1废的比值。周期领比主要控制结灾构扭转效应，制减小扭转对结糠构产生的不利半影响，使结构屑的抗扭刚度不撕能太弱。因为夸当两者接近时鄙,页由于振动藕连办的影响叼,岗结构的扭转效乏应将明显增大筒。春对于通常的规嚷则单塔楼结构南，如下验算周资期胡比劈:暮1兰）僚根据各振型的嘱平动系数

24、大容于群0.5箭，还是扭转系它数大于迷0.5域，区分出各振遍型是扭转振型稿还是平动振型区叨2美）肉通常周期最长案的扭转振型对斤应的就是第一娱扭转周歇期触Tt崭，周期最长的杨平动振型对应鹰的就是第一平指动周期闭T1 睬3胞）懒对耍照诱“临结构整体空间辨振动简图挪”袖，考察第一扭始转疑/撇平动周期是否和引起整体振动快，如果仅是局社部振动，不是境第一扭转轮/烟平动周期。再堂考察下一个次扒长周期。践扩4统）疑考察第一平动投周期的基底剪衡力比是否为最终大伟韵5纯）挎计传算黄Tt/T1译，看是否超过藏0.9 (0维.85)么多塔结构周期观比：父对于多塔楼结锄构，不能直接玉按上面的方法染验算，而应该筑将多塔

25、结构切舰分成多个单塔锋，按多个单塔尸结构分别计算氧。贷电算结果的判约别与调整要粮点拾:课1.报对于刚度均匀至的结构，在考疯虑扭转耦连计饥算时，一般来钥说前两个或几怠个振型为其主芦振型，但对于刑刚度不均匀的签复杂结构，上怜述规律不一定慕存在。总之在漠高层结构设计厕中，使得扭转男振型不应靠前虚，以减小震害遵。摊SATWE洽程序中给出了余各振型对基底叼剪力贡献比例迈的计算功能却,狂通过参数坚Ratio(积振型的基底剪肤力占总基底剪炸力的百分比杂)到可以判断出那话个振型是艰X领方向或衰Y剖方向的主振型抄，并可查看以已及每个振型对伞基底剪力的贡收献大小。泰2.肢振型分解反应太谱法分析计算侄周期，地震力碎

26、时，还应注意亿两个问题，即念计算模型的选扩择与振型数的陈确定。一般来汇说，当全楼作渠刚性楼板假定妨后，计算时宜泄选择密“供侧刚模型贤”阁进行计算。而学当结构定义有临弹性楼板时则夺应选择假“维总刚模型斧”牌进行计算较为员合理。至于振滩型数的确定，预应按上述凡吗高擦规焰街炒条（高层建筑市结构计算振型波数不应小洁于扩9菠,帮抗震计算烫时捞,袖宜考虑平扭藕闻连计算结构的秆扭转效兵应装,现振型数不小婶于送15俱,询对于多塔楼结傲构的振型数不击应小于塔楼数错的们9镜倍榨,则且计算振型数巧应使振型参与改质量不小于总袍质量醋的雄90蛮%显）执行，振型于数是否足够，西应以计算振型得数使振型参贸与质量不小于煌总质

27、量颠的凳90%克作为唯一的条派件进行判别。己(等族耦联译潮取青3红的倍数，且枣躺3演倍层数，稍陈非耦联御派取脾蜘层数，直到参姐与计算振型的印席有效质量系数袖讲桐90界但)嫁3. 芹如同位移比的秃控制一样，周红期比侧重控制强的是侧向刚度释与扭转刚度之震间的一种相对交关系，而非其客绝对大小，它台的目的是使抗忌侧力构件的平猎面布置更有效翻、更合理，使剥结构不致于出勤现过大（相对辞于侧移）的扭生转效应。即周练期比控制不是壳在要求结构足悦够结实，而是减在要求结构承收载布局的合理耀性。考虑周期裂比限制以后，跪以前看来规整水的结构平面，祥从新规范的角爱度来看，可能艺成为描“象平面不规则结东构匆”梯。一旦出现

28、周悄期比不满足要优求的情况，一援般只能通过调众整平面布置来王改善这一状况汤，这种改变一驶般是整体性的撒，局部的小调续整往往收效甚繁微。周期比不赴满足要求，说恐明结构的扭转怕刚度相对于侧由移刚度较小，弯总的调整原则竖是要加强外圈帮结构刚度、增鞠设抗震墙、增吨加外围连梁的界高度、削弱内臂筒的刚度。角4.护扭转周期控制扛及调整难度较历大，要查出问州题关键所在，埋采取相应措施批，才能有效解晓决问题。倡 a)料扭转周期大小郊与刚心和形心广的偏心距大小础无关，只与楼磁层抗扭刚度有算关；牧 b)考剪力墙全部按我照同一主轴两勤向正交布置时交，较易满足；毅周边墙与核心燃筒墙成斜交布扬置时要注意检递查是否满足；区

29、 c)笋当不满足周期针限制时，若层慰位移角控制潜封力较大，宜减英小结构竖向构各件刚度，增大勾平动周期；床 d)挂当不满足周期宋限制时，且层喜位移角控制潜测力不大，应检陵查是否存在扭论转刚度特别小强的层，若存在娘应加强该层的疏抗扭刚度；达 e)敌当不满足扭转揉周期限制，且牧层位移角控制晨潜力不大，各赢层抗扭刚度无张突变，说明核愈心筒平面尺度号与结构总高度夏之比偏小，应熟加大核心筒平搅面尺寸或加大批核心筒外墙厚耕，增大核心筒覆的抗扭刚度。浩 f)辆当计算中发现迫扭转为第一振房型，应设法在躲建筑物周围布垫置剪力墙，不屠应采取只通过私加大中部剪力创墙的刚度措施舍来调整结构的启抗扭刚度。草e)惨周期比超

30、限，房扭转刚度不足聚，加强周边和竿端部刚度，查散看振动简图。生经典周期比不庸满足调整要点直：蚁吵一旦出现周期桥比不满足要求偿的情况，一般您只能通过调整厘平面布置来改件善这一状况，删这种改变一般娱是整体性的，盾局部的小调整关往往收效甚微烈。周期比不满遭足要求，说明佳结构的扭转刚愉度相对于侧移慧刚度较小，总教的调整原则是安要加强结构外略圈，或者削弱塞内筒。烂周期比：主要霸为限制结构的练抗扭刚度不能排太弱，使结构屠具有必要的抗割扭刚度，减小银扭转对结构产总生的不利影响润。见高规彻絮及相应的条文使说明。周期比属不满足规范要向求，说明结构陡的抗扭刚度相漫对于侧移刚度赢较小，扭转效段应过大，结构错抗侧力构

31、件布传置不合理。骨周期比不满足扩规范要求时的丧调整方法：忌1假、程序调整诵：宪SATW寄E诵程序不能实现家。刚2毙、结构调整：政只能通过调整净改变结构布置泻，提高结构的炕抗扭刚度。由除于结构外围的猛抗侧力构件对危结构的抗扭刚斧度贡献最大，四所以总的调整烫原则是加强结触构外围墙、柱替或梁的刚度，茶或适当削弱结蠢构中间墙、柱闭的刚度。利用陡结构刚度与周哨期的反比关系使，合理布置抗疫侧力构件，加害强需要减小周哀期方向（包括侍平动方向和扭色转方向）的刚贵度，削弱需要策增大周期方向袄的刚度。当结驾构的第一或第稍二振型为扭转傲时，可按以下桑方法调整：丛1净）雾SATW志E止程序中的振型柔是以其周期的臣长短

32、排序的。仗2丽）结构的第一悲、第二振型宜睁为平动，扭转每周期宜出现在促第三振型及以认后。见抗规束凳条絮3岁款及条文说昂明明“始结构在两个主竞轴方向的动力引特马性奥(星周期和振踏型举)香宜相雁近亲”路。效3校）当第一振型甜为扭转时，说芒明结构的抗扭距刚度相对于其灵两个主轴（第吗二振型转角方觉向和第三振型缝转角方向，一匹般都靠门近挨X球轴林和隔Y西轴）的抗侧移已刚度过小，此妖时宜沿两主轴茄适当加强结构横外围的刚度，控并适当削弱结胡构内部的刚度佣。锋4叛）当第二振型捡为扭转时，说帝明结构沿两个问主轴方向的抗犯侧移刚度相差牛较大，结构的刑抗扭刚度相对吩其中一主轴（物第一振型转角爸方向）的抗侧破移刚度是

33、合理奔的；但相对于忙另一主轴（第吧三振型转角方吵向）的抗侧移次刚度则过小，鸟此时宜适当削爪弱结构内部税沿萌“革第三振型转角档方较向或”悟的刚度，并适六当加强结构外壶围（主要是沿租第一振型转角手方向）的刚度愈。估5克）在进行上述膀调整的同时，滚应注意使周期征比满足规范的影要求货6荷）当第一振型钥为扭转时，周感期比肯定不满免足规范的要求介；当第二振型兽为扭转时，周亚期比较难满足锤规范的要求婶。臣周期、地震力与振型输出文件(侧刚分析方法) 考虑扭转耦联时的振动周期(秒)、X,Y 方向的平动系数、扭转系数 振型号 周 期转 角 平动系数 (X+Y) 扭转系数1 1.467588.390.61 ( 0.

34、00+0.61 )0.392 1.395493.540.44 ( 0.00+0.44 )0.563 0.85240.571.00 ( 1.00+0.00 )0.004 0.335692.820.06 ( 0.01+0.05 )0.945 0.317491.931.00 ( 0.00+1.00 )0.006 0.23192.031.00 ( 1.00+0.00 )0.007 0.1594 103.110.09 ( 0.02+0.07 )0.91当第二振型为扭转时，说明结构沿两个主轴方向的侧移刚度相差较大，结构的扭转刚度相对其中一主轴（第一振型转角方向）的侧移刚度是合理的；但相对于另一主轴（第三振

35、型转角方向）的侧移刚度则过小，此时宜适当削弱结构内部沿“第三振型转角方向”的刚度，并适当加强结构外围（主要是沿第一振型转角方向）的刚度。如果看这个您判断扭转周期是第二周期吗？有人会断定第四周期才是第一扭转周期吗？【最最直接的判断方法】看各个振型里面各个位移分量的质量参与系数，根据他们可以判断第二周期究竟是平动为主还是扭转为主；可惜PKPM不提供这样的输出结果。sap2000和etabs的输出结果就比较详细一些。对于一般工程，估计大部分设计人员都不会使用etabs进行复核，那么在这种情况下，如何判别结构的固有周期特性？【问题】遇到这种情况怎么看数据文件呢？ 继续看WZQ.OUT文件的下面的内容步

36、骤一：看两个方向的基底反力各振型作用下 X 方向的基底剪力振型号 剪力(kN)1 2.86210.063 8468.624 6.925 5.626 3616.59712.15各振型作用下 Y 方向的基底剪力振型号 剪力(kN)1 2884.642 2076.293 1.094 6.815 4538.906 5.99733.10步骤二：看振型对应的位移耦联时的振型Floor : 层号Tower : 塔号X-Disp : 耦联振型在 X 方向的位移分量Y-DISP : 耦联振型在 Y 方向的位移分量Angle-Z: 耦联振型绕 Z 轴的转角振型 1FloorTowerX-DispY-DISPAng

37、le-Z (mm) (mm) (rad)2410.0150.4540.0252310.0130.4660.0242210.0120.4490.0232110.0120.4270.0222010.0110.4040.0211910.0110.3800.0201810.0100.3550.0191710.0100.3300.0171610.0090.3050.0161510.0080.2790.0151410.0080.2530.0141310.0070.2260.0121210.0060.2010.0111110.0060.1750.0101010.0050.1510.008910.0050.1

38、270.007810.0040.1040.006710.0030.0820.005610.0030.0620.004510.0020.0440.003410.0020.0280.002310.0050.0150.001210.0000.0000.000110.0000.0000.000振型 2FloorTowerX-DispY-DISPAngle-Z (mm) (mm) (rad)241-0.0260.433-0.029231-0.0240.386-0.029221-0.0230.364-0.028211-0.0220.346-0.026201-0.0210.328-0.025191-0.02

39、00.308-0.024181-0.0190.289-0.022171-0.0180.269-0.021161-0.0170.248-0.019151-0.0150.227-0.018141-0.0140.206-0.016131-0.0130.185-0.015121-0.0120.164-0.013111-0.0110.143-0.011101-0.0090.123-0.01091-0.0080.104-0.00881-0.0070.085-0.00771-0.0060.067-0.00661-0.0050.051-0.00451-0.0030.035-0.00341-0.0020.022

40、-0.00231-0.0060.012-0.001210.0000.0000.000110.0000.0000.000振型 3FloorTowerX-DispY-DISPAngle-Z (mm) (mm) (rad)2410.9600.010-0.0032310.9180.007-0.0032210.8860.007-0.0032110.8520.007-0.0032010.8160.007-0.0031910.7780.007-0.0021810.7380.007-0.0021710.6960.007-0.0021610.6530.007-0.0021510.6070.007-0.00214

41、10.5600.007-0.0011310.5120.007-0.0011210.4630.006-0.0011110.4140.006-0.0011010.3640.006-0.001910.3150.0050.000810.2660.0050.000710.2180.0040.000610.1710.0040.000510.1260.0030.000410.0840.0020.000310.0480.0020.000210.0020.0000.000110.0000.0000.000振型 4FloorTowerX-DispY-DISPAngle-Z (mm) (mm) (rad)2410.

42、037-0.0980.0422310.031-0.0280.0412210.027-0.0150.0332110.022-0.0100.0252010.017-0.0050.0161910.0120.0000.0081810.0070.005-0.0011710.0020.010-0.009161-0.0030.014-0.016151-0.0080.018-0.023141-0.0120.021-0.028131-0.0160.024-0.032121-0.0180.025-0.035111-0.0210.025-0.037101-0.0220.025-0.03691-0.0220.024-

43、0.03581-0.0220.021-0.03271-0.0210.018-0.02861-0.0200.014-0.02451-0.0180.010-0.01941-0.0150.006-0.01331-0.0460.001-0.008210.0000.0000.000110.0000.0000.000步骤三，进行判断通过以上的数据，我们可以确认：1、第二周期是平动加扭转，第四周期是纯扭转；2、第一周期和第二周期的变形结果通过对比可以看出二者只是x向平动成分的方向有所改变；3、第二周期作为第一扭转周期不太合适，第四周期定为扭转周期比较合适。4、如果需要调整模型，让结构第二周期不出现扭转，就要

44、从结构布置上面做文章，将x向的刚度进一步削弱或者适当加强Y向刚度。而进行削弱和加强的位置就要结合建筑布置，尽量远离变形的中心，这样的效果会更好。 结构分析是结构设计中非常重要的一环，懂得计算软件的工作原理，熟悉分析假定和流程，对结果有判断能力，对结果数据的含义有深刻而正确的理解。这些都是结构分析需要掌握的必备能力。结构分析能力和结构概念、工程经验相互结合才能胜任大型复杂工程的设计，才能真正担负起公共安全责任，才能真正安全的为业主省钱。 1.从周期文件中找出所有扭转系数大于0.5的扭转周期，按周期大小排列；同理将所有平动系数大于0.5的平动周期从大到小排列。 2.第一周期的判断：从队列中选出数值

45、最大的扭转和平动周期，查看SATWE软件的“结构整体空间振动简图”看该周期值对应的振型的空间振动是不是整体振动，如仅为局部振动，则不能为第一扭转或平动周期，要从队列中选出下一个最大值进行考察，直到某周期值对应的 振型图为结构整体振动，则为第一扭转和平动周期。值得注意的是在判断某些复杂工程的第一平动周期时，还应考察该振型产生的基底剪力是否为各振型中的最大值，如果该振型产生的基底剪力很小，那么在地震力作用下他出现的概率就很小，因而也就不是平动主振型，当然也就不能成为第一平动周期. 对于刚度均匀的结构，在考虑扭转耦连计算时，一般说来前两个或几个振型为其主振型，但对于刚度不均匀的复杂结构，上述规律不一

46、定存在，SATWE程序中给出了各振型对基底剪力贡献的计算功能。 动力学认为结构的第一周期应该是出现该振形时所需要的能量最小，第二周期所需要的能量次之，依次往后推。我认为规范规定Tt/T10.9就是为了让对结构产生作用的能量中的大部分只够激起结构的平动而不是扭转。 按照动力学理论，结构第一周期只与结构本身的质量、刚度和边界条件有关，与外界力没有关系，地震只是提供一个激振力，基底剪力是反映这个激振效果的一个指标，这个除了以上的条件外，同时就跟地震参数有关，比如加速度的值。而结构最容易出现振动的振型就应该是第一振型，这个振型所需要的能量最小，最容易发生。这个就很容易理解为什么扭转振型不能太靠前，起码

47、不能出现再第一振型。 通高层设计中是可行的。关于第二平动周期与扭转周期比较接近的问题是相对的，我个人认为就是说能拉大到0.9以下最好，但是不能拉到0.9以下，也尽量不要超的太多。 怎么理解主振型？pkpm采用了wilson教授的质量参与系数的概念（可以查看sap和etabs），比如我们计算15个振型，质量参与系数达到了98%，那么15个振型当中就有一个质量参与系数最大的振型，比如是2振型，它对这个98%的贡献最大（比如达到40%筋），那么我们嘱就认为它就是哲主振型。而其抱它的振型的贡喜献可能相对很叨小。主振型的汉意义在于：它扮可能不是最容方易被激励起的备振型，但是它蜂一旦被激励起引了，那么它就

48、喘是结构振动的野主要成分，所飘以我们在抗震酬的时候我特别赠给与关注，尽培量避免主振型怒与扭转振型靠益近。这也就是宴我建半议翅ljbwh续u插将碑T碧2细与唯T鞠t谜拉大点的原因坟。销滴稠录在常规的高层阁结构设计中，父由于各种限制随，不容易出现车以下这种情况胆：当结构中存槽在某些相对软朵弱的部分或者惑构件的时候，稼则结构的主振兔型会出现的比强较靠后，这很惨容易理解，因央为软弱的地方究在激励能量相识对小的时候就粥会局部振动，徒此时不是整体陶振动，所以该冤振型的质票量参与系数很爬小，但是它们册却是低阶振型秆。所以我前面迷的贴子提到了矛模型错误，这租里的错误并不会是指模型逻辑报上的错误，而庄是某些构件

49、的慨刚度、尺寸、挪材料等原因的粉错误，造成局柄部软弱。这种贝情况比较特殊伟，但是也可能肠出现，所以要洪避免。亦主振型：对于坦某个特定的地其震作用引起的喂结构反应而言懂，一般每个参蓝与振型都有着邪一定的贡献，备贡献最大的振艺型就是主振型仍，贡献指标的蛾确定一般有两远个，一是基底遮剪力的贡献大丑小，二是应变帐能的贡献大小株。一般而言，丧基底剪力的贡相献大小比较直捧观，容易被我表们接受泛扭转为主的振戒型蛮中疗,融谎周期最长的称储为第一扭转为炮主的振丽型散,亚企其周期称为扭叙转为主的第一董自振周排期箩Tt吼水。平动为主的溉振型惹中掠,筒拉根据确定的两挂个水平坐标轴挖方阵向敲X涨衡、锯Y ,杜仰可区分拉

50、为联X驱蓄向平动为主的呆振型晋和惰Y铺桨向平动为主的猾振型。假纪定叔X骂势、泄Y楼笨方向平动为主劳的第一振牵型捎(候即两个方向平下动为主的振型白中周期最长的毙振扔型本)蓄毯的周期值分别垒记荒为贤T1 赵X耳和铃T1 香Y摧，其中的大者资位府T1竹,做小者钻为标T葵2惹。注则饱T1胞妨即为高规万第缸41315训苦条中所说的平势动为主的第一易自振周揪期傍, T2控鞋姑且称作平动利为主的第二自刻振周期。词研究表挑明伸,怜晌结构扭转第一秘自振周期与地淹震作用方向的糠平动第一自振胳周期之比波值虎,腊结对结构的扭转裂响应有明显影膊响鱼,释董当两者接近冠时拘,览传结构的扭转效帐应显著增焦大碑瞒。高规第订雹桌

51、条对结构扭转托为主的第一自顶振周镰期孝Tt移逃与平动为主的济第一自振周强期哨T1姨震之比值进行了第限雕制厘,体努其目的就是控蹄制结构扭转刚闲度不能过彼弱芽,知寨以减小扭转效山应。察高规对扭冒转为主的第一召自振周黑期辩Tt汉弓与平动为主的丢第二自振周顽期栏T2毅白之比值没有进谊行限悄制喇,裤合主要考虑到实舌际工程弹中绳,棕炭单纯的一阶扭践转或平动振型桐的工程较黎少材,蜻锤多数工程的振让型是扭转和平射动相伴随拨的统,扯鞭即使是平动振涛型义,盈娱往往在两个坐萌标轴方向都有蚊分量。针对上罗述情枕况珍,蚀绘限居制怎Tt芬携与鱼T1干姻的比值是必要鲜的朱,灌唇也是合理钩的谊,界谈具有广泛适用啦性欣;香土如

52、餐对前Tt饺延与毁T2涛材的比值也加以企同样的限累制接,暮棍对一般工程是龙偏严的要求。汪对特殊工岗程毒,滨如比较规则、爱扭转中心与质体心相重合的结鸭构舱,尾付当两个主轴方象向的侧向刚度回相差过大济时读,雁谢可净对沃Tt冻托与独T2蛙策的比值加以限蓬制狗,搬奴一般不宜大臂于航1.搬0飞。实际锣上屿,扬肉按照抗震规柏范拐第扒镰流条的规笔定急,援丧结构在两个主侄轴方向的侧向眉刚度不宜相差粒过绸大坊,最统以使结构在两睁个主轴方向上量具有比较相近腐的抗震性能。奸当型然崖,蛋懂振型特征判断倡还与宏观振动聚形态有关。对址结构整体振动列分析而丙言姓,饥雀结构的某些局饭部振动的振型限是可以忽略个的症,箱骤以利于

53、主要问术题的把握。斗注意上面这句患话的意义说明丽了，某些局部阁振动可以忽略债掉，那么如何咐判断某些局部冒振动呢？就转木到我们上面所红讨论的问题上绵来了，可以采管用振型总剪力拼的大小来判断激或者振型质量魂参与系数来判闸断。忽略某些恭总剪力很小或皆者质量参与系蝶数很小的振型区，而保留那些避相对较大的振领型，这样说的谈话，就没有必抖要强制要求将山总剪力最大的想平动周期作为糠第一平动周期摧了！第一扭转扯周期的确定也确没有什么疑惑孟。那个审图中盈心的意见有问缸题！岁1联）如果一个结棵构晓已X庆，犁Y耀方向周期相差哨很大时，前几疼个平动周期往辞往是一个方向忠的（如均旦为快X仗方向或均积为卸Y址方向）。此时

54、贯要设求荐Tt/T1毕0.隙9愧即可。纱2岗）如果一个结辅构苦国X轧，朗Y叨方向周期相差吉不大时，应使与第一第二振型竟周期以平动为本主（此时第一厘第二振型分别愈是赏X粱，岁Y虹向），此时要执求埋Tt/T食1洪和伸Tt/T绞2坦均返1电算结果的判别与调整要点:1.规范对结构层刚度比和位移比的控制一样，也要求在刚性楼板假定条件下计算。对于有弹性板或板厚为零的工程，应计算两次，在刚性楼板假定条件下计算层刚度比并找出薄弱层，然后在真实条件下完成其它结构计算。2.层刚比计算及薄弱层地震剪力放大系数的结果详建筑结构的总信息WMASS.OUT。一般来说，结构的抗侧刚度应该是沿高度均匀或沿高度逐渐减少，但对于

55、框支层或抽空墙柱的中间楼层通常表现为薄弱层，由于薄弱层容易遭受严重震害，故程序根据刚度比的计算结果或层间剪力的大小自动判定薄弱层，并乘以放大系数，以保证结构安全。当然，薄弱层也可在调整信息中通过人工强制指定。3. 对于上述三种计算层刚度的方法，我们应根据实际情况进行选择：对于底部大空间为一层时或多层建筑及砖混结构应选择“剪切刚度”；对于底部大空间为多层时或有支撑的钢结构应选择“剪弯刚度”；而对于通常工程来说，则可选用第三种规范建议方法，此法也是SATWE程序的默认方法。(SATWE计算时，第一次宜取程序默认值（按高规附录B公式B.0.2自动得出），经运算后将得出的结构第一平动周期代入重算。 偏心率用来进行刚心质心距离控制，一般不宜超过0.15。抗规通过水平位移比值来判断,其实是一样的。我觉得主要通过后者来判断,前者可作为设计调整的参考。偏心率计算可见高层民用建筑钢结构技术规程 JGJ99-98之附录二。偏心率过大，一般是结构布置方面的问题，如剪力墙布置不均匀等。 剪力墙结构中有时短肢墙很难避免，当仅有少量时，设计时可对短肢墙提高一级抗震等级后，满足轴压比和短肢墙的构造要求即可。当结构