国内煤化工企业典型事故案例分析

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1、某厂德士古水煤浆气化装置烧嘴冷却水管破裂导致煤气外泄事故原因分析某厂煤气外泄事故事故经过：2005年2月11日1点40分，某厂德士古水煤浆气化装置气化炉A的A1烧嘴口喷火，气化岗位现场及中控人员发现后,马上停车处理，停车后经检查发现气化炉A的烧嘴A1烧坏，冷却水盘管头部烧毁，盘管烧断；四个烧嘴周围耐火砖损坏，气化炉顶部盲盖烧损。气化炉被迫停车检修，更换烧嘴，修补耐火火砖，修补顶部盲盖,检修时间大约2个月。气化炉A于2004年12月开始试车，到目前为止共运行了166小时，事故原因分析:1.烧嘴冷却水管破裂是导致煤气外泄事故的直接原因：A炉于2005年2月11日1:40发生煤气外泄事故是烧嘴冷却水

2、管破裂所致，与烧嘴损坏有关，与四喷嘴对置式气化炉的结构无关。烧嘴头部腔室的烧嘴冷却水进水管与头部腔室的焊缝的破裂,导致高温合成气窜入烧嘴冷却水盘管，烧嘴冷却水断流.高于1300的合成气直接损坏烧嘴冷却水管线。随着烧嘴头部冷却腔室的烧损，外通道面积增大,氧气流量急剧增加（1：40：05的3093Nm3/h急升至1：40:31的4633Nms/h），加速烧嘴头部的烧蚀.合成气与纯氧燃烧，情形类似用于气割钢板的纯氧乙炔焰，对金属有极大破坏力。高温高压合成气沿烧嘴冷却水低压（出口）管线窜出气化炉，导致框架上出现较长的火焰。A1烧嘴周围耐火砖损坏与火焰由炉内窜向烧嘴冷却水盘管，烧出气化炉直接有关,可能也

3、与气化炉停车后降压过程中烧嘴冷却水进入炉膛（2:052:40）有关。因烧嘴冷却水管破裂导致烧嘴损坏的事故，在渣油气化装置、天然气非催化部分氧化装置上发生过数次，如新疆、宁夏、齐鲁等。国内实践经验表明,影响烧嘴寿命的因素很多,包括设计、加工、安装和操作等多方面的原因.即使运行多年的老厂,也依然存在操作不当引起的烧嘴损坏的问题.2。 烧嘴冷却水管破裂绝不是烧嘴盘管的磨蚀穿孔引起:如果是磨蚀穿孔引起烧嘴冷却水管的烧坏，那么 A2、A3、A4烧嘴也会存在类似情况，而据现场观察， A2、A3、A4烧嘴冷却水管未出现磨蚀现象。A1烧嘴残留的冷却水管线有类似磨蚀的小孔，应该是火焰烧损的结果，没有磨损的特征.

4、另外A1烧嘴室也没有磨痕。我们初步认定烧嘴冷却水管烧坏的原因可能与烧嘴头部腔室的水的进出口位置有关.A1、A2烧嘴头部腔室的水的进出口方位为冷却水上进下出，这使得烧嘴头部腔室内的气泡无法排出,腔室内残存气泡，会导致上部烧嘴冷却水进水管与头部腔室的焊缝位置局部过热，使焊缝强度降低，造成断裂。A2烧嘴头部腔室的上部进水焊缝的拉裂就是旁证，说明强度已降低。A3、A4烧嘴头部腔室的水的进出口方位为冷却水下进上出，不存在类似问题，现场烧嘴也较好。Texaco烧嘴垂直放置，不存在类似问题。烧嘴的加工质量和装卸也可能有影响,例如烧嘴的同心度、烧嘴的加工焊接、装卸时造成的烧嘴冷却水管线的划伤等。3。 烧嘴冷却

5、水管线在线监测措施不到位导致烧嘴烧损严重和火焰外窜。烧嘴冷却水管线烧漏在油气化、煤气化等工业装置上较为常见，但火焰外窜不多见。由于在线监测即时反映，可以尽早停车，避免事故发生。新疆、宁夏的油气化装置采用CO在线分析仪进行在线监测，即时发现烧嘴冷却水管线泄漏，避免事故发生.齐鲁渣油Shell气化装置，由于当时未采用CO在线分析曾出现外侧水冷夹套穿孔，造成合成气外泄，拔掉了烧嘴大法兰的的严重事故。A炉的烧嘴冷却水分离器的CO 在线分析仪一直未投用，这是最灵敏的在线监测措施。而冷却水流量、压力、温度都较为迟钝,合成气稍有泄漏,根本没有什么反映。如果在烧嘴冷却水管线泄漏早期发现，尽早停车，就不会出现煤

6、气外泄，仅需修复烧嘴冷却水管线的局部部位，不会产生大的问题。在2月10日晚18点以后，A1烧嘴冷却水出口温度已出现上下波动，达10左右,这可能就是烧嘴冷却水管线已发生泄漏的表征.4。 气化炉顶部封堵砖烧蚀与封堵砖的制造有关。据现场观察，顶部预热口的（完整word版）国内煤化工企业典型事故案例分析耐火砖未见损伤炉内挂渣均匀，这表明顶部的温度正常.顶部封堵砖烧蚀300mm，不是由于拱顶温度过高导致，而是与封堵砖的制造有关:留下的断面呈白色，看上去不是重质浇注料；断面上没有烧熔的金属拉筋。没有贯穿封堵砖整体的金属拉筋，封堵砖的强度无法保证；没有采用重质浇注料，封堵砖无法耐渣的冲刷。四喷嘴对置式气化炉

7、的中试装置也采用相同的方法封堵气化炉顶部预热口，经过水煤浆气化和干煤粉气化的中试，共运行约700小时，封堵浇注料未见严重烧损。鉴于以上分析，提出如下建议： 对A1、A2烧嘴进行修复，烧嘴头部腔室的水的进出口方位改为冷却水下进上出；修复烧嘴冷却水管的外伤；对每个烧嘴进行水压试验（外压）；每次投料前检查工艺烧嘴状况，通烧嘴冷却水检漏。 对损坏的烧嘴室进行换砖。 重新制作炉顶封堵砖：采用Incoloy825金属作预制件外缘；金属拉筋贯穿封堵砖整体，直至法兰，采用Incoloy825材料;使用含铬重质浇注料制造。 启用烧嘴冷却水分离器上的CO在线分析装置。 我们认为A炉结构没有问题。据我们掌握的操作数

8、据（附表所示，A炉的优势是较为明显的。南京大化德士古水煤浆气化装置煤浆管线和氧气管线爆炸事故案例分析南化煤气化装置爆炸事故事故经过：2008年2月13日，新年上班第一天，做倒炉准备,一名新员工带一名临时工到现场做倒炉准备，将正在运行的气化炉煤浆管线上的导淋打开,管内煤浆喷出，导致系统过氧爆炸，烧嘴及煤浆管线炸毁,造成一死多伤的严重事故。经验教训: 新员工必须经过严格全面系统培训，考核合格取证后方能上岗； 加强员工责任心教育和安全教育. 岗位操作要实行严格的操作票制度，尤其开停车期间须逐项检查，并经两人以上确认。 煤浆流量低低联锁应挂在三选二的全部流量检测点上，不能只挂在转速流量计上，这样只会在

9、煤浆泵故障时该联锁才起作用。防范措施：煤浆流量低低联锁设置的调研、比较，如何挂、联锁值、联锁摘除要求及程序，如何保证其有效性等;（可以拓展到气化装置的全部联锁,举一反三）专题研究有哪些原因会导致系统过氧并有发生爆炸的危险，水煤浆气化装置爆炸原因及对策分析；进一步了解事故详细经过，将事故案例纳入同类装置事故汇编，按照事故“四不放过”原则作为气化生产准备培训教材；在管理上必须多动脑筋，采取有效措施，防范类似事件的发生;生产准备工作必须全面而且细致，各种不安全因素都要能仔细分析提前考虑到并有有效防范措施。某厂德士古水煤浆气化装置烧嘴冷却水管破裂导致煤气外泄事故原分析某厂煤气外泄事故事故经过:2005

10、年2月11日1点40分，某厂德士古水煤浆气化装置气化炉A的A1烧嘴口喷火，气化岗位现场及中控人员发现后，马上停车处理,停车后经检查发现气化炉A的烧嘴A1烧坏，冷却水盘管头部烧毁，盘管烧断；四个烧嘴周围耐火砖损坏，气化炉顶部盲盖烧损。气化炉被迫停车检修,更换烧嘴,修补耐火火砖,修补顶部盲盖，检修时间大约2个月。气化炉A于2004年12月开始试车，到目前为止共运行了166小时，事故原因分析：1。烧嘴冷却水管破裂是导致煤气外泄事故的直接原因：A炉于2005年2月11日1：40发生煤气外泄事故是烧嘴冷却水管破裂所致，与烧嘴损坏有关，与四喷嘴对置式气化炉的结构无关。烧嘴头部腔室的烧嘴冷却水进水管与头部腔

11、室的焊缝的破裂，导致高温合成气窜入烧嘴冷却水盘管，烧嘴冷却水断流。高于1300的合成气直接损坏烧嘴冷却水管线.随着烧嘴头部冷却腔室的烧损，外通道面积增大，氧气流量急剧增加（1:40：05的3093Nm3/h急升至1：40:31的4633Nms/h）,加速烧嘴头部的烧蚀.合成气与纯氧燃烧，情形类似用于气割钢板的纯氧乙炔焰，对金属有极大破坏力。高温高压合成气沿烧嘴冷却水低压（出口）管线窜出气化炉,导致框架上出现较长的火焰。A1烧嘴周围耐火砖损坏与火焰由炉内窜向烧嘴冷却水盘管，烧出气化炉直接有关,可能也与气化炉停车后降压过程中烧嘴冷却水进入炉膛（2:052:40）有关。因烧嘴冷却水管破裂导致烧嘴损坏

12、的事故，在渣油气化装置、天然气非催化部分氧化装置上发生过数次，如新疆、宁夏、齐鲁等。国内实践经验表明，影响烧嘴寿命的因素很多,包括设计、加工、安装和操作等多方面的原因。即使运行多年的老厂,也依然存在操作不当引起的烧嘴损坏的问题.2。 烧嘴冷却水管破裂绝不是烧嘴盘管的磨蚀穿孔引起:如果是磨蚀穿孔引起烧嘴冷却水管的烧坏，那么A2、A3、A4烧嘴也会存在类似情况，而据现场观察,A2、 A3、A4烧嘴冷却水管未出现磨蚀现象.A1烧嘴残留的冷却水管线有类似磨蚀的小孔，应该是火焰烧损的结果，没有磨损的特征.另外A1烧嘴室也没有磨痕.我们初步认定烧嘴冷却水管烧坏的原因可能与烧嘴头部腔室的水的进出口位置有关.

13、A1、A2烧嘴头部腔室的水的进出口方位为冷却水上进下出,这使得烧嘴头部腔室内的气泡无法排出，腔室内残存气泡，会导致上部烧嘴冷却水进水管与头部腔室的焊缝位置局部过热，使焊缝强度降低造成断裂.A2烧嘴头部腔室的上部进水焊缝的拉裂就是旁证，说明强度已降低。A3、A4烧嘴头部腔室的水的进出口方位为冷却水下进上出，不存在类似问题，现场烧嘴也较好.Texaco烧嘴垂直放置，不存在类似问题。烧（完整word版）国内煤化工企业典型事故案例分析嘴的加工质量和装卸也可能有影响，例如烧嘴的同心度、烧嘴的加工焊接、装卸时造成的烧嘴冷却水管线的划伤等。3。 烧嘴冷却水管线在线监测措施不到位导致烧嘴烧损严重和火焰外窜。烧

14、嘴冷却水管线烧漏在油气化、煤气化等工业装置上较为常见，但火焰外窜不多见。由于在线监测即时反映，可以尽早停车，避免事故发生。新疆、宁夏的油气化装置采用CO在线分析仪进行在线监测，即时发现烧嘴冷却水管线泄漏，避免事故发生。齐鲁渣油Shell气化装置，由于当时未采用CO在线分析，曾出现外侧水冷夹套穿孔，造成合成气外泄，拔掉了烧嘴大法兰的的严重事故。A炉的烧嘴冷却水分离器的CO在线分析仪一直未投用，这是最灵敏的在线监测措施。而冷却水流量、压力、温度都较为迟钝，合成气稍有泄漏，根本没有什么反映。如果在烧嘴冷却水管线泄漏早期发现，尽早停车，就不会出现煤气外泄，仅需修复烧嘴冷却水管线的局部部位，不会产生大的

15、问题。在2月10日晚18点以后，A1烧嘴冷却水出口温度已出现上下波动，达10左右，这可能就是烧嘴冷却水管线已发生泄漏的表征。4。 气化炉顶部封堵砖烧蚀与封堵砖的制造有关.据现场观察，顶部预热口的耐火砖未见损伤，炉内挂渣均匀，这表明顶部的温度正常.顶部封堵砖烧蚀300mm ,不是由于拱顶温度过高导致,而是与封堵砖的制造有关：留下的断面呈白色，看上去不是重质浇注料;断面上没有烧熔的金属拉筋。没有贯穿封堵砖整体的金属拉筋，封堵砖的强度无法保证；没有采用重质浇注料，封堵砖无法耐渣的冲刷。四喷嘴对置式气化炉的中试装置也采用相同的方法封堵气化炉顶部预热口，经过水煤浆气化和干煤粉气化的中试，共运行约700小

16、时，封堵浇注料未见严重烧损。鉴于以上分析，提出如下建议： 对A1、A2烧嘴进行修复，烧嘴头部腔室的水的进出口方位改为冷却水下进上出;修复烧嘴冷却水管的外伤；对每个烧嘴进行水压试验（外压）;每次投料前检查工艺烧嘴状况，通烧嘴冷却水检漏。 对损坏的烧嘴室进行换砖。 重新制作炉顶封堵砖：采用Incoloy825金属作预制件外缘;金属拉筋贯穿封堵砖整体，直至法兰，采用Incoloy825材料；使用含铬重质浇注料制造。 启用烧嘴冷却水分离器上的CO在线分析装置。 我们认为A炉结构没有问题。据我们掌握的操作数据（附表所示），A炉的优势是较为明显的南京惠生公司德士古水煤浆气化装置煤浆管线爆炸事故原因分析南京

17、惠生爆炸事故事故经过：2007年7月，南京惠声公司因操作人员操作失误，开车期间忘关煤浆槽出口冲洗水阀,以致不断有冲洗水进入煤浆管道,致使煤浆浓度下降，发生过氧爆炸事故，使洗气塔地基损坏，抬高二十厘米左右，及内件严重损坏。事故教训： 操作人员责任心不强，工作马虎,粗心大意。 岗位操作要实行严格的操作票制度.开，停车期间需逐项检查，并经双人确认后方可确认。 安全意识淡薄，加强职工安全知识,规范操作及遵章守纪教育。防范措施：加强操作人员责任心教育,系统培训,考核合格后方可上岗。严格制定相关操作票及操作规程，尤其在开，停车期间各阀门的开关及自调阀动作是否到位,须经两人以上确认。加强职工安全教育.某化肥

18、厂德士古水煤浆加压气化装置位气化）C#H发生内爆事故事故经过（完整word版）国内煤化工企业典型事故案例分析9月7日9时5分，C#气化炉因两台煤浆给料泵同时跳车而停车，10时在对该系统进行泄压的同时，工艺人员手动打开煤浆管线上的高压氮气吹扫阀对烧嘴进行吹扫时，气化炉内发生爆炸声.9月8日6时40分气化炉重新投料开车后，出现气化炉锥底排渣口堵塞，经处理后无法疏通，9月8日14时55分， C#气化炉手动停车。停车后拆检气化炉、水洗塔、旋风分离器，发现气化炉渣口砖R、S、T砖脱落，旋风分离器内锥底严重变形，水洗塔下部三层塔盘出现变形、塌陷.二、事故原因分析（一）高压煤浆泵同时跳车后,煤浆供给中断，但

19、煤浆流量计反应滞后，从煤浆给料泵跳车到煤浆流量降到联锁跳车值，时间为10s,而此时气化炉仍在运行，氧气仍在入炉，造成炉内过氧。在系统泄压时，这些氧气随气流进入下降管及激冷室,与激冷室内的合成气混合，形成爆炸性气体。此时操作人员对煤浆管线进行吹扫，将气化炉内壁的熔渣吹掉落入下降管，引发爆炸发生。（二）气化炉安全系统设计存在缺陷，未将煤浆给料泵停车信号引入安全系统，致使煤浆给料泵跳车后，气化炉系统仍在运行。（三）煤浆给料泵仪控系统存在缺陷，易受外界信号干扰而自动停车。三、防范措施（一）对参与安全系统联锁的工艺指标要定时进行校验，确保其准确灵敏；对变化后可能引发事故的因素要让认真排查,必要时引入安全

20、联锁系统。（二）将煤浆给料泵运行信号引入安全系统，当煤浆给料泵停车时，气化炉联锁跳车.（三）重新调整煤浆流量计的阻尼值.对C#气化炉煤浆给料泵的控制信号重新连接，并做抗干扰处理（完整word版）国内煤化工企业典型事故案例分析某化肥厂2#煤气发生炉爆炸事故一、事故经过2005年2月18日2时40分，2煤气炉操作工发现在下吹阶段到15秒时,布料器此时应处于上提位置,但是上提位置指示灯不亮,立即到现场进行检查，发现2#布料器仍处于下落位置，随即跑回控制室，在下吹18秒时，2号炉紧急停车。此时实际是布料器被大块煤卡住,但是操作工判断为布料器电磁阀故障，于是到现场准备检修电磁阀,随即煤气炉发生爆炸。后来

21、在下落布料器处理过程中,由于炉内无明火空气进入炉内又发生两次爆炸。二、事故原因分析（一）入炉煤粒度过大，造成布料器下落时大块煤卡在炉口下沿与布料器之间,从而使布料器不能正常提起。（二）炉内无明火，空气进入炉内是后两次爆炸的直接原因.三、防范措施（一）加强对原料入炉粒度的管理,协调原料分厂加强对篦子的管理。（二）改造布料器与炉口下沿的行程间距，将220mm改为330mm。（三）加强对油路系统和电磁阀的维护保养。某煤化工企业煤制甲醇项目甲醇车间“6.27”氮气窒息事故案例分析事故经过6月27日下午18：00左右,某煤化工企业煤制甲醇项目甲醇车间完成脱碳塔（T4001）氮气气密试验，约19:00现场

22、完成卸压处理,交付十一化建准备脱碳泵单体试车。十一化建六名钳工到距离地面24.8米的脱碳塔（T4001）第三层平台拆人孔，准备用消防水带为脱碳塔（T4001）加水，为脱碳泵（P4001A）单体试车做准备。20：00左右十一化建人员打开人孔,把消防水带从人孔放入脱碳塔（完整word版）国内煤化工企业典型事故案例分析（丁4001）准备加水.20:50左右突然听到塔上有人呼救，十一化建的几名施工人员立即爬上脱碳塔营救一、事故详细经过6月27日下午18:00左右，某煤化工企业煤制暨项目甲醇车间完成脱碳塔（T 4001）氮气气密试验，约19:00现场完成卸压处理，交付十一化建准备脱碳泵单体试车。十一化建

23、六名钳工到距离地面24.8米的脱碳塔（T4001）第三层平台拆人孔，准备用消防水带为脱碳塔（T4001）加水为脱碳泵（P4001A）单体试车做准备.20：00左右十一化建人员打开人孔，把消防水带从人孔放入脱碳塔（T4001）准备加水。20:50左右突然听到塔上有人呼救，十一化建的几名施工人员立即爬上脱碳塔营救，甲醇车间工艺人员张x在二层平台上听到喊声后立即打电话给甲醇车间主任胡x和主任助理梁X。胡主任接到电话后立即赶往事故现场,并通知国泰公司调度室及分管生产的*副总经理要救护车。21:00左右十一化建的王x（男,26岁）被救下，立即送到鲁化医院治疗。21:02躺在塔内的马x（男,29岁）被救出

24、来，但已经神志不清。鲁化救援队员对马x实施不间断的人工呼吸和吸氧，并于21:30送往滕州市中心人民医院进行抢救。事故发生后,公司领导非常重视，迅速组织协助十一化建对人员进行救治。二、事故原（一）施工人员安全意识淡薄，在没有按规范要求办理相关票证的情况下，进入缺氧状态下的塔器内，造成窒息事故，属严重违章行为，是造成事故的直接原因。（二）作业方案措施编制不全面、不细致,现场安全防范措施不完善，责任不落实，未配备呼吸器,是造成事故的主要原因。（三）建设单位某煤化工企业煤制甲醇项目及监理单位*监理公司对本次作业方案措施审查不严格，现场监管不到位，控制不严密，是造成事故的间接原因。三、防范措施（一）加强

25、外包施工队伍安全管理。按照谁主管、谁负责，谁审批、谁负责和属地管理的原则，明确安全管理职责，落实外包施工单位的安全主体责任，监理单位的监理责任和建设单位的监管责任，将外包施工队伍纳入日常安全管理.严格施工队伍的安全资质审查，加强作业人员安全教育培训，规范作业行为。严格执行施工安全技术措施，完善安全防护设施，严格安全检查考核，对现场存在重大安全隐患、不具备安全生产条件的，坚决停止作业，并严厉查处“三违”人员。（二）严格化工特种设备作业管理.凡进入生产系统各种塔、器、箱、柜、釜、罐、槽、炉、井、沟、池、斗、仓，可能进人的较大机械动力设备以及其他通风不良的有限空间进行作业，必须提前申请办证,采取安全

26、隔绝措施，进行置换、通风，切断动力电并使用安全灯具，按规定佩带合格的防护用具,派专人在器外监护并坚守岗位，有抢救的后备措施.某化肥厂硫回收工段工程公司张X中毒死亡事故案例分析故经2004年11月19日下午13:30分左右，工程公司的职工毛x、张x、张xx 等十人在某化肥厂硫回收工段实施硫回收岗位实施扩产工程的新增转化器起吊和安装工作。转化器就位后，该项目经理毛x发现设备管口不合适，需用气焊修口，即在三楼平台上向本项目组在地面等待的气焊工张x喊话，要求其到三楼平台气割作业.张x听到喊话后即在一楼地面处完成气瓶压力表安装、开气瓶阀，做好工作，在三（完整word版）国内煤化工企业典型事故案例分析楼平

27、台施工的张XX看见伤者张X向硫回收装置的楼梯走去。约过35分钟左右，即听到在巡查的兖鲁科技公司的操作人员褚x和倪x呼喊“出事了，赶快下来救人”.此时约14:40分左右。褚x和倪x巡检时发现张乂乂，见其躺在二楼平台东侧去三楼楼梯下,头向东北,脚向西南,已经停止呼吸，立即将其抬至上风向平台西处，同时向三楼施工的工程公司人员呼救。褚x与工程公司下来的抢救人员一起将张xx抬至一楼地面，立即启动应急预案，对其进行人工呼吸等抢救措施，并让在地面的操作人员张x拨打60120急救电话.14:45左右职工医院救护车赶到事故现场，现场救护人员共同将张xx抬上救护车急速送往医院抢救。14：50左右到达医院，经医院医

28、务人员全力抢救，并请滕州市中心人民医院三位来厂紧急会诊，于15:10分左右伤者张x恢复心跳及呼吸。20日6:15分,因并发症抢救无效死亡。经济损失情况:无直接财产损失，发生抢救费用（1。56万元）。二、事故原因分析事故发生后，按照属地安全管理的原则同时向枣庄市安监局进行了通报。枣庄市安监局接报后于20日上午，由安监局马科长为组长，市总工会、公安局、冶化总会办等部门组成事故调查组，来到兖鲁科技公司现场实施事故调查分析，对现场所有抢救人员、目击者及有关人员进行了取证询问,并到事故现场进行了勘察，得出如下结论:（一）直接原因:由于兖鲁科技公司对硫回收岗位安全管理存在漏洞，安全检查不到位，不能及时发现

29、并消除事故隐患；硫回收装置部分设备、设施设计或安装不符合有关安全要求，现场有突发的有毒有害气体，致使张勇瞬间吸入H2s等有毒气体中毒死亡。（二）间接原因:1.设备管理不到位，跑冒滴漏现象严重.（完整word版）国内煤化工企业典型事故案例分析2。安全投入不够,安全设施不完善，现场没有监测报警设施及安全警示标志。3。兖鲁科技公司安全管理机构不健全，安全管理力量不足。4.安全培训教育工作存在差距，职工安全技术水平低.5。鲁南化肥厂对参股民营公司的安全监管不到位。三、防范措施（一）加大生产设备安全投入，彻底消除跑冒滴漏.对设计存有缺陷、造成有毒气体可能突然溢出的液硫封实施技术改造，增设H2s检测仪等监

30、控报警设施。（二）硫回收装置整改后将作为危险源从严管理，并进一步完善安全管理措施，增加警示标志，严禁随意进入硫回收现场，操作工进行二楼以上巡检时必须佩戴防毒面具.发现漏点时立即启动应急预案进行处理，进一步修订完善硫回收岗位操作规程及应急预案。（三）加强有关操作、检修人员安全技能培训及防中毒事故案例教育某化肥厂C/联合压缩机曲轴箱及十字头滑道发生爆炸事故案例分析一.事故经过2004年7月，某化肥厂*线路倒塔造成305总变2#主变断电化工生产装置暨系统停车。7月,C#联合压缩机机曲轴箱及十字头滑道发生爆炸，其四列8个视窗爆坏,厂房正南门及东面门窗玻璃损坏。二、事故原因分析（一）*线路倒塔造成断电是

31、导致事故发生的主要原因。（二）停车后氮气保护阀关闭是造成事故的直接原因。（三）系统紧急停车波动大，管道内存在了微小触媒粉沫，带入联合机循环段和曲轴箱，因还原的触媒粉沫活性较高,在局部形成高温，引燃机内的残存可燃气体而爆炸。三、防范措施（完整word版）国内煤化工企业典型事故案例分析（一）联合压缩机机停车后应保持氮气常开，防止可燃气体聚积和空气的进入，如氮气不足，应及时拆开若干视窗.（二）将联合机油箱及曲轴箱分开。（三）厂房外放空管接地应接好。（四）对机体外油污、面纱清理,保持清洁，防止存有可燃物质某甲醇厂德士古水煤浆加压气化装置气化炉B/C误操作跳车事故案例原分析1.事件经过：2004年10月

32、29日中班，某甲醇厂德士古水煤浆加压气化装置气化炉中控操作工王某某在进行8#气化炉锁斗系统手动排渣时，XV0709没有关闭，使气化炉液位低低联锁跳车；B#气化炉炉跳车后，进行连投，由于XV0703阀没有打开，连投失败，主操作郭某某在停B炉煤浆泵时，误将C#气化炉炉煤浆泵停车，使气化炉C联锁跳车。2。 原因分析:B#气化炉锁斗系统的阀门XV0717出现阀卡，无法按程控程序排渣，只能手动排渣，这是造成事故的主要原因；操作工操作时没有确认好阀门，操作失误,是造成事故的直接原因；操作工在停煤浆泵时，操作失误，误将C炉煤泵停车，使气化炉C炉跳车，是造成C #气化炉停车事故的主要原因；B#气化炉投料前，联

33、锁确认不到位，煤浆泵联锁没挂；投料时，仪表阀门故障,使投料失败，P0701B没停运；投料前，中控指挥不统一，多人指挥；主操作心理素质不过硬，紧急情况下出现慌乱；以上几点是造成理故的间接原因。3。 预防措施： 加强操作人员技能的培养及心理素质的煅练； 手动排渣时必须用程序表格进行逐步确认; 取消煤浆泵中控停车按钮; 投料前中控统一指挥;投料前联锁由主操作与技术员进行共同确认后，才能投料空分装置安全事故案例分析一所有分子筛纯化系统CO2超标事故原从多方面,多角度分析总结了煤化工装置空分装置分子筛纯化系统CO2超标事故可能出现的原因，从工厂环境，人员操作,分子筛使用周期等进行了详细的分类,供煤化工从

34、业人员、煤化工中高层管理人员以及空分装置生产厂家参考：分子筛纯化系统CO2超标事故一，分子筛带水CO2超标。分子筛纯化系统CO2超标事故二，恶劣环境造成CO2超标，厂区空气中含有大量的酸性气体，如：硫化氢、氧化硫、氧化氮等，或总循环水成酸性导致进分子筛纯化器的气体成酸性，在吸附过程中分子筛吸附剂与水和酸性气体发生反应，使分子筛吸附剂结构发生不可逆的改变，降低吸附容积，导致出分子筛气体CO2超标。分子筛纯化系统CO2超标事故三，再生不彻底造成CO2超标。根据实践经验，13X 分子筛吸附剂再生时加热温度控制在170左右，出口温度达到85以上时停止加热，进入冷吹期，冷吹峰值根据分子筛吸附器结构的不同

35、、分子筛吸附剂床层厚度的不同，冷吹峰值也不相同，一般控制在140以上为最佳。再生温度过低时，被吸组分不能完全解吸，即分子筛吸附剂微孔内还残留一部分被吸附组分未被赶走，再进行吸附时，吸附容积就会降低，造成CO2超标。分子筛纯化系统CO2超标事故四，由于操作人员失误，操作时分子筛吸附剂床层受到气流冲击，床层表面凸凹不平，气体短路，吸附容积降低造成CO2超标。分子筛纯化系统CO2超标事故五，分子筛使用时间过长，部分分子筛吸附剂粉化,床层降低，或分子筛吸附器床层破勋，分子筛吸附剂泄漏，使吸附容积降低造成C O2超标.兖矿泰化工公司多喷嘴对置式水煤浆气化装置气化炉煤气外泄事故案例分析故经2005年2月1

36、1日1点40分，兖矿国泰化工公司多喷嘴对置式水煤浆气化装置气化炉A的A1烧嘴口喷火，气化岗位现场及中控人员发现后，马上停车处理，停车后经检查发现气化炉A的烧嘴A1烧坏，冷却水盘管头部烧毁，盘管烧断；四个烧嘴周围耐火砖损坏，气化炉顶部盲盖烧损。气化炉被迫停车检修，更换烧嘴，修补耐火火砖，修补顶部盲盖，检修时间大约2个月.气化炉A于2004年12月开始试车,到目前为止共运行了166小时事故原分析:1.烧嘴冷却水管破裂是导致煤气外泄事故的直接原因：A炉于2005年2月11日1：40发生煤气外泄事故是烧嘴冷却水管破裂所致，与烧嘴损坏有关，与四喷嘴对置式气化炉的结构无关。烧嘴头部腔室的烧嘴冷却水进水管与

37、头部腔室的焊缝的破裂，导致高温合成气窜入烧嘴冷却水盘管，烧嘴冷却水断流。高于13000c的合成气直接损坏烧嘴冷却水管线.随着烧嘴头部冷却腔室的烧损，外通道面积增大，氧气流量急剧增加（1：40:05的3093Nm3/h急升至1:40:31的4633Nm3/h），加速烧嘴头部的烧蚀。合成气与纯氧燃烧，情形类似用于气割钢板的纯氧乙炔焰,对金属有极大破坏力。高温高压合成气沿烧嘴冷却水低压（出口）管线窜出气化炉，导致框架上出现较长的火焰。(完整word版)国内煤化工企业典型事故案例分析A1烧嘴周围耐火砖损坏与火焰由炉内窜向烧嘴冷却水盘管，烧出气化炉直接有关，可能也与气化炉停车后降压过程中烧嘴冷却水进入炉

38、膛(2:052:40)有关。因烧嘴冷却水管破裂导致烧嘴损坏的事故，在渣油气化装置、天然气非催化部分氧化装置上发生过数次，如新疆、宁夏、齐鲁等国内实践经验表明，影响烧嘴寿命的因素很多,包括设计、加工、安装和操作等多方面的原因。即使运行多年的老厂,也依然存在操作不当引起的烧嘴损坏的问题.2. 烧嘴冷却水管破裂绝不是烧嘴盘管的磨蚀穿孔引起:如果是磨蚀穿孔引起烧嘴冷却水管的烧坏，那么A2、A3、A4烧嘴也会存在类似情况，而据现场观察，A2、A3、A4烧嘴冷却水管未出现磨蚀现象。A1烧嘴残留的冷却水管线有类似磨蚀的小孔，应该是火焰烧损的结果，没有磨损的特征另外A1烧嘴室也没有磨痕。我们初步认定烧嘴冷却水

39、管烧坏的原因可能与烧嘴头部腔室的水的进出口位置有关.A1、A2烧嘴头部腔室的水的进出口方位为冷却水上进下出，这使得烧嘴头部腔室内的气泡无法排出，腔室内残存气泡,会导致上部烧嘴冷却水进水管与头部腔室的焊缝位置局部过热，使焊缝强度降低，造成断裂.A2烧嘴头部腔室的上部进水焊缝的拉裂就是旁证，说明强度已降低3、A4烧嘴头部腔室的水的进出口方位为冷却水下进上出，不存在类似问题，现场烧嘴也较好。Texaco烧嘴垂直放置，不存在类似问题。烧嘴的加工质量和装卸也可能有影响，例如烧嘴的同心度、烧嘴的加工焊接、装卸时造成的烧嘴冷却水管线的划伤等.3. 烧嘴冷却水管线在线监测措施不到位导致烧嘴烧损严重和火焰外窜。

40、烧嘴冷却水管线烧漏在油气化、煤气化等工业装置上较为常见，但火焰外窜不多见。由于在线监测即时反映，可以尽早停车，避免事故发生。新疆、宁夏的油气化装置采用CO在线分析仪进行在线监测，即时发现烧嘴冷却水管线泄漏，避免事故发生.（完整word版）国内煤化工企业典型事故案例分析齐鲁渣油Shell气化装置，由于当时未采用CO在线分析曾出现外侧水冷夹套穿孔，造成合成气外泄，拔掉了烧嘴大法兰的的严重事故。A炉的烧嘴冷却水分离器的CO在线分析仪一直未投用，这是最灵敏的在线监测措施。而冷却水流量、压力、温度都较为迟钝，合成气稍有泄漏，根本没有什么反映。如果在烧嘴冷却水管线泄漏早期发现，尽早停车，就不会出现煤气外泄

41、，仅需修复烧嘴冷却水管线的局部部位,不会产生大的问题.在2月10日晚18点以后A1烧嘴冷却水出口温度已出现上下波动达10左右，这可能就是烧嘴冷却水管线已发生泄漏的表征。4. 气化炉顶部封堵砖烧蚀与封堵砖的制造有关.据现场观察，顶部预热口的耐火砖未见损伤,炉内挂渣均匀，这表明顶部的温度正常。顶部封堵砖烧蚀300mm不是由于拱顶温度过高导致而是与封堵砖的制造有关：留下的断面呈白色，看上去不是重质浇注料；断面上没有烧熔的金属拉筋。没有贯穿封堵砖整体的金属拉筋，封堵砖的强度无法保证；没有采用重质浇注料，封堵砖无法耐渣的冲刷。四喷嘴对置式气化炉的中试装置也采用相同的方法封堵气化炉顶部预热口，经过水煤浆气

42、化和干煤粉气化的中试，共运行约700小时，封堵浇注料未见严重烧损。鉴于以上分析，我们向贵公司提出如下建议：对A1、A2烧嘴进行修复，烧嘴头部腔室的水的进出口方位改为冷却水下进上出；修复烧嘴冷却水管的外伤；对每个烧嘴进行水压试验（外压）；每次投料前检查工艺烧嘴状况,通烧嘴冷却水检漏.对损坏的烧嘴室进行换砖。重新制作炉顶封堵砖:采用Incoloy825金属作预制件外缘；金属拉筋贯穿封堵砖整体，直至法兰，采用Incoloy825材料；使用含铬重质浇注料制造。启用烧嘴冷却水分离器上的CO在线分析装置。（完整word版）国内煤化工企业典型事故案例分析我们认为A炉结构没有问题.据我们掌握的操作数据（附表所

43、示），A炉的优势是较为明显的。A炉（四喷嘴对置式水煤浆气化炉）是贵公司大氮肥国产化工程的关键单元，贵公司在工程化过程中付出了巨大的努力。大南化德士古水煤浆加压气化装置气化炉煤浆管线及氧管线爆炸事故案例分析2008年2月13日，新年上班第一天，大南化德士古水煤浆加压气化装置做气化炉倒炉准备,一名新员工带一名临时工到现场做倒炉准备，将正在运行的气化炉煤浆管线上的导淋打开，管内煤浆喷出,导致系统过氧爆炸,烧嘴及煤浆管线炸毁,造成一死多伤的严重事故。经验教训： 新员工必须经过严格全面系统培训，考核合格取证后方能上岗； 加强员工责任心教育和安全教育。 岗位操作要实行严格的操作票制度，尤其开停车期间须逐项

44、检查，并经两人以上确认。 煤浆流量低低联锁应挂在三选二的全部流量检测点上,不能只挂在转速流量计上,这样只会在煤浆泵故障时该联锁才起作用。防范措施:煤浆流量低低联锁设置的调研、比较,如何挂、联锁值、联锁摘除要求及程序，如何保证其有效性等；（可以拓展到气化装置的全部联锁,举一反三）专题研究有哪些原因会导致系统过氧并有发生爆炸的危险，水煤浆气化装置爆炸原因及对策分析；进一步了解事故详细经过，将事故案例纳入同类装置事故汇编,按照事故“四不放过原则作为气化生产准备培训教材；在管理上必须多动脑筋，采取有效措施，防范类似事件的发生；生产准备工作必须全面而且细致，各种不安全因素都要能仔细分析提前考虑到并有有效

45、防范措施.某化肥厂德士古水煤浆加压气化装置气化炉托砖板法兰损毁事故案例分析1 .托砖板损毁前后经过05年10月23日夜班500,某化肥厂德士古水煤浆加压气化装置气化炉C托砖板温度TI0722c从257持续上涨，气化岗位中控主操作陈某马上向气化岗位负责人及大氮肥车间领导汇报，同时通知电仪车间有关人员进行确认,大氮肥车间领导马上要求进行确认处理,气化岗位负责人马上赶到现场进行处理,5:48分时温度上涨至709，后又回落至245，仪表人员认为是温度表失灵。白班接班后8:15，TI0722C又急剧上涨，气化中控主操作马上向车间汇报，同时通知仪表人员校表，8：15另一温度点TI0723C也开始上涨,车间

46、领导赶到中控进行指导处理,8：34另外两个温度点也开始上涨，气化炉进行减负荷处理，8：45后,托砖板温度分别上涨至 TI0720c:298、TI0721c:256、TI0722c：1212、 TI0723C ：500。在进行气化炉减负荷处理过程中,8：59因工艺气出口温度 TIA0709c高气化炉C联锁跳车.2 。检查情况裙板与托砖板、激冷室内壁之间积满了灰渣；裙板与托砖板之间形成的空间内从圆周上看有2/3严重集灰渣,灰渣呈细丝状锥底砖渣口被冲刷至680700，锥底砖内表面有多道纵向沟槽，沟槽宽、深1020mm ; HF-03与HF-02砖之间局部有大的缝隙，宽约10mm托砖板法兰没有挂渣;筒

47、体砖表面光滑，基本无挂渣；渣口有轻微挂渣（完整word版）国内煤化工企业典型事故案例分析托砖板法兰内孔比较均匀地损毁为930;南部方向约1/3圆周上托砖板法兰下表面被烧穿：靠外被烧掉5-20mm，靠里被烧掉30-60mm 激冷环上表面及激冷环半环管没有被冲刷的痕迹 下降筒堵渣，在激冷环100mm以下、高度约有3400mm的下降筒堵了4.原因分析我们认为，此次气化炉C托砖板法兰的损毁应该按两个过程来分析，一是托砖板法兰内孔由780比较均匀地损毁至930,这个过程应该是一个比较缓慢的过程;二是托砖板法兰约1/3圆周烧穿，这个过程进行得应该很快，一旦在某个薄弱的部位烧穿，会迅速扩展。托砖板法兰内孔均

48、匀损毁1。 高温腐蚀在气化炉燃烧室生成的粗煤气中除含有CO、H2、CO2和H2O等主要成分外，另外还含有H2S、SO2等微量成分，进入激冷室前温度10000c以上，压力5.86.0MPa。托砖板法兰材料在高温氧化性介质（C02、H20等）中受热时，会造成氧化腐蚀。而高温下金属与H2S、SO2接触，则会造成硫化腐蚀。在高温、高压下，粗煤气中的氢会侵入托砖板法兰材料中与铁的不稳定碳化物Fe3c反应生成 CH4，使钢基体平均含碳量降低，造成表面脱碳。2。 高温冲蚀高温、高速的粗煤气携带着熔融态炉渣出锥底砖渣口后，在托砖板法兰内径处产生湍流，对托砖板法兰会产生冲刷、剪切作用，作用的结果是在托砖板法兰内

49、孔处材料表层转化为表面变形能,从而造成托砖板法兰材料的冲蚀、剥离。就托砖板法兰损毁前的气化炉实际操作压力和生产负荷来说，出渣口介质的流速应该比设计值要高，从而对托砖板法兰造成的冲蚀、剥离作用要厉害。下降筒堵渣后,因阻力变大，也会加剧介质在托砖板法兰处的湍流。（完整word版）国内煤化工企业典型事故案例分析3。托砖板材料问题托砖板法兰原用材料为日本进口的SA387Gr11CL2板材，因采购原因，7月份检修时换成了与其相当的锻造材料SA182F11，该法兰用钢锭由上海大隆铸造厂生产,由上海镒隆金属材料有限公司锻造出毛坯,由哈尔滨巨友动力设备有限公司加工成形。但根据大连金重的张利伟、都吉哲等在压力容

50、器杂志2005年第4期上发表的论文水煤浆气化炉的制造其中有如下表1所示SA387Gr11CL2和SA182F11CL2的物理性能对照，可以看出，后者的性能要低于前者。而根据供货厂家提供的质量证明书,用于制造我厂托砖板法兰的 SA182F11锻件其（常温）屈服强度为255MPa，抗拉强度为475MPa,硬度HB160（新件实测为110、116、143）,其性能比表1数据还低。强度、硬度越低，耐冲刷性能越差.供货厂家提供的锻件质量证明书上没有产品标准编号、没有锻件级别、没有热处理状态，单纯从质量证明书来看，锻造厂家的质量管理不够规范、严谨,锻后是否已及时进行消氢处理也未可知。国内之所以没有与SA3

51、87和SA182材料相对应的产品标准，无论是哈锅还是大连金重在气化炉制造时均选用相应的进口材料,就是因为国内在SA387Gr11CL2和SA182F11CL2类似材料生产技术水平和质量保证方面与国外相比还是有一定差距的。4.锥底砖结构问题与筑炉质量在没有炉砖或炉渣保护的情况下，托砖板法兰不管是采用SA387Gr11CL2板材还是SA182F11锻件，都无法承受10000c以上粗煤气的烧蚀，按渭化罗总的说法,这里实际上是烧熔了。锥底处HF0103热面砖外圆周呈直缝，一旦最上层HF03出现松动或砖缝内灰浆不饱满，最底层HF-01与托砖板法兰之间如果局部有缝隙或者如果灰浆处理不好,这里就会形成串气的

52、通道，从此处砖缝处下来的高温粗煤气与在托砖板法兰内孔处呈湍流冲蚀的高温粗煤气、高温炉渣共同作用将780-930之间（完整word版）国内煤化工企业典型事故案例分析的法兰材料给吃掉了。事实上7月份换托砖板法兰时,换了全部锥底砖和浇筑料，当时砌筑锥底耐火砖和浇筑料时间太短,仅37小时，砌炉特别是对浇筑料养护不够，10月份又仅换了 HF03，本次砌炉后新旧砖结合不好。本次砸锥底时发现浇筑料有好多纵向裂纹并且很好砸,也说明当时砌炉可能是有问题。综合以上各个可能原因，我们认为，如果不是SA182F11本身存在重大质量缺陷，用 SA182F11 CL2或 SA182F11 CL3代用 SA387Gr11C

53、L2应该没有问题。在缺少耐火砖或炉渣对托砖板法兰有效保护的情况下,高温粗煤气、炉渣对法兰材料的腐蚀、冲蚀甚至烧熔是造成托砖板法兰内孔均匀损毁的主要原因。托砖板法兰烧穿1. 材料蠕变与热膨胀托砖板法兰材料在高温下蠕变,使得托砖板法兰与激冷环上表面之间局部出现缝隙，造成高温粗煤气喷出。可能在托砖板法兰内孔没有扩大到930时，蠕变还不至于造成高温粗煤气喷出。托砖板法兰内孔没有损毁时，从径向上有一个1000以上至大约250的温度梯度。随着托砖板法兰内孔的不断变大，高温区距离激冷环螺柱越来越近，作为细长形小截面的螺柱更容易沿轴向受热膨胀，高温粗煤气从受热膨胀最厉害的某根螺柱处最先喷出并将托砖板法兰该处的

54、材料烧熔，然后迅速扩展.2. 激冷环垫片激冷环垫片材料为高铝纤维纸，高铝纤维纸材料能够耐高温但它本身比较脆弱,激冷环垫片尺寸又较大，如果做成整体，可能制造、拿放不便，哈锅在制造时采用了子母口分片式（三片），靠迷宫密封，在托砖板法兰内孔损毁至930时，子母口已呈不完整的迷宫，高温粗煤气可能会从此处喷出。3. 下降筒堵渣下降筒堵渣后，阻力变大，高温、高压的粗煤气也可能对托砖板法兰和激冷环的（完整word版）国内煤化工企业典型事故案例分析连接产生了一个撕扯作用，并加剧了高温粗煤气的喷出。总的来说,托砖板法兰约1/3圆周烧穿是在法兰内孔不断扩大之后,是以上多方面因素共同作用的结果。5。预防措施与建议1

55、。 改进锥底砖及托砖板局部结构1）改造耐火砖HF-01结构尺寸使其呈L形，利用它将托砖板法兰包起来隐蔽在里面不使其外露，一方面,可以在一段时间内保护法兰不与高温粗煤气接触,不被高温粗煤气和炉渣冲蚀；另一方面，避免或减少粗煤气中相应成分与托砖板法兰材料反应的可能。此项改造,炉砖已准备好，这次C炉检修拟用上.2） 是否可以探讨改造托砖板法兰结构，将其改为水夹套结构.2。 严格检修控制1）严格按照耐火衬里厂家提供的技术方案或要求进行筑炉、养护和烘炉，不为了抢进度而随意压缩筑炉工期。2） 严格筑炉质量控制，由筑炉专业技术人员跟踪、检查浇铸料、每层耐火砖的砌筑。3）在学习兄弟厂家检修经验的基础上，由设备

56、室、技术室和大氮肥车间共同确定气化炉检修的质量控制点，将关键控制点设为停止点，由设备室、技术室和大氮肥车间技术人员共同确认、签字。3） 加强原材料质量控制1）托砖板法兰采用的材料SA182F11为美国ASME/ASTM牌号，供方采用了国内生产的毛坯，有必要对钢锭的生产、锻件的锻造等关键环节派人监造.2）加强材料的验收入库管理，这包括托砖板法兰和炉砖、浇铸料的验收，对于炉砖，必要时应抽样进行相关试验。4。 严格工艺指标控制（完整word版）国内煤化工企业典型事故案例分析加强托砖板温度、激冷水量、渣口压差等工艺指标管理,制定严格的停车指标，并严格执行。高负荷运行时，操作压力也要相应提高，以免渣口处

57、介质流速过快.5。 外出考察和再学习随着时间的推移和负荷的提高，我们现有气化装置的问题逐渐暴露,这套装置要达到高负荷长周期运行还有许多问题有待解决,应该说从工艺操作到设备管理，我们对其还没有真正吃透。这方面国内其它有德士古气化装置的厂家肯定有一些经验值得我们借鉴，希望有机会到有关厂家进一步学习、交流,学习人家已有的生产、维修、改造和设备管理经验。建议与有关研究、设计单位进行交流，了解其原始设计的初衷，研究其可能存在的设计缺陷或没有考虑到的地方，减少或避免我们进行改造时的盲目性.目前来说，天辰公司和华陆公司都参与过水煤浆加压气化装置的设计，分别有自己的一部分经验，我认为有必要与这两个设计院的有关

58、人员分别进行一下技术交流。到一个地方去交流和学习，时间不宜太短，参观式的走马观花可能起不了预定考察的效果.某德士古水煤浆气化装置气化炉下降管堵塞事故案例分析1. 事故经过:4月6日某德士古水煤浆气化装置气化系统停车，F0701气化炉C拔烧嘴时，发现渣口堵塞严重,处理渣口时，发现下降管堵塞，车间组织人员疏通无果，拆下降管检查,发现激冷环烧坏，更换下降管。2。原因分析:3月份煤质多次发生变化，灰中大块多，下灰量大，造成C炉多次堵渣,渣口压差增大，采用提高氧煤比、通过乂丫0715泄压的方法多次进行处理。排渣畅通后，（完整word版）国内煤化工企业典型事故案例分析渣口压差却一直偏高,只能一直采取提氧煤

59、比的方法处理。煤质变化是造成堵渣，渣口压差高的主要原因.在处理堵渣时，氧煤比变化快，炉温变化快，可能使大量的熔渣流下,堵塞渣口，造成下降管挂渣。采用XV0715泄压的方法，可能破坏下降管水膜分布及渣流速和流向，造成下降管挂渣。由于气化没有备炉,所以气化一直用连投的方式进行投料，以维持生产，至使激冷水管道、激冷环没有得到彻底冲洗，可能造成加水管道及激冷环部分堵塞,水分布不均，造成挂渣.3.防范措施或处理方案:加强煤质管理，原料、分析、气化相关岗位多进行联系，及时对煤质进行分析，采取有效的监控措施,确保煤质稳定。在煤质发生变化时，提氧煤比要缓慢，操作人员要有耐心，不能操之过急,堵渣时，使用XV07

60、15泄压要慎重，要注意时机.气化炉停车后,管道冲洗要彻底，保证质量，激冷环要定期冲洗，做水分布试验.渣口压差高,处理无效，应及时停车处理，避免烧坏下降管某化工企业德士古水煤浆加压气化装置气化炉B炉水洗塔带水事故案例分析1。 事故经过:2005年8月30日夜班接班后,因系统压力缓慢升高，德士古水煤浆加压气化装置气化炉氧煤比偏低，气化岗位不断地开大氧气调节阀引（加）氧.1：00变换 V0901液位LICA0902突然上涨（由0快速上涨,最高至75.3%），迅速通知气化岗位，气化岗位操作工经检查气化炉、水洗塔压力、温度、液位等各运行参数无（完整word版）国内煤化工企业典型事故案例分析异常，气化岗位

61、适当降低水洗塔液位（由58%降至52%）。此时变换R0901进口温度波动大，造成R0901床层热点温度TIA0909大幅波动，最高升至458,最低降至386。后经检查趋势发现，在此段时间B炉水洗塔出口工艺气流量 FI0715B波动较大，由0:56分时112948m3/h 至1:10分增大至121282m3/h ,同时B炉水洗塔出口工艺气压差（PI0707BPICA0711B ）由85kpa左右升高到105kpa左右。1:26分V0901液位排尽，R0901温度逐步恢复稳定。2。 事故分析:这是一起因气化B炉水洗塔带水造成变换炉温度波动的工艺事故。 水洗塔出口工艺气带水，对于变换岗位的影响: 将

62、造成触媒粉化，床层阻力增加;将使变换触媒活性降低，变换率降低，变换气CO含量升高，威胁正常生产。严重时触媒将会失去活性，导致系统停车.3。 原因分析:经过车间相关人员分析讨论认为，这次带水事故的发生有可能是以下方面因素影响造成。 氧煤比波动，气化炉温度升高，热负荷增加，造成气量（湿气量增加）波动，水洗塔出口流量波动，产生带水。这可能是这次事故的主要原因。 水洗塔液位可能偏高，产气量波动时，出口工艺气带水。 系统压力突然下降，造成水洗塔气体流速突然增大,造成带水 水洗塔塔盘加水量过大，造成液泛，工艺气带水。 气化炉、水洗塔压力突然增大，冲坏塔盘，造成带液.4。 防范措施或处理方案: 加减负荷、调

63、节氧煤比必须缓慢,减少压力、温度、流量波动 水洗塔液位控制不能太高。（完整word版）国内煤化工企业典型事故案例分析 前后系统加强联系,减少因系统波动造成的影响。塔盘加水应稳定，同时根据负荷及时调整，满负荷时流量不超过32m3/h。在DCS增加水洗塔出口工艺气压差，并设高报值，便于及时发现压力变化情况安徽怀化因停车处理不当造成回火烧坏德士古水煤浆加压气化装置气化炉烧嘴事故案例分析1 厂家：安徽淮化2 时间:2002年4月23日3 事故性质：重大工艺事故4 事故经过：2002年4月23日，德士古水煤浆加压气化装置气化炉2#炉因XV1318B阀检飘移联锁跳车，在停车处理过程中，制浆操作工在未联系的

64、情况下，将煤浆清洗盲板前手阀打开，而此时煤浆清洗盲板刚刚倒通，而且蒸汽清洗尚未进行，煤浆气化炉炉头阀未关，炉内还有2.0MPa压力，造成炉内高压高温气体经气化炉烧嘴反窜回煤浆管线,烧坏气化炉烧嘴。5 事故原因： 制浆工业务不熟悉，需加强学习。 联系不及时，要勤联系6 事故后果：2烧嘴烧坏7 经验教训与防范措施： 加强业务学习 加强现场管理，保持先联系后操作的优良作风陕西渭化德士古水煤浆加压气化装置灰水泵空转事故案例分析1厂家：陕西渭化2事故时间：1996年3月3日3事故经过：1996年3月3日下午，气化装置试车阶段的短停中，合成车间某值班长私下学习德士古水煤浆加压气化装置操作时，中控DCS （气化）有一人监盘。16:20该值班长发现德士古水煤浆加压气化装置P1406-1灰水泵在运行，很快找