卧式车床数控化改造设计

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1、杭州电子科技大学机械工程学院杭州电子科技大学机械工程学院第八章第八章 卧式车床数控化改造设计卧式车床数控化改造设计机电一体化系统设计机电一体化系统设计1 设计任务设计任务2 总体方案的确定总体方案的确定 引言引言第八章第八章 卧式车床数控化改造设计卧式车床数控化改造设计3 具体设计具体设计机电一体化系统设计机电一体化系统设计一、引言一、引言 普通车床（如普通车床（如C616/C6132C616/C6132、C618/C6136C618/C6136、C620/C6140C620/C6140、C630C630等）是金属切削加工最常用的一类机床。当工件等）是金属切削加工最常用的一类机床。当工件随主轴

2、回转时，通过刀架的纵向和横向移动，能加工随主轴回转时，通过刀架的纵向和横向移动，能加工出内外圆柱面、圆锥面、端面、螺纹面等，借助成型出内外圆柱面、圆锥面、端面、螺纹面等，借助成型刀具，还能加工各种成形回转表面。刀具，还能加工各种成形回转表面。机电一体化系统设计机电一体化系统设计图 C6140普通车床的结构布局1-床脚 2-挂轮 3-进给箱 4-主轴箱 5-纵溜板 6-溜板箱 7-横溜板8-刀架 9-上溜板 10-尾座 11-丝杠 12-光杠 13-床身机电一体化系统设计机电一体化系统设计 普通车床刀架的纵向和横向进给运动，是由主轴普通车床刀架的纵向和横向进给运动，是由主轴回转运动经挂轮传递而来

3、，通过进给箱变速后，由光回转运动经挂轮传递而来，通过进给箱变速后，由光杆或丝杆带动溜板箱、纵溜板以及横溜板产生移动。杆或丝杆带动溜板箱、纵溜板以及横溜板产生移动。进给参数依靠手工调整，改变参数时需要停车。刀架进给参数依靠手工调整，改变参数时需要停车。刀架的纵向进给和横向进给不能联动，切削次序需要人工的纵向进给和横向进给不能联动，切削次序需要人工控制。控制。卧式车床数控化改造设计卧式车床数控化改造设计机电一体化系统设计机电一体化系统设计 对普通车床对普通车床进行数控化改造，进行数控化改造，主要是将纵向和主要是将纵向和横向进给系统改横向进给系统改成用微机控制的、成用微机控制的、能独立运动的进能独立

4、运动的进给伺服系统；将给伺服系统；将手动刀架换成能手动刀架换成能自动换刀的电动自动换刀的电动刀架。刀架。卧式车床数控化改造设计卧式车床数控化改造设计机电一体化系统设计机电一体化系统设计 题目：题目：C6140普通车床数控化改造设计普通车床数控化改造设计 任务：将一台任务：将一台C6140普通车床改造成经济型数控车普通车床改造成经济型数控车床床。一、设计任务一、设计任务机电一体化系统设计机电一体化系统设计一、设计任务一、设计任务主要主要技术指标技术指标如下：如下：（1）床身上最大加工直径）床身上最大加工直径400 mm；（2）最大加工长度）最大加工长度1000 mm；（3）X方向方向(横向横向)

5、的脉冲当量的脉冲当量x=0.005 mm/脉冲脉冲,Z方向方向(纵向纵向)z=0.01 mm/脉冲；脉冲；（4）X方向最快移动速度方向最快移动速度vxmax=3000 mm/min，Z方向方向为为vzmax=6000 mm/min；（5）X方向最快工进速度方向最快工进速度vxmaxf=400 mm/min，Z方向方向为为vzmaxf=800 mm/min；（6）X方向定位精度方向定位精度 0.01 mm，Z方向方向 0.02 mm机电一体化系统设计机电一体化系统设计（7）可以车削柱面、平面、锥面与球面等；）可以车削柱面、平面、锥面与球面等；（8）安装螺纹编码器，可以车削公）安装螺纹编码器，可以

6、车削公/英制的直螺纹与英制的直螺纹与 锥螺纹，最大导程为锥螺纹，最大导程为24 mm；（9）安装四工位立式电动刀架，系统控制自动选刀；）安装四工位立式电动刀架，系统控制自动选刀；（10)自动控制主轴的正转、反转与停止，并可输出自动控制主轴的正转、反转与停止，并可输出 主轴有级变速与无级变速信号；主轴有级变速与无级变速信号；（11)自动控制冷却泵的启自动控制冷却泵的启/停；停；（12)安装电动卡盘，系统控制工件的夹紧与松开；安装电动卡盘，系统控制工件的夹紧与松开；（13)纵、横向安装限位开关；纵、横向安装限位开关；（14)数控系统可与数控系统可与PC机串行通信；机串行通信；（15)显示界面采用显

7、示界面采用LED数码管，编程采用数码管，编程采用ISO数控代数控代 码。码。一、设计任务一、设计任务机电一体化系统设计机电一体化系统设计 总体方案应考虑车床数控系统的运动方式、进给总体方案应考虑车床数控系统的运动方式、进给伺服系统的类型、数控系统伺服系统的类型、数控系统CPU的选择，以及进给的选择，以及进给传动方式和执行机构的选择等。传动方式和执行机构的选择等。二、总体方案的确定二、总体方案的确定（1）普通车床数）普通车床数控化改造后应具有控化改造后应具有单坐标定位单坐标定位，两坐两坐标直线插补、圆弧标直线插补、圆弧插补以及螺纹插补插补以及螺纹插补的功能。的功能。因此，数控系统因此，数控系统应

8、设计成连续控制应设计成连续控制型。型。机电一体化系统设计机电一体化系统设计二、总体方案的确定二、总体方案的确定（2）普通车床经数控化）普通车床经数控化改造后属于经济型数控机改造后属于经济型数控机床，在保证一定加工精度床，在保证一定加工精度的前提下，应简化结构，的前提下，应简化结构，降低成本。降低成本。因此，进给伺服系统常因此，进给伺服系统常采用步进电动机的开环控采用步进电动机的开环控制系统。制系统。机电一体化系统设计机电一体化系统设计（3）根据技术指标中的最大加工尺寸、最高控）根据技术指标中的最大加工尺寸、最高控制速度，以及数控系统的经济性要求，决定选用制速度，以及数控系统的经济性要求，决定选

9、用MCS-51系列的系列的8位单片机作为数控系统的位单片机作为数控系统的CPU。MCS-51系列系列 8位机具有功能多、速度快、抗位机具有功能多、速度快、抗干扰能力强、性干扰能力强、性/价比高等优点。价比高等优点。二、总体方案的确定二、总体方案的确定机电一体化系统设计机电一体化系统设计 （4）根据系统的功能要求，需要扩展程序存储器、）根据系统的功能要求，需要扩展程序存储器、数据存储器、键盘与显示电路、数据存储器、键盘与显示电路、I/O接口电路、接口电路、D/A 转转换电路、串行接口电路等；还要选择步进电动机的驱换电路、串行接口电路等；还要选择步进电动机的驱动电源以及主轴电动机的交流变频器等。动

10、电源以及主轴电动机的交流变频器等。二、总体方案的确定二、总体方案的确定机电一体化系统设计机电一体化系统设计 （5）为了达到技术指标中的速度和精度要求，纵、）为了达到技术指标中的速度和精度要求，纵、横向的进给传动应选用摩擦力小、传动效率高的滚珠横向的进给传动应选用摩擦力小、传动效率高的滚珠丝杠螺母副；为了消除传动间隙提高传动刚度，滚珠丝杠螺母副；为了消除传动间隙提高传动刚度，滚珠丝杠的螺母应有预紧机构等。丝杠的螺母应有预紧机构等。二、总体方案的确定二、总体方案的确定机电一体化系统设计机电一体化系统设计 （6）计算选择步进电动机，为了圆整脉冲当）计算选择步进电动机，为了圆整脉冲当量，可能需要减速轮

11、副，且应有消间隙机构。量，可能需要减速轮副，且应有消间隙机构。二、总体方案的确定二、总体方案的确定机电一体化系统设计机电一体化系统设计 （7）选择四工位自动回转刀架与电动卡盘，）选择四工位自动回转刀架与电动卡盘，选择螺纹编码器等。选择螺纹编码器等。二、总体方案的确定二、总体方案的确定机电一体化系统设计机电一体化系统设计1主传动系统的改造方案主传动系统的改造方案 三、机械系统的改造设计方案三、机械系统的改造设计方案 对普通车床进行对普通车床进行数控化改造时，一数控化改造时，一般可般可保留原有的主保留原有的主传动机构和变速操传动机构和变速操纵机构纵机构，这样可减，这样可减少机械改造的工作少机械改造

12、的工作量。主轴的正转、量。主轴的正转、反转和停止可由数反转和停止可由数控系统来控制。控系统来控制。机电一体化系统设计机电一体化系统设计 提高车床的自动化程度，需要在加工中自动提高车床的自动化程度，需要在加工中自动变换转速，用变换转速，用2速的多速电动机代替原有的单速的多速电动机代替原有的单速主电动机；速主电动机；当多速电动机仍不能满足要求时，用当多速电动机仍不能满足要求时，用交流变频交流变频器器来控制主轴电动机，以实现无级变速（工厂使来控制主轴电动机，以实现无级变速（工厂使用情况表明，使用变频器时，若工作频率低于用情况表明，使用变频器时，若工作频率低于70Hz，原来的电动机可以不更换，但所选变

13、频器，原来的电动机可以不更换，但所选变频器的功率应比电动机大）。的功率应比电动机大）。三、机械系统的改造设计方案三、机械系统的改造设计方案机电一体化系统设计机电一体化系统设计 采用有级变速时，可选用浙江超力电机有限公采用有级变速时，可选用浙江超力电机有限公司生产的司生产的YDYD系列变极多速三相异步电动机，实现系列变极多速三相异步电动机，实现2 2档变速；档变速；三、机械系统的改造设计方案三、机械系统的改造设计方案 采用无级变速时，应采用无级变速时，应加装交流变频器，推荐型加装交流变频器，推荐型号为：号为：F1000-G0075T3BF1000-G0075T3B，适配电动机，生产厂家为适配电动

14、机，生产厂家为烟台惠丰电子有限公司。烟台惠丰电子有限公司。机电一体化系统设计机电一体化系统设计 为了提高加工效率，工件的夹紧与松开采用电动为了提高加工效率，工件的夹紧与松开采用电动卡盘，选用呼和浩特机床附件总厂生产的卡盘，选用呼和浩特机床附件总厂生产的KD11250KD11250型型电动三爪自定心卡盘。卡盘的夹紧与松开由数控系电动三爪自定心卡盘。卡盘的夹紧与松开由数控系统发信控制。统发信控制。三、机械系统的改造设计方案三、机械系统的改造设计方案2安装电动卡盘安装电动卡盘机电一体化系统设计机电一体化系统设计3换装自动回转刀架换装自动回转刀架 为了提高加工精度，为了提高加工精度，实现一次装夹完成多

15、实现一次装夹完成多道工序，将车床原有道工序，将车床原有的手动刀架换成自动的手动刀架换成自动回转刀架，选用常州回转刀架，选用常州市宏达机床数控设备市宏达机床数控设备有限公司生产的有限公司生产的LD4B-CK6140型型四工四工位立式电动刀架位立式电动刀架。实。实现自动换刀需要配置现自动换刀需要配置相应的电路，由数控相应的电路，由数控系统完成。系统完成。三、机械系统的改造设计方案三、机械系统的改造设计方案机电一体化系统设计机电一体化系统设计4螺纹编码器的安装方案螺纹编码器的安装方案 三、机械系统的改造设计方案三、机械系统的改造设计方案 螺纹编码器又称主螺纹编码器又称主轴脉冲发生器或圆光轴脉冲发生器

16、或圆光栅。数控车床加工螺栅。数控车床加工螺纹时，需要配置主轴纹时，需要配置主轴脉冲发生器，作为车脉冲发生器，作为车床主轴位置信号的反床主轴位置信号的反馈元件，它与车床主馈元件，它与车床主轴同步转动。轴同步转动。机电一体化系统设计机电一体化系统设计 改造后的车床能够加工的最大螺纹导程是改造后的车床能够加工的最大螺纹导程是24 mm24 mm，Z Z向的进给脉冲当量是向的进给脉冲当量是0.01 mm/0.01 mm/脉冲，所以螺纹编脉冲，所以螺纹编码器每转一转输出的脉冲数应不少于码器每转一转输出的脉冲数应不少于24 mm/24 mm/（0.01 0.01 mm/mm/脉冲）脉冲）=2400=240

17、0脉冲。脉冲。考虑到编码器的输出有相位差为考虑到编码器的输出有相位差为9090的的A A、B B相信相信号，可用号，可用A A、B B异或后获得异或后获得24002400个脉冲（一转内），个脉冲（一转内），这样编码器的线数可降到这样编码器的线数可降到12001200线（线（A A、B B信号）。另信号）。另外，为了重复车削同一螺旋槽时不乱扣，编码器还外，为了重复车削同一螺旋槽时不乱扣，编码器还需要输出每转一个的零位脉冲需要输出每转一个的零位脉冲Z Z。三、机械系统的改造设计方案三、机械系统的改造设计方案机电一体化系统设计机电一体化系统设计 基于上述要求，本例选择螺纹编码器的型号为：基于上述要求

18、，本例选择螺纹编码器的型号为：ZLF-1200Z-05V0-15-CTZLF-1200Z-05V0-15-CT。电源电压。电源电压+5V+5V，每转输出，每转输出12001200个个A/BA/B脉冲与脉冲与1 1个个Z Z脉冲，信号为电压输出，轴头脉冲，信号为电压输出，轴头直径直径15 mm15 mm，生产厂家为长春光机数显技术有限公司。，生产厂家为长春光机数显技术有限公司。三、机械系统的改造设计方案三、机械系统的改造设计方案机电一体化系统设计机电一体化系统设计 螺纹编码器通常有两种安装形式：同轴安装和异螺纹编码器通常有两种安装形式：同轴安装和异轴安装。轴安装。同轴安装是指将编码器直接安装在主

19、轴后端，与同轴安装是指将编码器直接安装在主轴后端，与主轴同轴，这种方式结构简单，但它堵住了主轴的通主轴同轴，这种方式结构简单，但它堵住了主轴的通孔。孔。异轴安装是指将编码器安装在床头箱的后端，一异轴安装是指将编码器安装在床头箱的后端，一般尽量装在与主轴同步旋转的输出轴，如果找不到同般尽量装在与主轴同步旋转的输出轴，如果找不到同步轴，可将编码器通过一对传动比为步轴，可将编码器通过一对传动比为1 1：1 1的同步齿形的同步齿形带与主轴联接起来。带与主轴联接起来。三、机械系统的改造设计方案三、机械系统的改造设计方案机电一体化系统设计机电一体化系统设计 需要注意的是：编码器的轴头与安装轴之间必须需要注

20、意的是：编码器的轴头与安装轴之间必须采用无间隙柔性联接，且车床主轴的最高转速不允许采用无间隙柔性联接，且车床主轴的最高转速不允许超过编码器的最高许用转速。超过编码器的最高许用转速。三、机械系统的改造设计方案三、机械系统的改造设计方案机电一体化系统设计机电一体化系统设计5进给系统的改造与设计方案进给系统的改造与设计方案 三、机械系统的改造设计方案三、机械系统的改造设计方案（1）拆除挂轮架所有齿轮，在此寻找主轴）拆除挂轮架所有齿轮，在此寻找主轴的同步轴，安装螺纹编码器。的同步轴，安装螺纹编码器。（2）拆除进给箱总成，在此位置安装纵向）拆除进给箱总成，在此位置安装纵向进给步进电动机与同步带减速箱总成

21、。进给步进电动机与同步带减速箱总成。（3）拆除溜板箱总成与快走刀的齿轮齿条，）拆除溜板箱总成与快走刀的齿轮齿条，在纵溜板的下面安装纵向滚珠丝杠的螺母在纵溜板的下面安装纵向滚珠丝杠的螺母座与螺母座托架。座与螺母座托架。（4）拆除四方刀架与上溜板总成，在横溜）拆除四方刀架与上溜板总成，在横溜板上方安装四工位立式电动刀架。板上方安装四工位立式电动刀架。机电一体化系统设计机电一体化系统设计（5）拆除横溜板下的滑动丝杆螺母副，）拆除横溜板下的滑动丝杆螺母副，将滑动丝杆靠刻度盘一段（长将滑动丝杆靠刻度盘一段（长216 mm）锯）锯断保留，拆掉刻度盘上的手柄，保留刻度断保留，拆掉刻度盘上的手柄，保留刻度盘附

22、近的两个推力轴承，换上滚珠丝杠副。盘附近的两个推力轴承，换上滚珠丝杠副。（6）将横向进给步进电动机通过法兰座）将横向进给步进电动机通过法兰座安装到横溜板后部的纵溜板上，并与滚珠安装到横溜板后部的纵溜板上，并与滚珠丝杠的轴头相联。丝杠的轴头相联。（7）拆去三杆（丝杆、光杆与操纵杆），）拆去三杆（丝杆、光杆与操纵杆），更换丝杆的右支承。更换丝杆的右支承。三、机械系统的改造设计方案三、机械系统的改造设计方案机电一体化系统设计机电一体化系统设计 纵、横向进给传动部件的计算和选型主纵、横向进给传动部件的计算和选型主要包括：确定脉冲当量、计算切削力、选要包括：确定脉冲当量、计算切削力、选择滚珠丝杠螺母副、

23、设计减速箱、选择步择滚珠丝杠螺母副、设计减速箱、选择步进电动机等。以下详细介绍纵向进给机构，进电动机等。以下详细介绍纵向进给机构，横向进给机构与纵向类似，在此从略。横向进给机构与纵向类似，在此从略。四、进给传动部件的计算和选型四、进给传动部件的计算和选型机电一体化系统设计机电一体化系统设计 1脉冲当量的确定脉冲当量的确定 四、进给传动部件的计算和选型四、进给传动部件的计算和选型 根据设计任务的要求，根据设计任务的要求，X方向（横向）方向（横向）的脉冲当量为的脉冲当量为x=0.005 mm/脉冲，脉冲，Z方方向（纵向）为向（纵向）为z=0.01 mm/脉冲。脉冲。机电一体化系统设计机电一体化系统

24、设计四、进给传动部件的计算和选型四、进给传动部件的计算和选型2切削力的计算切削力的计算 纵向车削力的计算纵向车削力的计算 设工件材料为碳素结构钢，设工件材料为碳素结构钢，b650 Mpa；选用刀具材料为硬质合金选用刀具材料为硬质合金YT15；刀具几何参数为：主偏角刀具几何参数为：主偏角kr60，前角，前角010，刃倾角刃倾角s5；切削用量为：背吃刀量切削用量为：背吃刀量ap3 mm，进给量，进给量f=0.6 mm/r，切削速度，切削速度vc105 m/min。机电一体化系统设计机电一体化系统设计四、进给传动部件的计算和选型四、进给传动部件的计算和选型机电一体化系统设计机电一体化系统设计 查表查

25、表3-1，得：，得：2795，。查表，得：主偏角查表，得：主偏角r的修正系的修正系 ；刃倾角、前；刃倾角、前角和刀尖圆弧半径的修正系数值均为。角和刀尖圆弧半径的修正系数值均为。由经验公式，算得主切削力由经验公式，算得主切削力 2673.4 N。由经验。由经验公式公式 :1：，算得纵向进给切削力：，算得纵向进给切削力 935.69 N，背向力，背向力 =1069.36 N。四、进给传动部件的计算和选型四、进给传动部件的计算和选型机电一体化系统设计机电一体化系统设计 已知移动部件总重量已知移动部件总重量G=1300 N；车削力车削力 =2673.4 N，=1069.36 N，=935.69 N。四

26、、进给传动部件的计算和选型四、进给传动部件的计算和选型3滚珠丝杠螺母副的计算和选型（纵向）滚珠丝杠螺母副的计算和选型（纵向）（1）工作载荷）工作载荷Fm的计算的计算机电一体化系统设计机电一体化系统设计根据根据 =，=，=的对应关系，可得：的对应关系，可得：=2673.4 N，=1069.36 N，=935.69 N。选用矩形三角形组合滑动导轨，查表，取选用矩形三角形组合滑动导轨，查表，取 ，代入代入Fm +,得得工作载荷工作载荷Fm 1712 N。四、进给传动部件的计算和选型四、进给传动部件的计算和选型机电一体化系统设计机电一体化系统设计 设车床设车床Z向在承受最大切削力条件下最快的向在承受最

27、大切削力条件下最快的进给速度进给速度V=0.8 m/min，初选丝杠基本导程，初选丝杠基本导程 Ph=6 mm，则此时丝杠转速，则此时丝杠转速 n=1000V/Ph 133（r/min）。）。取滚珠丝杠的使用寿命取滚珠丝杠的使用寿命T=15000 h，代入，代入L0=60 n T/106，得丝杠寿命系数，得丝杠寿命系数 L0（单位为：（单位为：106 r）。）。四、进给传动部件的计算和选型四、进给传动部件的计算和选型（2）最大动载荷）最大动载荷FQ的计算的计算查表查表3-30，取载荷系数，取载荷系数fW，硬度系数，硬度系数fH=1，代入，代入下式，得到最大动载荷：下式，得到最大动载荷：机电一体

28、化系统设计机电一体化系统设计 根据计算出的最大动载荷，查表根据计算出的最大动载荷，查表3-33，选择启东润泽机床附件有限公司生产的选择启东润泽机床附件有限公司生产的FL4006型滚珠丝杠副。其公称直径为型滚珠丝杠副。其公称直径为40 mm，基本导程为，基本导程为6 mm，双螺母滚珠总圈，双螺母滚珠总圈数为数为3 2=6 圈，精度等级取圈，精度等级取4级，额定动级，额定动载荷为载荷为13200 N，满足要求。，满足要求。四、进给传动部件的计算和选型四、进给传动部件的计算和选型（3）初选型号）初选型号 机电一体化系统设计机电一体化系统设计 将公称直径将公称直径 =40 mm，基本导程，基本导程 m

29、m，代入，代入=arctan Ph/(d0)，得丝杠螺，得丝杠螺旋升角旋升角=2 44。将摩擦角将摩擦角 =10，代入，代入 =tan/tan(+)，得传动效率，得传动效率 =94.2%。四、进给传动部件的计算和选型四、进给传动部件的计算和选型（4）传动效率）传动效率 的计算的计算 机电一体化系统设计机电一体化系统设计 采取一端轴向固定，一端简支的方式。固定采取一端轴向固定，一端简支的方式。固定端采取一对推力角接触球轴承，面对面组配。丝端采取一对推力角接触球轴承，面对面组配。丝杠加上两端接杆后，左、右支承的中心距离约为杠加上两端接杆后，左、右支承的中心距离约为a=1497 mm；钢的弹性模量；

30、钢的弹性模量 2.1 Mpa；查表，得滚珠直径查表，得滚珠直径 =3.9688 mm，算得，算得:丝杠底径丝杠底径d2=公称直径公称直径 滚珠直径滚珠直径 =36.0312 mm，则丝杠截面积，则丝杠截面积 /4=1019.64（mm2）。）。四、进给传动部件的计算和选型四、进给传动部件的计算和选型（5）刚度的验算）刚度的验算1）Z向滚珠丝杠副的支承向滚珠丝杠副的支承机电一体化系统设计机电一体化系统设计 ()3，求得单圈滚珠数目，求得单圈滚珠数目 =29；该；该型号丝杠为双螺母，滚珠总圈数为型号丝杠为双螺母，滚珠总圈数为3 2=6，则滚珠，则滚珠总数量总数量 29 6=174。滚珠丝杠预紧时，

31、取轴向预。滚珠丝杠预紧时，取轴向预紧力紧力 =/3571 N。则，求得滚珠与螺纹滚道间的。则，求得滚珠与螺纹滚道间的接触变形量接触变形量 0.00117 mm。四、进给传动部件的计算和选型四、进给传动部件的计算和选型2）根据公式求得单圈滚珠数目）根据公式求得单圈滚珠数目 因为丝杠加有预紧力，且为轴向负载的因为丝杠加有预紧力，且为轴向负载的1/3，所以，所以实际变形量可减小一半，取实际变形量可减小一半，取 =0.000585 mm。机电一体化系统设计机电一体化系统设计 3）将以上算出的）将以上算出的 和和 代入代入 ,求得丝杠总变形量求得丝杠总变形量（对应跨度（对应跨度1497 mm）m。查表知

32、，查表知，4级精度滚珠丝杠任意级精度滚珠丝杠任意300 mm轴向行程内行程轴向行程内行程的变动量允许的变动量允许16 m，而对于跨度为，而对于跨度为1497 mm的滚珠丝杠，的滚珠丝杠，总的变形量总的变形量 只有只有m，可见丝杠刚度足够。，可见丝杠刚度足够。四、进给传动部件的计算和选型四、进给传动部件的计算和选型（5）刚度的验算）刚度的验算机电一体化系统设计机电一体化系统设计 根据公式计算失稳时的临界载荷根据公式计算失稳时的临界载荷Fk。查表，取支承系。查表，取支承系数数 =2；由丝杠底径；由丝杠底径 =36.0312mm,得截面惯性矩得截面惯性矩 4；压杆稳定安全系数；压杆稳定安全系数 取取

33、3（丝杠卧式水平安（丝杠卧式水平安装装)；滚动螺母至轴向固定处的距离；滚动螺母至轴向固定处的距离 取最大值取最大值1497 mm。求得得临界载荷求得得临界载荷 51012 N，远大于工作载荷，远大于工作载荷 故丝故丝杠不杠不会失稳。会失稳。综上所述，初选的滚珠丝杠副满足使用要求。综上所述，初选的滚珠丝杠副满足使用要求。四、进给传动部件的计算和选型四、进给传动部件的计算和选型（6）压杆稳定性校核）压杆稳定性校核 机电一体化系统设计机电一体化系统设计 为了满足脉冲当量的设计要求和增大转矩，同时也为了为了满足脉冲当量的设计要求和增大转矩，同时也为了使传动系统的负载惯量尽可能地减小，传动链中常采用减使

34、传动系统的负载惯量尽可能地减小，传动链中常采用减速传动。本例中，速传动。本例中，Z向减速箱选用同步带传动。向减速箱选用同步带传动。设计同步带减速箱需要的原始数据有：带传递的功率设计同步带减速箱需要的原始数据有：带传递的功率；主动轮转速；主动轮转速 和传动比和传动比i；传动系统的位置和工作条件等。；传动系统的位置和工作条件等。根据改造经验，根据改造经验，C6140车床车床Z向步进电动机的最大静转矩通向步进电动机的最大静转矩通常在常在15-25 Nm之间选择。之间选择。今初选电动机型号为今初选电动机型号为130BYG5501，五相混合式，最大，五相混合式，最大静转矩为静转矩为20 Nm，十拍驱动时

35、步距角为。，十拍驱动时步距角为。四、进给传动部件的计算和选型四、进给传动部件的计算和选型4.同步带减速箱的设计（纵向）同步带减速箱的设计（纵向）机电一体化系统设计机电一体化系统设计图图6-4 130BYG55016-4 130BYG5501步进电动机的运行矩频特性曲线步进电动机的运行矩频特性曲线图 130BYG5501步进电机运行矩频特性机电一体化系统设计机电一体化系统设计（1）传动比）传动比i的确定的确定 已知电动机的步距角已知电动机的步距角 ，脉冲当量，脉冲当量z=0.01 mm/脉冲，滚珠丝杠导程脉冲，滚珠丝杠导程Ph=6 mm。根据公式算。根据公式算得传动比得传动比i。（2）主动轮最高

36、转速）主动轮最高转速 由由Z向拖板的最快移动速度向拖板的最快移动速度vzmax=6000mm/min，可以算出主动轮最高转速，可以算出主动轮最高转速 =（vzmax/z）/360=1200（r/min）。）。（3）确定带的设计功率）确定带的设计功率Pd 预选的步进电动机在转速为预选的步进电动机在转速为1200 r/min时，对应的步时，对应的步进脉冲频率为：进脉冲频率为：fmax=1200 360/(60 )=10000（Hz）。）。四、进给传动部件的计算和选型四、进给传动部件的计算和选型机电一体化系统设计机电一体化系统设计 查图得，当脉冲频率为查图得，当脉冲频率为10000 Hz时，电动机的

37、输出转时，电动机的输出转矩约为矩约为3.8 Nm，对应的输出功率为，对应的输出功率为POUT=n T（W）。同步带传递的负载功率应该小于）。同步带传递的负载功率应该小于477.5 W，今取，今取P=0.32 kW，查表取工作情况系数，查表取工作情况系数KA，则求得带的设计功率则求得带的设计功率Pd=KA P=1.20.32 kW=0.384 kW。（4）选择带型和节距）选择带型和节距 根据带的设计功率根据带的设计功率Pd=0.384 kW和主动轮最高转速和主动轮最高转速 =1200 r/min，查图选择同步带，型号，查图选择同步带，型号为为 XL型，节距型，节距 =5.08 mm。四、进给传动

38、部件的计算和选型四、进给传动部件的计算和选型机电一体化系统设计机电一体化系统设计（5）确定小带轮齿数）确定小带轮齿数 和小带轮节圆直径和小带轮节圆直径 取取 =25，则小带轮节圆直径，则小带轮节圆直径 =40.43 mm。当当 达最高转速达最高转速1200 r/min时，同步带的速度为时，同步带的速度为 （m/s），没有超过），没有超过XL型带的极限速型带的极限速度度40 m/s。四、进给传动部件的计算和选型四、进给传动部件的计算和选型机电一体化系统设计机电一体化系统设计（7）初选中心距）初选中心距 、带的节线长度、带的节线长度 、带的齿数带的齿数 初选初选中心距中心距 （+）=115.622

39、 mm，圆整后取，圆整后取 =120mm.则带的节线长度为则带的节线长度为 四、进给传动部件的计算和选型四、进给传动部件的计算和选型（6）确定大带轮齿数）确定大带轮齿数 和大带轮节圆直径和大带轮节圆直径 大带轮齿大带轮齿数数 =30,节圆直径节圆直径 =48.51 mm。机电一体化系统设计机电一体化系统设计（8）计算实际中心距）计算实际中心距 实际中心距实际中心距 （9）校验带与小带轮的啮合齿数）校验带与小带轮的啮合齿数 啮合齿数比啮合齿数比6大，满足要求。大，满足要求。四、进给传动部件的计算和选型四、进给传动部件的计算和选型机电一体化系统设计机电一体化系统设计（10）计算基准额定功率）计算基

40、准额定功率 式中式中 带宽为带宽为 的许用工作拉力，查表的许用工作拉力，查表3-21得得 ；带宽为带宽为 的单位长度的质量，查表的单位长度的质量，查表3-21得得 =0.022 同步带的带速，可知同步带的带速，可知 =2.54 m/s。算得算得 =0.127 kW。四、进给传动部件的计算和选型四、进给传动部件的计算和选型机电一体化系统设计机电一体化系统设计（11）确定实际所需同步带宽度）确定实际所需同步带宽度 式中式中 选定型号的基准宽度，查表得选定型号的基准宽度，查表得 =9.5 mm；小带轮啮合齿数系数，查表得小带轮啮合齿数系数，查表得 =1。由上式算得由上式算得 25.07 mm，再查表

41、选定最接近的带宽，再查表选定最接近的带宽 =25.4 mm。四、进给传动部件的计算和选型四、进给传动部件的计算和选型机电一体化系统设计机电一体化系统设计（12）带的工作能力验算）带的工作能力验算 根据公式，计算同步带额定功率根据公式，计算同步带额定功率P的精确值：的精确值：式中，式中，为齿宽系数为齿宽系数 ；经计算得；经计算得P=0.390 kW，而，而Pd=0.384 kW，满足，满足PPd。因此，带因此，带的工作能力合格。的工作能力合格。四、进给传动部件的计算和选型四、进给传动部件的计算和选型机电一体化系统设计机电一体化系统设计5.步进电动机的计算与选型（纵向）步进电动机的计算与选型（纵向

42、）（1）计算加在步进电动机转轴上的总转动惯量）计算加在步进电动机转轴上的总转动惯量四、进给传动部件的计算和选型四、进给传动部件的计算和选型已知：滚珠丝杠的公称直径已知：滚珠丝杠的公称直径 =40 mm，总长（带接，总长（带接杆杆)l=1560 mm，导程，导程 6 mm，材料密度，材料密度 ;纵向移动部件总重量纵向移动部件总重量G=1300 N；同；同步带减速箱大带轮宽度步带减速箱大带轮宽度28 mm，节径，节径48.51 mm，孔径，孔径30 mm，轮毂外径，轮毂外径42 mm，宽度，宽度14 mm；小带轮宽度；小带轮宽度28 mm，节径，节径40.43 mm，孔径，孔径19mm，轮毂外径，

43、轮毂外径29 mm，宽度，宽度12 mm；传动比；传动比i。机电一体化系统设计机电一体化系统设计 查表，可以算得各个零部件的转动惯量如下（具查表，可以算得各个零部件的转动惯量如下（具体计算过程从略）：滚珠丝杠的转动惯量体计算过程从略）：滚珠丝杠的转动惯量 =30.78；拖板折算到丝杠上的转动惯量拖板折算到丝杠上的转动惯量 =1.21；小带轮的转；小带轮的转动惯量动惯量 =0.60;大带轮的转动惯量大带轮的转动惯量 。在设计减速箱时，初选的在设计减速箱时，初选的Z向步进电动机型号为向步进电动机型号为130BYG5501，查表得该型号电动机转子的转动惯量。，查表得该型号电动机转子的转动惯量。则加在

44、步进电动机转轴上的总转动惯量为：则加在步进电动机转轴上的总转动惯量为：=+（+）/56.7 四、进给传动部件的计算和选型四、进给传动部件的计算和选型表表4-1为转动惯量计算表。为转动惯量计算表。机电一体化系统设计机电一体化系统设计（2）计算加在步进电动机转轴上的等效负载转矩）计算加在步进电动机转轴上的等效负载转矩 分快速空载起动和承受最大工作负载两种情况进行计算。分快速空载起动和承受最大工作负载两种情况进行计算。1）快速空载起动时电动机转轴所承受的负载转矩）快速空载起动时电动机转轴所承受的负载转矩 包括三部分：快速空载起动时折算到电动机转轴上的包括三部分：快速空载起动时折算到电动机转轴上的最大

45、加速转矩最大加速转矩 ，移动部件运动时折算到电动机转轴，移动部件运动时折算到电动机转轴上的摩擦转矩上的摩擦转矩 ，滚珠丝杠预紧后折算到电动机转轴上，滚珠丝杠预紧后折算到电动机转轴上的附加摩擦转矩的附加摩擦转矩 。因为滚珠丝杠副传动效率很高，可。因为滚珠丝杠副传动效率很高，可知，知，相对于相对于 和和 很小，可以忽略不计。则有：很小，可以忽略不计。则有：=+四、进给传动部件的计算和选型四、进给传动部件的计算和选型机电一体化系统设计机电一体化系统设计 考虑考虑Z向传动链的总效率向传动链的总效率，计算快速空载起动时折算到，计算快速空载起动时折算到电动机转轴上的最大加速转矩：电动机转轴上的最大加速转矩

46、：式中式中 nm 对应对应Z向空载最快移动速度的步进电动机最高转向空载最快移动速度的步进电动机最高转速，单位为速，单位为r/min；步进电动机由静止到加速至步进电动机由静止到加速至nm转速所需的时间，转速所需的时间，单位为单位为s。其中：其中：式中式中 Z向空载最快移动速度，任务书指定为向空载最快移动速度，任务书指定为 6000 mm/min；Z向步进电动机步距角，为；向步进电动机步距角，为；Z向脉冲当量，本例向脉冲当量，本例=0.01 mm/脉冲。脉冲。将以上各值代入，算得将以上各值代入，算得nm=1200 r/min。四、进给传动部件的计算和选型四、进给传动部件的计算和选型机电一体化系统设

47、计机电一体化系统设计 设步进电动机由静止到加速至设步进电动机由静止到加速至nm转速所需时间转速所需时间 =0.4 s，Z向传动链总效率向传动链总效率=。则求得：。则求得：（Nm）可知，移动部件运动时，折算到电动机转轴上的摩擦转矩为：可知，移动部件运动时，折算到电动机转轴上的摩擦转矩为：式中式中 导轨的摩擦系数，滑动导轨取；导轨的摩擦系数，滑动导轨取；垂直方向的工作负载，空载时取垂直方向的工作负载，空载时取0；Z向传动链总效率，取。向传动链总效率，取。则得：则得：（Nm）最后求得快速空载起动时电动机转轴所承受的负载转矩为：最后求得快速空载起动时电动机转轴所承受的负载转矩为：=+=2.78 Nm

48、四、进给传动部件的计算和选型四、进给传动部件的计算和选型机电一体化系统设计机电一体化系统设计2）最大工作负载状态下电动机转轴所承受的负载转矩）最大工作负载状态下电动机转轴所承受的负载转矩 ，包括三部分：折算到电动机转轴上的最大工作负载转矩包括三部分：折算到电动机转轴上的最大工作负载转矩Tt，移动部件运动时折算到电动机转轴上的摩擦转矩，移动部件运动时折算到电动机转轴上的摩擦转矩Tf，滚，滚珠丝杠预紧后折算到电动机转轴上的附加摩擦转矩珠丝杠预紧后折算到电动机转轴上的附加摩擦转矩T0。T0相相对于对于Tt和和Tf很小，可以忽略不计。则有：很小，可以忽略不计。则有：=Tt +Tf 其中，折算到电动机转

49、轴上的最大工作负载转矩其中，折算到电动机转轴上的最大工作负载转矩Tt。本例中。本例中在对滚珠丝杠进行计算的时候，已知进给方向的最大工作载在对滚珠丝杠进行计算的时候，已知进给方向的最大工作载荷荷Ff =935.69 N，则有：，则有：（Nm）四、进给传动部件的计算和选型四、进给传动部件的计算和选型机电一体化系统设计机电一体化系统设计 再计算承受最大工作负载（再计算承受最大工作负载（）情况下，移动部件运动）情况下，移动部件运动时折算到电动机转轴上的摩擦转矩：时折算到电动机转轴上的摩擦转矩：（Nm）最后求得最大工作负载状态下电动机转轴所承受的负载转矩最后求得最大工作负载状态下电动机转轴所承受的负载转

50、矩 =Tt +Tf =1.78 Nm 经过上述计算后，得到加在步进电动机转轴上的最大等效负经过上述计算后，得到加在步进电动机转轴上的最大等效负载转矩载转矩 =max ，=2.78 Nm四、进给传动部件的计算和选型四、进给传动部件的计算和选型机电一体化系统设计机电一体化系统设计（3）步进电动机最大静转矩的选定）步进电动机最大静转矩的选定 考虑到步进电动机采用的是开环控制，当电网电考虑到步进电动机采用的是开环控制，当电网电压降低时，其输出转矩会下降，可能造成丢步，甚至压降低时，其输出转矩会下降，可能造成丢步，甚至堵转。因此，根据堵转。因此，根据 来选择步进电动机的最大静转矩来选择步进电动机的最大静

51、转矩时，需要考虑安全系数。本例中取安全系数时，需要考虑安全系数。本例中取安全系数K=4，则，则步进电动机的最大静转矩应满足：步进电动机的最大静转矩应满足：Tjmax 4 =4 2.78 Nm =11.12 Nm 对于前面预选的对于前面预选的130BYG5501型步进电动机，查表可知，型步进电动机，查表可知，其最大静转矩其最大静转矩Tjmax=20 Nm，可见完全满足要求。，可见完全满足要求。四、进给传动部件的计算和选型四、进给传动部件的计算和选型机电一体化系统设计机电一体化系统设计（4）步进电动机的性能校核）步进电动机的性能校核 1）最快工进速度时电动机输出转矩校核）最快工进速度时电动机输出转

52、矩校核 任务书任务书给定给定Z向最快工进速度向最快工进速度 =800mm/min，脉冲当量脉冲当量=0.01 mm/脉冲，求出电动机对应的运行频率脉冲，求出电动机对应的运行频率 =800/（）（）1333(Hz)。从从130BYG5501的运行矩频特性图可的运行矩频特性图可以看出，在此频率下，电动机的输出转矩以看出，在此频率下，电动机的输出转矩 17 Nm，远远大于最大工作负载转矩远远大于最大工作负载转矩 =1.78 Nm，满足要求。，满足要求。四、进给传动部件的计算和选型四、进给传动部件的计算和选型机电一体化系统设计机电一体化系统设计 2）最快空载移动时电动机输出转矩校核）最快空载移动时电动

53、机输出转矩校核 任务书给定任务书给定Z向最快空载移动速度向最快空载移动速度 =6000mm/min，求出电动机对应的运行频，求出电动机对应的运行频率率 =6000/（）（）=10000(Hz)。查图得，在此频率下，。查图得，在此频率下，电动机的输出转矩电动机的输出转矩 =3.8 Nm，大于快速空载起动，大于快速空载起动时的负载转矩时的负载转矩 =2.78 Nm，满足要求。，满足要求。四、进给传动部件的计算和选型四、进给传动部件的计算和选型机电一体化系统设计机电一体化系统设计3）最快空载移动时电动机运行频率校核）最快空载移动时电动机运行频率校核 最快空载移动速度最快空载移动速度 =6000 mm

54、/min对应的电动对应的电动机运行频率机运行频率 =10000 Hz。查表可知。查表可知130BYG5501的极限运行频率为的极限运行频率为20000 Hz，可见没有超出上限。，可见没有超出上限。四、进给传动部件的计算和选型四、进给传动部件的计算和选型机电一体化系统设计机电一体化系统设计 4）起动频率的计算）起动频率的计算 已知电动机转轴上的总已知电动机转轴上的总转动惯量转动惯量Jeq=56.7，电动机转子自身的转动惯量，电动机转子自身的转动惯量 ，查表可知电动机转轴不带任何负载时的最高查表可知电动机转轴不带任何负载时的最高空载起动频率空载起动频率 =1800Hz。则可以求出步进电动。则可以求

55、出步进电动机克服惯性负载的起动频率为：机克服惯性负载的起动频率为：=1092Hz四、进给传动部件的计算和选型四、进给传动部件的计算和选型机电一体化系统设计机电一体化系统设计 说明，要想保证步进电动机起动时不失步，说明，要想保证步进电动机起动时不失步，任何时候的起动频率都必须小于任何时候的起动频率都必须小于1092Hz。实际上，。实际上，在采用软件升降频时，起动频率选得很低，通常在采用软件升降频时，起动频率选得很低，通常只有只有100Hz（即（即100脉冲脉冲/s）。）。综上所述，本例中综上所述，本例中Z向进给系统选用向进给系统选用130BYG5501步进电动机，可以满足设计要求。步进电动机，可

56、以满足设计要求。四、进给传动部件的计算和选型四、进给传动部件的计算和选型机电一体化系统设计机电一体化系统设计6同步带传递功率的校核同步带传递功率的校核 分两种工作情况，分别进行校核。分两种工作情况，分别进行校核。（1）快速空载起动）快速空载起动 电动机从静止到加速至电动机从静止到加速至nm=1200 r/min，同步带传递的负，同步带传递的负载转矩载转矩Teq1=2.78 Nm，传递的功率为，传递的功率为P=nm Teq1 （2）最大工作负载、最快工进速度）最大工作负载、最快工进速度 带需要传递的最大工作负载转矩带需要传递的最大工作负载转矩Teq2=1.78 Nm，任务书，任务书给定最快工进速

57、度给定最快工进速度vmaxf=800mm/min，对应电动机转速，对应电动机转速nmaxf nmaxf=（vmaxf/z）/360=160（r/min）传递的功率为传递的功率为 P P=nmaxf Teq2/9.55=1601.78/9.55 29.8W 两种情况下同步带传递的负载功率均小于带的额定功率。两种情况下同步带传递的负载功率均小于带的额定功率。因此，选择的同步带功率合格。因此，选择的同步带功率合格。四、进给传动部件的计算和选型四、进给传动部件的计算和选型机电一体化系统设计机电一体化系统设计 在完成滚珠丝杠螺母副、减速箱和步进电动机的在完成滚珠丝杠螺母副、减速箱和步进电动机的计算、选型

58、后，就可以着手绘制进给传动机构的装计算、选型后，就可以着手绘制进给传动机构的装配图了。在绘制装配图时，需要考虑以下问题：配图了。在绘制装配图时，需要考虑以下问题：五、绘制进给传动机构的装配图五、绘制进给传动机构的装配图机电一体化系统设计机电一体化系统设计（1 1）了解原车床的详细结构，从有关资料中查阅床身、纵溜）了解原车床的详细结构，从有关资料中查阅床身、纵溜板、横溜板、刀架等的结构尺寸。板、横溜板、刀架等的结构尺寸。（2 2）根据载荷特点和支承形式，确定丝杠两端轴承的型号、根据载荷特点和支承形式，确定丝杠两端轴承的型号、轴承座的结构以及轴承的预紧和调节方式。轴承座的结构以及轴承的预紧和调节方

59、式。（3 3）考虑各部件之间的定位、联接和调整方法。例如，应保）考虑各部件之间的定位、联接和调整方法。例如，应保证丝杠两端支承与螺母座同轴，保证丝杠与机床导轨平行，证丝杠两端支承与螺母座同轴，保证丝杠与机床导轨平行，考虑螺母座、支承座在安装面上的联接与定位，同步带减速考虑螺母座、支承座在安装面上的联接与定位，同步带减速箱的安装与定位，同步带的张紧力调节，步进电动机的联接箱的安装与定位，同步带的张紧力调节，步进电动机的联接与定位等。与定位等。五、绘制进给传动机构的装配图五、绘制进给传动机构的装配图机电一体化系统设计机电一体化系统设计（4 4）考虑密封、防护、润滑以及安全机构等问题。例如，丝）考虑

60、密封、防护、润滑以及安全机构等问题。例如，丝杠螺母的润滑、防尘防铁屑保护、轴承的润滑及密封、行程杠螺母的润滑、防尘防铁屑保护、轴承的润滑及密封、行程限位保护装置等。限位保护装置等。（5 5）在进行各零部件设计时，应注意装配的工艺性，考虑装）在进行各零部件设计时，应注意装配的工艺性，考虑装配的顺序，保证安装、调试和拆卸的方便。配的顺序，保证安装、调试和拆卸的方便。（6 6）注意绘制装配图时的一些基本要求。比如，制图标准，）注意绘制装配图时的一些基本要求。比如，制图标准，视图布置及图形画法要求，重要的中心距、中心高、联系尺视图布置及图形画法要求，重要的中心距、中心高、联系尺寸和轮廓尺寸的标注，重要

61、配合尺寸的标注，装配技术要求，寸和轮廓尺寸的标注，重要配合尺寸的标注，装配技术要求，标题栏等。标题栏等。五、绘制进给传动机构的装配图五、绘制进给传动机构的装配图机电一体化系统设计机电一体化系统设计 根据任务书的要求，设计控制系统的硬件电路时主要考根据任务书的要求，设计控制系统的硬件电路时主要考虑以下功能：虑以下功能：（1 1）接收键盘数据，控制）接收键盘数据，控制LEDLED显示；显示；（2 2）接收操作面板的开关与按钮信号；）接收操作面板的开关与按钮信号；（3 3）接收车床限位开关信号：）接收车床限位开关信号：（4 4）接收螺纹编码器信号；）接收螺纹编码器信号；（5 5）接收电动卡盘夹紧信号

62、与电动刀架刀位信号；）接收电动卡盘夹紧信号与电动刀架刀位信号；（6 6）控制）控制X X、Z Z向步进电动机的驱动器；向步进电动机的驱动器；（7 7）控制主轴的正转、反转与停止；）控制主轴的正转、反转与停止；（8 8）控制多速电动机，实现主轴有级变速；）控制多速电动机，实现主轴有级变速；（9 9）控制交流变频器，实现主轴无级变速；）控制交流变频器，实现主轴无级变速；（1010）控制冷却泵启动）控制冷却泵启动/停止；停止；（1111）控制电动卡盘的夹紧与松开；）控制电动卡盘的夹紧与松开；（1212）控制电动刀架的自动选刀；）控制电动刀架的自动选刀；（1313）与）与PCPC机的串行通信。机的串行

63、通信。六、控制系统硬件电路设计六、控制系统硬件电路设计机电一体化系统设计机电一体化系统设计 CPU CPU选用选用ATMELATMEL公司的公司的8 8位单片机位单片机AT89S52AT89S52；由于由于AT89S52AT89S52本身资源有限，所以扩展了一片本身资源有限，所以扩展了一片EPROMEPROM芯片芯片W27C512W27C512用作程序存储器，存放系统底层用作程序存储器，存放系统底层程序；程序；扩展了一片扩展了一片SRAMSRAM芯片芯片62646264用作数据存储器，存用作数据存储器，存放用户程序；键盘与放用户程序；键盘与LEDLED显示采用显示采用82798279来管理；来

64、管理；输入输入/输出口的扩展选用了并行接口输出口的扩展选用了并行接口82558255芯片，芯片，一些进一些进/出的信号均做了隔离放大；出的信号均做了隔离放大；模拟电压的输出借助于模拟电压的输出借助于DAC0832DAC0832；与与PCPC机的串行通信经过机的串行通信经过MAX233MAX233芯片。芯片。六、控制系统硬件电路设计六、控制系统硬件电路设计机电一体化系统设计机电一体化系统设计图 控制系统原理框图机电一体化系统设计机电一体化系统设计 控制系统的操作面板布置如图所示。面板设置了控制系统的操作面板布置如图所示。面板设置了4848个微动按键，个微动按键，三个船形开关，一只急停按钮，显示器

65、包括三个船形开关，一只急停按钮，显示器包括1 1组数码显示管和组数码显示管和7 7只发只发光二极管。光二极管。图图 车床数控系统操作面板布置图车床数控系统操作面板布置图六、控制系统硬件电路设计六、控制系统硬件电路设计机电一体化系统设计机电一体化系统设计 本例中本例中X X向步进电动机的型号为向步进电动机的型号为110BYG5802110BYG5802，Z Z向步进电动机的型号为向步进电动机的型号为130BYG5501130BYG5501，生产厂家为常州，生产厂家为常州宝马集团公司。这两种电动机除了外形尺寸、步距角宝马集团公司。这两种电动机除了外形尺寸、步距角和输出转矩不同外，电气参数基本相同，

66、均为和输出转矩不同外，电气参数基本相同，均为5 5相混相混合式，合式，5 5线输出，电机供电电压线输出，电机供电电压DC120DC120310V310V，电流，电流5A5A。这样，两台电动机的驱动电源可用同一型号。在。这样，两台电动机的驱动电源可用同一型号。在此，选择合肥科林数控科技有限责任公司生产的五相此，选择合肥科林数控科技有限责任公司生产的五相混合式调频调压型步进驱动器，型号为混合式调频调压型步进驱动器，型号为BD5ABD5A。它与控。它与控制系统的连接如后图所示。制系统的连接如后图所示。七、步进电动机驱动电源的选用七、步进电动机驱动电源的选用机电一体化系统设计机电一体化系统设计 图图 BD5A驱动器与控制系统的连接驱动器与控制系统的连接七、步进电动机驱动电源的选用七、步进电动机驱动电源的选用机电一体化系统设计机电一体化系统设计1.1.存储器与存储器与I/OI/O芯片地址分配芯片地址分配 根据地址译码器根据地址译码器U4U4（74LS13874LS138）的连接情况，可以）的连接情况，可以算出主机板中存储器与算出主机板中存储器与I/OI/O芯片的地址分配如表所示。芯片的地址分配如