筑物防雷设计规范

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1、 欢迎阅读本文档，希望本文档能对您有所帮助!筑物防雷设计规范条文说明第一章 总 则 101 有人认为，建筑物安装防雷装置后就万无一失了。从经济观点出发，要达到这点是太浪费了。因此，特指出“或减少”，以示不是万无一失，因为按照本规范设计的防雷装置的防雷安全度不是100。 第二章 建筑物的防雷分类 201 将工业和民用建筑物合并分类，分为三类。 本规范对第一类防雷建筑物和第二、三类的一部分（如爆炸危险环境、文物）仍沿用以往的做法，不考虑以危险度作为分类的基础。对于第二、三类中一些难于确定的建筑物则根据危险度这一基础来划分。对危险度的分析，见本规范第203条的说明。 2. 0. 2 第一款，爆炸物质

2、： 炸药黑索金、特屈儿、三硝基甲苯、苦味酸、硝铵炸药等； 火药单基无烟火药、双基无烟火药、黑火药、硝化棉、硝 化甘油等， 起爆药雷汞、氮化铅等； 火工品引信、雷管、火帽等。 第三款，原规范中有关爆炸火灾危险场所的分类名称按现在新的爆炸火灾危险环境的分区名称修改。其相对应的关系见表21。 因为1区跨越Q一1和Q一2两个级别，因此，1区建筑物可能划为第一类防雷建筑物，也可能划为第二类防雷建筑物。其区分在于是否会造成巨大破坏和人身伤亡。例如，易燃液体泵房，当布置在地面上时，其爆炸危险环境一般为2区，则该泵房可划为第二类防雷建筑物。但当工艺要求布置在地下或半地下时，在易燃液体 的蒸气与空气的混合物的比

3、重重于空气，又无可靠的机械通风设计的情况下，爆炸性混合物就不易扩散，该泵房就要划为：区爆炸危险环境。如该泵房系大型石油化工联合企业的原油泵房，当泵房遭雷击就可能会使工厂停产，造成巨大经济损失和人员伤亡，因此，这类泵房应划为第一类防雷建筑物；如该泵房系石油库的卸油泵房，平时间断操作，虽因雷电火花可能引发爆炸造成经济损失和人员伤亡，但相对来说要少得多，则这类泵房可划为第二类防雷建筑物。 203 第四款，有些爆炸物质，不易因电火花而引起爆炸，但爆炸后破坏力较大，如小型炮弹库，枪弹库以及硝化棉脱水和包装等均属第二类防雷建筑物。 第五款，见本规范第20. 2条三款的说明。 第八款，选择防雷装置的目的在于

4、将需要防直击雷的建筑物的年损坏危险度R值（需要防雷的建筑物每年可能遭雷击而损坏的概率）减到小于或等于可接受的最大损坏危险度尺值（即RRo）。 本章中对于需作计算年雷击次数界限的条文采用每年10-5的Ro值。即每年十万分之一的损坏概率。 基于建筑物年预计雷击次数（N）和基于防雷装置或建筑物遭雷击一次发生损坏的综合概率（P），对于时间周期T1年，在NPT1的条件下（所有真实情况都满足这一条件），下面的关系式是适用的： R=1-exp（-NPt）=NP，即 R=NP （21） P=PiPm十PfPfd （22） 式中 Pi防雷装置截收雷击的概率，或防雷装置的截收效率（也 用Ei表示），其值与接闪器的

5、布置有关； Pf闪电穿过防雷装置击到需要保护的建筑物的慨率，也 即防雷装置截收雷击失败的慨率，等于（1一Pi）或 （1一Ei）； Pid防雷装置截收雷击后所选用的各种尺寸和规格保护 失败而发生损坏的概率； Pfd防雷装置没有截到雷击而发生损坏的概率。 一次雷击后可能同时在不同地点发生n处损坏，每处损坏的分概率为Pk；这些分概率是并联组成，因此，一次雷击的总损坏概率为： Pd1一叵（l一Pk） （23） 分损坏概率包含这样一些事件，如爆炸、火灾、生命触电、机械性损坏、敏感电子或电气设备损坏或受到干扰等等。 在确定分损坏概率时，应考虑到同时发生两类事件，即引发损坏的事件（如金属熔化、导体炽热、侧向

6、跳击、不容许的接触电压或跨步电压，等等）和被损坏物体的出现（即人、可燃物、爆炸性混合物等等的存在）这两类事件同时发生。 出现引发损坏的事件的概率直接或间接与闪击参量的分布概率有关，在设计防雷装置和选用其规格尺寸时是依据闪击参量的。 在引发事件的地方出现可能被损坏的周围物体的概率取决于建筑物的特点、存放物和用途。 为简化起见，假定： 1在引发事件的地方出现可能被损坏的周围物体的概率对每一类损坏采用相同的值，用共同概率Pr代替； 2没有被截到的雷击（直击雷）所引发R的损坏是肯定的，损坏的出现与可能被损坏的周围物体的出现是同时发生的，因此，PfdPr； 3被截收到的雷击引发损坏的总概率只与防雷装置的

7、尺寸效率Es有关，并假定等于（1- Es）。Es规定为这样一个综合概率，即被截收的雷击在此概率下不应对被保护空间造成损害。Es与用来定接闪器、引下线、接地装置的厂寸和规格的闪击参量值有关。 将上述假定代入（22）式，即将以下各项代入：Pi用Ei代入，Pf用（1一Ei）代入，Pfd用Pr代入，Pid用Pr（1一Es）代入；此外，引入一个附加系数Wr，它是考虑雷击后果的一个系数，后果越严重，Wr值越大。因此，（22）式转化为： PPrWr（1一EiEs） （24） 概率Pr应看作是一个系数，它表示建筑物自身保护的程度或表示考虑这样的真实情况的一个因素，即不是每一个打到需要防雷的建筑物的雷击和不是每

8、一个使防雷装置所选用的规格和尺寸失败的雷击均造成损坏。Pr值主要取决于建筑物的特点，它的结构、用途、存放物或设备。 EiEs （25） 或EiEs为防雷装置的效率。 从（21）、（24）、（25）式得： RNPrWr（1-），=1-R/NPrWr 如果R值采用可接受的最大损坏危险度Ro10-5，并使 No=Ro/PrWr=10-5/PrWr （2. 6） 式中 No建筑物可接受的年允许遭雷击次数。 因此，防雷装置所需要的效率应符合下式： 1-Nc/N （2. 7） 根据IEC一TC81的有关资料，第三类防雷建筑物所装设的防雷装置的有关值见表2. 2。 根据验算和对比（另见本条第九款和本规范第2

9、04条二、三、四款说明），本规范对一般建筑物和公共建筑物所采用的PtWt，值见表2.3。 从表22得保护第三类防雷建筑物的防雷装置的效率值为08。从表23查得公共建筑物的值为1210-。将这两个数值代入关系式（27），得081一（1210-2）， 所以1210-0.2=0.006。这表明对这类建筑物如采用第三类防雷建筑物的防雷措施，只对N0.06的建筑物保证Ro值不大于10-5。当N0.06时Ro值达不到（即大于）10-5，因此，当N0.06时升级采用第二类防雷建筑物的防雷措施。 将部、省级办公建筑物列入，是考虑其所存放的文件和资料的重要性。人员密集的公共建筑物，如集会、展览、博览、体育、商业

10、、影剧院、医院、学校等建筑物。 第九款，从表2.2得保护第三类防雷建筑物的防雷装置的了值为08。从表23查得一般建筑物的No值为610-2。将这两个数值代入关系式（27），得出0.81一610-2/N，所以N610-2/0.203。这表明对这类建筑物如采用第三类防雷建筑物的防雷措施，只对W03的建筑物保证Ro值不大于10-5。当W03时Ro值达不到（即大于）10-5，因此，当N03时升级采用第二类防雷建筑物的防雷措施。 .2. 0. 4 第二款，当没有防雷袋置时=0，从表23查得公共建筑物的No1.210-2。将这两个数值代入关系式（27），得01一（1.210-2/N），所以V0012。这表

11、明对这类建筑物当N0012时可以不设防雷装置；当V002时要设防雷装置。 第三、四款，当没有防雷装置时，0，从表23查得一般建筑物的No610-2。将这两个数值代入关系式（2.7）得01一610-2/N，所以y006。这表明对这类建筑物当N006时可以不设防雷装置；当N006时要设防雷装置。 下面用长60m、宽13m（即四个单元住宅）的一般建筑物作为例子进行验算对比。其结果列于表24。原规范的建筑物年计算雷击次数的经验公式为原规范的（附21）式。本规范的建筑物年预计雷击次数为（附11）式。K值均取1。 要精确计及周围物体对建筑物等效面积的影响，计算起来很繁杂，因此，略去这类影响的精确计算。但在

12、选用一些参数时已适当作了修正。N的计算见本规范附录一。 第三章 建筑物的防雷措施 第一节 一般规定 311 本条规定仅对制造、使用和贮存爆炸物质的建筑物和爆炸危险环境采取防雷电感应。其它防雷建筑物可以不防雷电感应。雷电感应可能感应出相当高的电压而发生火花放电引发事故。 在一般性建筑物内，在不带电的金属物上雷电感应所产生的火花放电，由于其能量小、时间极短，通常不会引发火灾危险。在220380V系统的带电体上的雷电感应，由于采取防雷电波侵入和防反击的措施，此问题也跟着得到解决。 关于电子元件的过电压保护分三部分，即220/380V电源部分、信息线路、有电子元件的设备本身。信息线路的过电压保护应由信

13、息线路设计者解决。设备本身的应由制造厂解决。电源部分又分两部分，即建筑物的电源进线和接至有电子元件的装置的电源部分（如插座、分配电箱），本规范仅解决电源进线部分，它与防雷电波侵入和防反击的措施一起解决。至于在装登附近的供电是否设过电压保护器，应根据设备的重要性由信息线路设计者一起解决，或由设备使用者解决或由制造厂提供。此外，设备外壳及其外接金属管线由于电气安全或屏蔽需要已作接地，这也大大地减少了雷电感应的危险性。 本规范现仍采用原来规定的防雷方法，即防直击雷、防雷电感应和防雷电波侵入。国际电工委员会1990年版IECI024一1：1990标准建筑物防雷第一部分通则（以下简称IECI024一1）

14、的内容也包括了这些方面的要求，不过叫法不同。有些国家和上述IEC的防 雷标准将防雷分为外部防雷和内部防雷。所谓外部防雷就是防直击雷（不包括防止防雷装置受到直接雷击时向其它物体的反击），内部防雷包括防雷电感应、防反击以及防雷电波侵入和防生命危险。本规范的防直击雷包含防反击的内容。 312 为说明等电位的作用和一般的做法，下面摘译IECI024一1的些有关规定： 3内部防雷装置 31等电位连接 311 通则 为减小在需要防雷的空间内发生火灾、爆炸、生命危险，等电位是一很重要的措施。 等电位是用连接导线或过电压保护器将处在需要防雷的空间内的防雷装置、建筑物的金属构架、金属装置、外来的导体物、电气和电

15、讯装置等连接起来。 当需要防雷的空间设有防雷装置时，处于该空间之外的金属构架可能受到雷电效应。在设计这样的防雷装置时应顾及这种效应。对处于该空间之外的金属构架可能也需要作等电位连接。 当不设防雷装置但需要防从外来管线引来的雷电效应时，也应作等电位连接。 312 金属装置的等电位连接 应在以下地点做等电位连接： （A）在地下室或在靠近地平面处。连接导线应连到连接板（连接母线）上，连接板的构成和安装要易于接近检查。连接板应与接地装置连接。对于大型建筑物，如果连接板之间有连接，可装设多块连接板； （B）高度超过20m的建筑物，在地面以上垂直每隔不大干20m处；连接板应与连接各引下线的水平环形导体连接

16、（见223款）； （C）在那些满足不了安全距离的地方（见32节）。 对有电气贯通钢筋网的钢筋混凝上建筑物、钢构架建筑物、有等效屏蔽作用的建筑物，建筑物内的金属装置通常不需要上述（B）款和（C）款的等电位连接。 313 外来导体的等电位连接 应尽可能在靠近进户点处对外来导体作等电位连接。 315在通常情况下电气和通信装置的等电位连接 电气和通信装置应按312款的要求作等电位连接。应尽量在靠近进户点处作等电位连接。 如果导体有屏蔽层或穿于金属管内，当这类屏蔽物上的电阻压降所形成的电位差不危及电缆和所连接的设备时，通常只将这类屏蔽物作等电位连接就足够了。 线路的所有导体应作直接或非直接连接。相线应仅

17、通过过电压保护器连到防雷装置上。在TN系统中，PE或PEN线应直接连到防雷装置上。 3. 3 防生命危险 在需要防雷的空间内防发生生命危险的最重要措施是采用等电位连接。 第二节 第一类防雷建筑物的防雷措施 321 第一款，在原规定的基础上，与独立避雷针、架空避雷线并列，补充采用架空避雷网。 第二款，压力单位用Pa及kPa，它们是法定汁量单位。标准大气压力为非法定计量单位，一旦有关国际学术组织宣布废除时，我国也将随着停止使用。因此，表321中的压力单位采用kPa。一个标准大气压=1.01325l05pa1.01325102kpa。 “接闪器与雷闪的接触点应设在上述空间之外”，接触点处于该空间的正

18、上方之外也属于“在上述空间之外”。 第五款，为防止雷击电流流过防雷装置时所产生的高电位对被保护的建筑物或与其有联系的金属物发生反击，应使防雷装置与这些物体之间保持一定的安全距离。 防雷装置地上高度hx处的电位为： UUr十UlIRi十LoHxDi/Dt （3. 1） 由于没有更合理的方法，与原规范相同，安全距离仍按电阻电压降和电感电压降相应求出的距离相加而得。因此，相应的安全距离为： SolIRi/Er十LoHx（Di/Dt）/lE （3. 2） 式中 Ur雷电流流过防雷装置时接地装置上的电阻电压降 （kV）； Ul雷电流流过防雷装置时引下线上的电感电压降 （kV）； Rj接地装置的冲击接地电

19、阻（）； Di/Dt雷电流陡度（kAs）； I雷电流幅值（kA）； Lo一一引下线的单位长度电感（Hm），取其等于500KV m； Er一电阻电压降的空气击穿强度（kVm），取其等于 500kvm； El一电感电压降的空气击穿强度（kvm）。 参考IEC一TC81的有关文件，本规范各类防雷建筑物所采用的雷电流参量示于表31和表32。 根据对雷电所测量的参数得知，雷电电流最大幅值出现第一次正极性或负极性雷击，雷电流最大陡度出现于第一次雷击以后的负雷击。正极性雷击通常仅出现一次，无重复雷击。 .1EC一TC81的有关文件提出电感电压降的空气击穿强度为El600（11/t1）（kvm）。因此，根据表

20、3. 1，当T110s时E1=600（11/10）660kvm；根据表32，当T1025s时E1600（1十1/0.25）=3000KVm。 以表31的有关参量和上述有关数值代入（32）式，其中Di/Dt1/T1=200/10=20kAs，得Sat200Ri/500+1.5Hx20/6600.4Ri十0. 0455Hx，考虑计算简化，取作Sat04Ri十0.04hx。因此， Sat 0.4（Ri十0. 1hx） （33） 上式即规范（321一1）式。 同理，改用表32及其它有关数值代入（32）式，其中Di/Dt=I/T1=50/0.25=200KA/s，得 Sat=50Ri/500+1.5Hx

21、200/3000=0.1RI+0.1Hx。因此， Sat 01（Ri十Hx） （34） 上式即规范（321一2）式。 （33）式和（34）式相等的条件为04Ri十0.04hx01Ri十0. 1hx，即Hx5Ri。因此，当Hx5Ri时，（33）式的计算值大于（34）式的计算值；当Hx5Ri时，（34）式的计算值大于（33）式的计算值；当Hx5Ri时，两值相等。 根据雷电一书下卷第87页（1983年，李文恩等译，水利电力出版社出版，该书译自英文版Lightning第2卷，R. H. Golde主编，1977年版）土壤的冲击击穿场强为2001000kvm，其平均值为600kVm，取与空气击穿强度一样

22、的数值，即500kVm。根据表31，对第一类防雷建筑物取I200kA。因此，地中的安全距离为 Sel IRi/500=200Ri/500=0.4RI，即 S04RI （35） 上式即规范（321一3）式。 根据计算，在避雷线立杆高度为20m，避雷线长度为50150m，冲击接地电阻为310的条件下，当避雷线立杆顶点受雷击时，流过一根立杆的雷电流为全部雷电流的6390，照理Sal和sel可相应减小，但计算很繁杂，为了简化计算，故本规范规定Sal和sel仍按照独立避雷针的方法进行计算。 第六款，按雷击于避雷线档距中央考虑Sa2，由于两端分流，对于任一端可近似地将雷电流幅值和陡度减半计算。因此，避雷线

23、中央的电位为：UUrUl1U1.2。由此得 Sa2=Ur/Er+Ul1+U1.2/El，所以 Sa2=I/2Ri/Er+（Lo1H+Lo2L/2）Di/Dt/2/Ei （3.6） 式中I、UR、Di/Dt、Er、Ei意义及所取的数值同本文第五款的 说明； Ul1雷电流流过防雷装置时引下线上的电感压降（kV）； UL2雷电流流过防雷装置时在避雷线上的电感压降（kV）； Lo1垂直敷设的引下线的单位长度电感（Hm）。按引下 线直径8mm、高20m时的平均值Lo1=1. 69Hm计 算； Lo2水平避雷线的单位长度电感（Hm）。按避雷线截面35mm2，高20m时的Lo2=1. 93Hm计算。 与本条

24、第五款说明类同，以表31和上述有关的数值代入（36）式，得 Sa2=100Ri/500十（1.69h+1.93l/2）10/660 =0.2Ri+（0.0256h+0.0292l/2） =0.2Ri+0.03（H+l/2）， 因此 S a2 0.2Ri+0.03（H+l/2） （3.7） 上式即规范（321一4）式。 再以表32和上述有关的数值代入（36）式，得 Sa2=0.05RI+（0.0563h+0.0643l/2） =0.0RI+0.06（h+l/2）， 因此 Sa2 005Ri十0.06（hl/2） （38） 上式即规范（321一5）式。 以（37）式等于（38）式，得 02Ri十0

25、03（H+L/2）005Ri十006（H十L/2），所以（H+L/2）=5Ri。其余的道理类同于本条第五款。 第七款，将（37）式和（38）式中的系数以两支路并联还原，即乘以2，并以L1代L/2，再除以有同一距离L1的个数，则得出规范（321一6）式和（321一7）式。 架空避雷网的一个例子见图31。 第八款，在一般情况下规定接地电阻不宜大于10是适宜的，但在高土壤电阻率地区，要求低于10可能给施工带来很大的困难。故本款规定为，在满足安全距离的前提下，允许提高接地电阻值。此时，虽然支柱距建筑物远一点，接闪器的高度亦相应增加，但可以给施工带来很大方便，而仍保证安全。在高土壤电阻率地区，这是一个因

26、地制宜而定的数值，它应综合接闪器增加的安装费用和可能做到的电阻值来考虑，不宜作硬性的规定。 32. 2 第一款，被保护建筑物内的金属物接地，是防雷电感应的主要措施。本款还规定了不同类型屋面的处理。无疑，金属屋面或钢筋混凝上屋面内的钢筋进行接地，有良好的防雷电感应和一定的屏蔽作用。对于钢筋混凝土预制构件组成的屋面，要求其钢筋接地有时会遇到困难，但希望施工时密切配合，以达到接地要求。 第二款，本款规定距离小于10Omm的平行长金属物，每隔不大于30m互相连接一次是考虑到电磁感应所造成的电位差只能将几厘米的空隙击穿（计算结果如下）。当管道间距超过100mm时，就不会发生危险。交叉管道亦作同样处理。

27、两根间距300mm的平行管道，与引下线平行敷设，距引下线3m并与其处于一个平面上。如果将引下线视作无限长，这时在管道环路内的感应电压u（kv）为UMLDi/Dt，它可能击穿的气隙距离d为： d=U/El= MLDi/Dt/El （3.9） 式中 L平行管道成环路的长度（m），取30m计算； Di/Dt流经引下线的雷电流的陡度（kAs），根据表3 2的参量取200kAs计算； M1m长两根间距300mm平行管道环路与引下线之间的 互感（Hm），经计算得M=0.0191Hm： EL一电感电压的空气击穿强度（kVm），与本规范第321条第五款说明相同，取3000kVm计算。 将上述有关数值代入（39

28、）式得 D=0.019130200/3000=0.038M 即使在管道间距大到300mm的情况下，所感应的电压仅可能击穿0038m的气隙。若间距减到100mm，所感应的电压就更小了（由于M值减小）。 连接处过渡电阻不大于003时，以及对有不少于5根螺栓连接的法兰盘可不跨接的规定，是参考国外资料和国内的实践经验确定的。天津某单位安技科做过测试，一些记录如表33，这些实测值是在三处罐站测出的。 第三款，由于已设有独立避雷针（线或网），因此，流过防雷电感应接地装置的只是数值很小的感应电流。在金属物已普遍接地的情况下，电位分布均匀。因此，本款规定为工频接地电阻不大于10。在共用接地装置的场合下，接地电

29、阻只要满足各自要求的阻值就可以，不要求达到更低的接地电阻。 323 第一款，为了防止雷击线路时高电位侵入建筑物造成危险，低压线路宜采用电缆埋地引入，不得将架空线路直接引入屋内；当难于全长采用电缆时，允许从架空线上换接一段有金属铠装的电缆或护套电缆穿钢管埋地引入。这时，需要强调的是，电缆首端必须装设避雷器并与绝缘子铁脚、金具、电缆外皮等共同接地，入户端电缆外皮、钢管必须接到防雷电感应接地装置上，电缆段才能起到应有的保护作用。 当雷电波到达电缆首端时，避雷器被击穿，电缆外导体与芯接通。一部分雷电流经首端接地电阻入地，一部分雷电流流经电缆。由于雷电流属于高频（通常为数千赫兹），产生集肤效应，流经电缆

30、的电流被排挤到外导体上去。此外，流经外导体的雷电流在芯线中产生感应反电势，从理论上分析在没有集肤效应下将使流经芯线的电流趋向于零。 本款规定埋地电缆长度不小于2/P（m）是考虑电缆金属外皮、销装、钢管等起散流接地体的作用。接地体在冲击电流下，其有效长度为2/P（m）。关于采用2P的理由参见本规范第434条的说明。 此外，又限制埋地电缆长度不应小于15m。这是考虑架空线距爆炸危险环境至少为杆高的15倍，设杆高一般为10m，15倍就是15m。 当土壤电阻率过高，电缆埋地长度过长时，可采用换土措施，使P值降低，来缩短埋地电缆的长度。 324 正如规范第321条所述。第一类防雷建筑物的防直击雷措施，首

31、先应采用独立避雷针或架空避雷线（网）。本条只适用于特殊情况，即由于建筑物太高或其它原因，不能装设独立避雷针或架空避雷线网时，才允许采用附设于建筑物上的防雷装置进行保护。 第二款，从法拉弟笼的观点看，网格尺寸和引下线间距越小，对雷电感应的屏蔽越好，局部区域电位分布较均匀。 雷电流通过引下线入地，当引下线数量较多且间距较小时，雷电流在局部区域分布也就较均匀，引下线上电压降减小，反击危险也相应减小。 对引下线间距，本规范向IECI024一1防雷标准靠拢。如果完全采用该标准，则本规范的第一类、第二类、第三类防雷建筑物的引下线问距相应应为10、15、25m。但考虑到我国工业建筑物的柱距，一般均为6m，因

32、此，按6m的倍数考虑，故本规范对引下线间距相应定为12、18、25m。 第四款，对于较高的建筑物，引下线很长，雷电流的电感压降将达到很大的数值，需要在每隔不大子12m的高度处，用均压环将各条引下线在同一高度连接起来，并接到同一高度的屋内金属物体上，以减小其间的电位差，避免发生反击。 由于要求将直接安装在建筑物上的防雷装置与各种金属物互相连接，并采取了若干等电位措施，故不必考虑防止反击的距离。 第五款，关于共同接地：由于防雷装置直接装在建、构筑物上，要保持防雷装置与各种金属物体之间的安全距离已成为不可能。此时，只能将屋内各种金属物体及进出建筑物的各种金属管线，进行严格的接地，而且所有接地装置都必

33、须共用，并进行多处连接，使防雷装置和邻近的金属物体电位相等或降低其间的电位差，以防反击危险。 一般说来，接地电阻越低，防雷得到的改善越多。但是，不能由于要达到某一很低的接地电阻而花费过大。出现反击危险可以从基本计算公式U1RLDi/Dt来评价，1R项对于建筑物内某一小范围中互相连接在一起的金属物（包括防雷装置）说来都是一样的，它们之间的电位差与防雷装置的接地电阻无关。此外，考虑到已采取严格的各种金属物与防雷装置之间的连接和均压措施，故不必要求很低的接地电阻。 从防雷观点出发，较好是设共用接地装置，它适合供所有接地之用（例如防雷、低压电力系统、电讯系统）。 第六款，为了将雷电流流散人大地而不会产

34、生危险的过电压，接地装置的布置和尺寸比接地电阻的特定值更重要。然而，通常建议有低的接地电阻。 本款的规定完全采用IECI024一1防雷标准2332的规定（接地体的B型布置）。 图32系根据该标准的图2换成本规范的防雷建筑物类别的图。该标准对接地体B型布置的规定是：对于环形接地体（或基础接地体），其所包围的面积的平均几何半径r应不小于L1，即rL1，L1 示于图2（相当于本说明的图32）；当L1大于R时，则必须增加附加的水平放射形或垂直（或斜形）导体，其长度L1（水平）为L1L1一r或其长度Lv（垂直）为LvL1-r/2。 环形接地体（或基础接地体），其所包围的面积A的平均几何半径r为：r2A，

35、所以r=/A/。根据图32，对于第一类防雷建筑物，当P500m时L1为5m，因此，导出本款第1项的规定；当p5003000m时，L1与p的关系是一根斜线，从该斜线上找出方便的任两点的坐标，则可求出1i与P的关系式为L111P-3600/380，所以，导出本款第2项的规定。 由于接地体通常靠近墙、基础敷设，所以补加的水平接地体一般都是从引下线与环形接地体的连接点向外延伸，可为一根，也可为多根。 由于本条采用了若干等电位措施，本款的接地电阻值不是起主要作用，因此，没有提出接地电阻值的具体要求。 本款所要求的环形接地体的工频接地电阻R，在其半径r等于L1的场合下，当P=5003000m时，大约处于3

36、313；当P500m时，R=0067p（）。 环形接地体的工频接地电阻的计算式为R=2p/3d（），d113A（m）。式中P为土壤电阻率（m），A为环形接地体所包围的面积（m2）。当P=500m、d10m时，R2500/31033。当P3000m，d=2（11p-3600/380）时，R=23000380/32（113000-3600）=3000380/329400=12.9=13 第七款，对第一类防雷建筑物，由于滚球半径Hr规定为30m（见本规范的表5. 2. 1），所以，30m以上要考虑防侧击，本款第1项的“每隔不大于6ni”是从本条规定屋顶接闪器采用避雷网时其网格尺寸不大于5m5m或6m

37、4m考虑的。由于侧击的概率和雷电流较小，网格的横向距离不采用4m，而按引下线的位置（其距离不大于12m）考虑。 第八款，考虑到雷闪直接击于本建筑物的防雷装置时，共用接地装置的电位将升高，可能击穿低压装置或用电设备的绝缘，并参考IECI024一1防雷标准第315款（见本规范第312条说明），本款补充规定：“在电源引入的总配电箱处宜装设过电压保护器”。 根据IEC标准，室内低压装置的耐冲击电压最高仅为6kV。由于本条是将防雷装置直接安装在建筑物上和采有共用接地装置，所以，当防雷装置遭直接雷击时，假设流经靠近低压电气装置处接地装置的雷电流为20kA，以及接地装置的冲击接地电阻甚至低至1，这时，在接地

38、装置上电位升高为20kV。也就是说，低压电气装置接了地的金属外壳的电位比带电体（相导体）也约高20kV。它比前述的6kV耐压高得多。如果在相导体与地之间不装过电压保护器，则在这种情况下，在低压电气装置绝缘较弱处可能被击穿而造成短路、发生火花、损坏设备，这是有危险的。若短路电流小（即长期有较大的漏电流，但又不能使保护设备及时动作切断线路），时间一长则可能引起外壳升温而发生故或火灾。 325 根据原建筑防雷设计规范编写组调查的几个例子，雷击树木引起的反击，其距离均未超过2m，例如，重庆某结核病医院、南宁某矿山机械厂、广东花县某学校及海南岛某中学等由于雷击树木而产生的反击均未超过2m。考虑安全系数后

39、，现规定净距不应小于5m。 第三节 第二类防雷建筑物的防雷措施 331 接闪器、引下线直接装设在建筑物上，在非金属屋面上装设网格不大于10m的金属网，数十年的运行经验证明是可靠的。 中国科学院电工研究所曾对几十个模型做了几万次放电试验，虽然试验的重点放在非爆炸危险建筑物上，而且保护的重点是易受雷击的部位，但对整个建筑物起到了保护作用。如果把避雷带改为避雷网，则保护效果更有提高。根据我国的运行经验和模拟试验，对第二类防雷建筑物采用不大于10m的网格是适宜的。IECI024一1防雷标准中相当于本规范第地二类防雷建筑物的接闪器，当采用网格时，其尺寸也是不大子10m10m，另见本规范第521条说明。与

40、10m10m并列，增加12m8m网格，这与引下线类同，是按6m柱距的倍数考虑的。 为了提高可靠性和安全性，便于雷电流的流散以及减小流经引下线的雷电流，故多根避雷针要用避雷带连接起来。 33. 2 第一款，虽然对排放有爆炸危险的气体、蒸气或粉尘的管道的要求同第321条二款，但由于对第一类和第二类防雷建筑物，其接闪器的保护范围是不同的（因Hr不同，见表521）。 因此，实际上保护措施的做法是不同的。 第二款，阻火器能阻止火焰传播，因此，在第二类防雷建筑物的防雷措施中补充了这一规定。 以前的调查中发现雷击煤气放散管起火8次，均未发生事故。从这些事例申说明煤气放散管始终保持正压，如煤气灶一样，火焰在管

41、口燃烧而不会发生事故，故本规范特作出此规定。 333 关于引下线间距见第324条二款的说明。根据实践经验和实际需要补充增加了：“当仅利用建筑物四周的钢柱或柱子钢筋作为引下线时，可按跨度设引下线，但引下线的平均间距不应大于18m”。 334 土壤的冲击击穿场强与本规范第32. 1条第五款说明一样，取500kvm。雷电流幅值根据表31采用150kA。由于多根引下线，引入分流系数Ko。因此得Se2KoIRj= 150KoRi/500=0.3KoRi。 335 利用钢筋混凝土柱和基础内钢筋作引下线和接地体，国内外在六十年代初期就已经采用了。现已较为普遍。利用屋顶钢筋作为接闪器国内外从七十年代初就逐渐被

42、采用了。 关于利用钢筋体作防雷装置。1EC1024一1防雷标准的规定如下：在其2，14款的规定中，对利用建筑物的自然金属物作为自然接闪器包括“覆盖有非金属物的屋顶结构的金属体（桁架、互相连接的钢筋网等等），当该非金属物处于需要防雷的空间之外时”；在其225款的规定中，对利用建筑物的自然金属物作为自然引下线包括“建筑物的互相连接的钢筋网”；其236款对自然接地体的规定是，“混凝土内互相连接的钢筋网或其它合适的地下金属结构，当其特性满足25节（译注：即对其材料和尺寸）的要求时可利用作为接地体”。 国际上许多国家的防雷规范、标准也作了类同的规定。 钢筋混凝上建筑物的钢筋体偶尔采用焊接连接，此时，提供

43、了肯定的电气贯通。然而，更多的是，在交叉点采用金属绑线绑扎在一起，但是，不管金属性连接的偶然性，这样一种建筑物具有许许多多钢筋和连接点，它们保证将全部雷电流经过许多次再分流流入大量的并联放电路径。经验表明，这样一种建筑物可容易地被利用作为防雷装置的一部分。 利用屋顶钢筋作接闪器，其前提是允许屋顶遭雷击时混凝土会有一些碎片脱开以及一小块防水、保温层遭破坏，但这对结构无损害，发现时加以修补就可以了。屋顶的防水层本来正常使用一段时期后就要修补或翻修。 另一方面，即使安装了专设接闪器，还是存在一个绕击问题，即比所规定的雷电流小的电流仍有可能穿越专设接闪器而击在屋顶的可能性。 利用建筑物的金属体做防雷装

44、置的其它优点和做法请参见基础接地体及其应用一书（林维勇著，1980年中国建筑工业出版社出版）和全国电气装置标准图集86SD566利用建筑物金属体做防雷及接地装置安装。 钢筋混凝土的导电性能，在其干燥时是不良导体，电阻率较大，但当具有一定湿度时，就成了较好的导电物质，可达100200m。潮湿的混凝上导电性能较好，是因为混凝土中的硅酸盐与水形成导电性的盐基性溶液。混凝土在施工过程中加入了较多的水分，成形后结构中密布着很多大大小小的毛细孔洞，因此就有了一些水分储存。当埋人地下后，地下的潮气，又可通过毛细管作用吸入混凝土中，保持一定湿度。 图33示出，在混凝土的真实湿度的范围内（从水饱和到干涸），其电

45、阻率的变化约为520倍。在重复饱和和干涸的整个过程中，没有观察到各点的位移，也即每一湿度有一相应的电阻率。 建筑物的基础，通常采用150200号混凝土。原苏联1980年有人提出一个用于200号混凝土的近似计算式，计算混凝土的电阻率p（m）与其湿度的关系，其关系式如下： p=28000/W2.6 （3. 10） 式中 w混凝土的湿度（）。 例如，当w=6时，p=28000/62.6=265m；当w75时，p=28000/（7.5）2.6=149m。 根据我国的具体情况，土壤一般可保持有20左右的湿度，即使在最不利的情况下，也有56的湿度。 在利用基础内钢筋作接地体时，有人不管周围环境条件如何，甚

46、至位于岩石上也利用，这是错误的。因此，补充了“周围土壤的含水量不低于4”。混凝上的含水量约在35及以上时，其电阻率就趋于稳定；当小于35时，电阻率随水分的减小而增大。根据图33，含水量定为不低于4。该含水量应是当地历史上一年中最早发生雷闪时间以前的含水量，不是夏季的含水量。 如矿渣水泥、波特兰水泥就是以硅酸盐为基料的水泥。 混凝上的电阻率还与其温度成一定关系的反向作用，即温度升高，电降率减小；温度降低电阻率增大。 下面举几个例子说明我国六十年代利用钢筋混凝上构件中钢筋作为接地装置的情况。 一、北京某学院与某公司工程的设计，采用钢筋混凝土构件中的钢筋，作为防雷引下线与接地体，并进行了测定，约80

47、00m2的建筑，其接地电阻夏季为0204冬季则为0406，且几年中基本稳定。 二、上海某广场全部采用了柱子钢筋作为防雷接地引下线，利用钢筋混凝上基桩作为接地极（基桩深达35m），测定后，接地电阻为0218/基。 三、上海某大学利用钢筋混凝土基桩作为防霄接地装置，并测得接地电阻为0284（桩深为26m）。 四、云南某机床厂的约2000m2车间，采用钢筋混凝上构件中的钢筋作接地装置，接地电阻为07。 五、1963年8月曾对原北京第二通用机器厂进行了测定，数值如下： 1. 立式沉淀池基础（捣制）4555； 2四根高烟囱基础（捣制）35； 3露天行车的一根钢筋混凝土柱子（预制）2； 4同一露天行车的另

48、一根柱子（预制）7； 5铸钢车间的一根钢筋混凝上柱子（预制）05。 以前对基础的外表面涂有沥青质的防腐层时，认为该防腐层是绝缘的，不可利用基础内钢筋作接地体。但是，实践证实并不是这样，国内外都有人作过测试和分析，认为是可利用作为接地体的。 原苏联有若干篇文献论及此问题，国内已有人将其编泽为一篇文章，刊登于建筑电气1984年第4期，文章名称为“利用防侵蚀钢筋混凝上基础作为接地体的可能性。”在其结论中指出：“厚度3mm的沥青涂层，对接地体电阻无明显的影响，因此，在计算钢筋混凝土基础接地电阻时，均可不考虑涂层的影响。厚度为6mm的沥青涂层，或3mm的乳化沥青涂层，或4mm的粘贴沥青卷材时，仅当周围上

49、壤的等值电阻率100m和基础面积的平均边长S100m时，其基础网电阻约增加33，在其它情况下这些涂裱层的影响很小，可忽略不计”。结论中还有其它的情况，不在这里一一介绍，请参看原译文。上述译文还指出，前苏联建筑标准对钢筋混凝土结构防止杂散电流引起腐蚀的规定中，给出防水层的两种状态：“最好的”（无保护部分的面积不大于1）和“满足要求的”（无保护部分的面积为510）。全苏电气安装工程科学研究所对所测过的具有防止弱侵蚀介质作用的沥青涂层和防止中等侵蚀介质作用的粘贴沥青卷材的单个基础、桩基、桩群以及基础底板的散流电阻进行了定量分析，说明在很多被测过的基础中，没有一个基础是处于“最好的”绝缘状态。据此，可

50、以作出这样的假设：在强侵蚀介质中，防护层的防水状态也不是“最好的”。上述结论就是在这一前提下作出的。 原东德标准（TGL33373011981年2月，接地、等电位和防雷在建筑技术上的措施）对基础接地体的说明是：“埋没在直接与土地接触或通过含沥青质的外部密封层与土地平面接触的基础内在电气上非绝缘的钢筋、钢埋人件和金属结构”。 原苏联1987年版建构筑物防雷导则中也指出，钢筋混凝土基础的沥青涂层和乳化沥青涂层不妨碍利用它作为防雷接地体。 因此，本条规定钢筋混凝土基础的外表面无防腐层或有沥青质的防腐层（如二毡三油或三毡四油）时，基础内的钢筋宜作为接地装置。 规定混凝上中防雷导体的单根钢筋或圆钢的最小

51、直径不应小于10mm是根据以下的计算定出的。 钢筋混凝土结构设计规范规定构件的最高允许表面温度是：对于需要验算疲劳的构件（如吊车梁等承受重复荷载的构件）不宜超过60；对于屋架、托架、屋面梁等不宜超过80；对于其它构件（如柱子、基础）则没有规定最高允许温度值，对于此类构件可按不宜超过100考虑。 由于建筑物遭雷击时，雷电流流经的路径为屋面、屋架（或托架、或屋面梁）、柱子、基础、流经需要验算疲劳的构件（如吊车梁等承受重复荷载的构件）的雷电流已分流到很小的数值。因此，雷电流流过构件内钢筋圆钢后，其最高温度值按80100考虑。现取最终温度80作为计算值。钢筋的起始温度取40，这是一个很安全的数值。 根

52、据IEC出版物364一5一54，钢导体的温升和截面的计算式如下： SI2t/K=I2t/Qc（B+20）/P20ln（1+Of-Oi/B+Oi） I2t用K2cFi2dt代人，上式即成为 S=KcP20Fi2dt/Qc（B+20）ln（1+Of-Oi/B+Oi） 式中 s一钢导体的截面积（mm2）； Qc钢导体的体积热容量（J mm3），3810-3： B一一钢导体在0时的电阻率温度系数的倒数（），202： P20一钢导体在20时的电阻率（mm），13810-6； Oi一一钢导体的起始温度（），40； Of钢导体的最终温度（），80。 将有关已定数值代A（311）式，得 S=3.2710-2K

53、cFi2dt （312） 对于第二类防雷建筑物至少应有两根引下线，同时根据表31和规范图3364，因此，得Fi2dt=5.6106和Kc =1。 对于第三类防雷建筑物，由于可能只有一根引下线，因此，得Fi2dt=2.5106和Kc =0.66。 将上述的Kc和Fi2dt值代入（3.12）式，对于第二类防雷建筑物，S=51.1mm2，其相应直径为8.06mm；对于第三类防雷建筑物，S51.7mm2，其相应直径为8.11mm。 即使对第二类防雷建筑物Kc取1时，钢导体的截面为S=7738mm2，其相应直径为9.93mm。 对于第二类防雷建筑物（Kc=0.66）和第三类防雷建筑物（Kc=1），即使最

54、终温度为60，其相应的钢导体截面和直径，第二类防雷建筑物S=70.9mm2、9.5mm，第三类防雷建筑物S=71. 78mm2、9.56mm。 上述钢导体的直径均小于10mm。 埋设在土壤中的混凝土基础的起始温度取30（我国地下08m处最热月土壤平均温度，除少数地区略超过30外，其余均在30 以下）；最终温度取99，以不发生水的沸腾为前提。在此基础上求出的钢筋与混凝上接触的每一平方米表面积允许产生的单位能量不应大于1.32 106Jm2（另见本规范第336条第三款的说明）。因此，对于第二类防雷建筑物，钢筋表面积总和不应少于5.6106K2c/1.32106=4。24K2c（m2）；对于第三类防

55、雷建筑物，钢筋表面积总和不应少于2.5106K2c/1.321061.89 K2c（m2）。 确定环形人工基础接地体尺寸的几条原则： 一、在相同截面（即在同一长度下，所消耗的钢材重量相同）下，扁钢的表面积总是大于圆钢的，所以，建议优先选用扁钢，可节省钢材； 二、在截面积总和相等之下，多根圆钢的表面积总是大于一根的，所以，在满足所要求的表面积的前提下，选用多根或一根圆钢； 三、圆钢直径选用8、10、12mm三种规格，选用大于12mm圆钢一是浪费材料，二是施工时不易于弯曲； 四、混凝土电阻率取100m，这样，混凝土内钢筋体有效长度为2P20m，即从引下线连接点开始，散流作用按各方向20m考虑； 五

56、、周长60m，按60m考虑，设三根引下线，此时Kc044，另外还有56的雷电流从另两根引下线流走，每根引下线各占28。设这28从两个方向流走，每一方向流走14%。因此，与第一根引下线连接的40m长接地体（一个方向20m，两个方向共计40m），共计流走总电流的（044014014=072）72，即条文上一段所规定的424 K2c和189 K2c中的K2c等于072。 六、40m至60m周长时按40m长考虑，Kc等于1，即按40m长流走全部雷电流考虑。 七、40m周长时无法预先定出规格和尺寸，只能按Kc=1由设计者根据具体长度计算，并按以上原则选用。 根据以上原则所计算的结果列于表34。 整个建筑

57、物的槽形、板形、块形基础的钢筋表面积总是能满足对钢筋表面积的要求。 混凝土内的钢筋借绑扎作为电气连接，当雷电流通过时，在连接处是否可能随此而发生混凝土的爆炸性炸裂。为了澄清这一问题，瑞士高压问题研究委员会进行过研究，认为钢筋之间的普通金属绑丝连接对防雷保护说来是完全足够的，而且确证，在任何情况下，在这样连接附近的混凝土决不会碎裂，甚至出现雷电流本身把绑在一起的钢筋焊接起来，如点焊一样，通过电流以后，一个这样的连接点的电阻下降为几个毫欧的数值。 日本对试样做过试验，其结果是，有一个试样的一个绑扎点通过48kA和两个试样的各一个绑扎点通过61kA后，采用绑扎连接的这三个钢筋混凝土试样才遭受轻度裂缝

58、的破坏。这说明一个绑扎点可以安全地流过若干万安培的冲击电流。 以上试验可以认为，在雷电流流过的路径上，有一些并联的绑扎点时，就会是安全的。 许多国家的建筑物防雷规范和标准均允许利用绑扎连接的钢筋体作为防雷装置。 336 第一款，根据IECI024一1防雷标准第2. 3. 3. 2款导出本条的规定，见本规范第324条六款的说明。 当环形接地体所包围的面积A的平均几何半径rA/5m和P300m时，其工频接地电阻R约为R约为R=2p/3d=0.067（）。 第二款，根据本条一款的规定，当A/5时，得A7854m2，取整数，故定为A大于或等于80m2。 第三款，本款系根据实际需要和实践经验补充增加的。

59、第1项保证地面电位分布均匀。第2项保证雷电流较均匀分配到雷击点附近作为引下线的金属导体和各接地体上。第3项保证混凝土基础的安全性。 第1项中“绝大多数柱子基础”是指在一些情况下少数柱子基础难于这通的情况，如车间两端在钥筋混凝土端屋架中间（不是屋架的两头）的柱子基础，即挡风柱基础。 地中混凝土的起始温度取30，最高允许温度取99。混凝土的含水量按混凝土重量的5计算。边长1m的基础混凝土立方体的热容量Q1为： Q1（J/m3）=（C1十005C2）M1T” （3. 13） 式中 C1一一混凝土的比热容（J/kgk），取882102； C2水的比热容（J/kgK），取4.19103： M1一边长1M

60、的混凝土立方体的重量（kgm3），取 2.1103； T温度差，对于起始温度为30和最终温度为99 的场合，T=69。 将以上有关数值代入（3. 13）式得Q1=1.58108Jm3。 雷电流从钢筋表面（设钢筋与混凝土的接触表面积为lm2）流入混凝土（混凝上折合成边长1m的立方体）时所产生的热量按下式计算： Q2=Fi2dt=pFi2dt （314） 式中 p混凝土在3099时的平均电阻率，取120m。 使Q2=Q1，得pFi2dt =1.58108，所以pFi2dt=1.58108/120=132 106Jm2=1.32MJ/m2 上式的计量单位MJm2说明雷电流从1m2钢筋表面积流入混凝土所产生的单位能量应不大于1.32MI/。 从表31得第二、三类防雷建筑物的单位能量（即Fi2dt）分别为5.6MJ和