高铬铸铁A49的耐磨耐蚀性探讨

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1、高铬铸铁A49的耐磨耐蚀性探讨张山纲【摘要】针对A49合金制造的脱硫泵叶轮常出现的过早腐蚀失效问题，试验了不同 成分的A49合金，试验表明:随着合金中Mo、Ni、Cu质量分数的增加，腐蚀电极电 位增高,腐蚀电流下降,腐蚀速率下降.期刊名称】 铸造设备与工艺年(卷),期】 2013(000)004【总页数】7页（P28-33,51）【关键词】A49;脱硫泵叶轮;腐蚀磨损;腐蚀作 者】 张山纲作者单位】 石家庄强大泵业集团,河北石家庄 050035正文语种】 中 文中图分类】 TG143.9目前我国用于烟气脱硫循环泵（以下简称为脱硫泵）叶轮的主要材料是含碳约 1.5% 的低碳耐蚀耐磨高铬铸铁，其成

2、分为 w（C）1.5%，w（Cr）28%，w（Mo） 2.0%，w（Ni） 2.0%，w（Cu）1.5% （以下简称为A49）.该合金制造的脱硫叶 轮在使用中，一般情况下很适用于烟气循环水工况，表现出耐蚀性和耐磨性很好地 结合的特征，但是，在某些电厂使用的脱硫泵叶轮，存在着开裂、耐蚀差的问题， 关于开裂的问题，笔者在参考文献13 中进行了探讨，而对于A49在脱硫装置中 的耐磨蚀性的讨论则较少。 为了方便讨论，现将有关烟气脱硫的有关技术参数简略地介绍一下。循环水含有很 高的Cl-离子量，能抵消其他有效阳离子的脱硫作用。同时，循环泥浆中的固体颗 粒与叶轮表面在高速下接触，有特殊的腐蚀磨损问题1。表

3、1是石家庄强大泵业 集团取自不同电厂脱硫泵所输送的循环浆料水质分析的结果，循环水含有很高的硫 酸根离子（SO2-4 ）和氯离子（Cl-），对过流件的腐蚀作用很强。总之，脱硫应 用于腐蚀性强的磨蚀工况。表1电厂循环浆液水质分析项目结果（mg/L ）序号电厂氟化物（F-）SO2-4+Cl- （ A+B ） 注1漳泽 26.429.491894.7180.1280.72362.12074.82临河 9.6137.931933.7944.5158.62882.62878.23荷泽144.0832.5520337.35261.2175.727124.425598.5 注：pH 3-11, A+Bv500

4、 为弱腐蚀；pH 311,A+B500为中等腐蚀；表中3种情况都属于强腐蚀。硝 酸盐（N 0-3）硫酸盐（SO2-4 ）氯化物（Cl-）重碳酸盐总硬度（CaCO3 ） 从A49合金的本身去探讨其在脱硫过程中耐磨蚀性，以便在生产中控制好影响 A49耐蚀性的因素：保护钝化膜、钝化膜耐冲刷、经冲刷的钝化膜能立刻修复、 钝化膜适应浓度很高的硫酸根离子（SO2-4 ）和氯离子（Cl-）的强腐蚀介质。1 试验经过和结果试验的试样化学成分列于表2试验中A49 Mo1试样，主要检验当A49合金中Mo质量分数降低时对耐蚀性的影响；无Mo试样主要是检验在不添加Mo的 A49合金，当添加能够提高基体电极电位和像Mo

5、 样具有缓蚀作用的Ni,以检 验该类合金的耐蚀性。热处理：A49 Mo2和A49 Mo1是按照A49热处表2 A49试验的化学成分（质量分数，% ）试样CSi MnCr Mo Ni CuN B Ti1#ER A49 Mo11.621.500.7828.001.001.821.60 A49Mo21.501.630.6727.302.041.811.63 A49 Ni 41.531.440.4130.830.003.822.020.10.0040.00.5 A49 Ni 3 Cu21.501.550.4631.850.002.822.190.20.0040.00.7 A49 Ni 2 Cu41.3

6、72.030.3833.800.002.493.710.150.30.150.5理工艺规程进行，在850工保持5 h.该工艺规程是根据A49合金的基体是铁素体组织，在凝固冷却过程中产生的晶界贫铬，能够像高铬铁素体不锈钢那样，在650C850C适当保温就能消除晶界的贫铬现象，而提高合金的耐蚀性。其他试 样，热处理温度分别为1000C（按照奥氏体不锈钢那样消除晶界贫铬，以保证合 金耐蚀性）和850C.热处理后硬度的检测结果列于表3.表3 A49热处理后硬度检测结果合金试样编号热处理/C硬度（H R C） A49Mo1185045 A49 Mo2285045 A49 Ni 4-1390041 A49

7、 Ni 4-2800 A49 Ni 3Cu 2-14100041 A49 Ni 3 Cu 2-2585040 A49 Ni 2 Cu 4-17100042 A49 Ni 2 Cu 4-2885038腐蚀试验：腐蚀试样为申15 mmx4 mm试样，一组3个腐蚀介质：3.5%氯化钠 + 1.0%氟化钾+硫酸+水，pH=3.腐蚀温度：25C.检测项目：腐蚀电位、腐蚀电流、 腐蚀速率钝化范围和相对腐蚀速率。腐蚀试验结果列于表4.试验结果表明，A49 Mo2具有很好的硬度和耐蚀性，A49 Mo1合金中Mo质量 分数减少时，耐蚀性降低，不添加Mo、提高Cr、Ni和Cu质量分数的A49Ni4、 A49Ni3

8、 Cu2和A49Ni2 Cu4三种试样，均表现出较好的耐蚀性，但硬度较低。表4 A49腐蚀电位和腐蚀结果试样A49 Mo1 A49 Mo2 A49 Ni 4-1 A49 Ni 4-2 A49 Ni 3 Cu 2-1 A49 Ni 3 Cu 2-2 A49 Ni 2 Cu 4-1 腐蚀电位/m v 腐蚀电流 /pAcm-2相对腐蚀电流腐蚀速率/pmy-1钝化范围相对腐蚀速率- 50786.0671.134929.52 无明显变化 1.134-54675.861.000819.29 E c-350 m v 有钝化 1.000-45447.500.62513.00 E C-350 m v 有钝化 0

9、.626-47848.050.646518.94 E c-350 m v 有钝化 0.633-46352.170.668563.44 E c-350 m v 有钝化 0.688-48350.110.660541.19 E C-350 m v 有钝化 0.66146145.460.599490.97 E C-350 m v 有钝化 0.5992 对试验结果的分析2.1 A49耐烟气脱硫介质磨蚀的充分条件A49 脱硫泵叶轮是在含有固体颗粒的腐蚀料浆中运行，受到磨损与腐蚀交互作用。 将浆体腐蚀磨损中材料流失量表示为磨损分量、腐蚀分量和磨损与腐蚀交互作用分 量，则下式成立2。式中，W为腐蚀冲蚀磨损造成

10、的材料流失总量，Wcorr为单纯腐蚀失重，Wwear 为单纯磨损失重，W为磨损与腐蚀交互作用失重，Wc为磨损加速的腐蚀量， Ww为腐蚀加速的磨损量。随着pH值降低，磨蚀失重量增大，而且交互作用占 的比例提高，并以腐蚀加速磨损量项AWw最为关键。同时，随着磨损的进行，基 体表面或者基体与碳化物的边界处移动而形成滑移带，于是出现新生面。这个新生 面成为阳极，其余部分为阴极，组成了局部电化学电池。通过局部电池的作用，在 新生面上阳极发生溶解，形成腐蚀坑，腐蚀坑前沿的应力集中促进了裂纹的扩展， 也促进了腐蚀3。根据公式（1）和（2）,在探讨在强腐蚀料浆中使用的A49合金的耐磨蚀性机理 时，要将合金的耐

11、蚀性置于第一位，合金的耐磨性也应给予重视。由于A49在脱 硫料浆下是选择性腐蚀，即选择的是基体的腐蚀，以及叶轮在运转过程中基体表面 的钝化膜处于不断地被冲刷、腐蚀、钝化、钝化膜破坏以及钝化膜修复的过程，因 此，A49合金在脱硫介质腐蚀冲刷时能够达到耐磨蚀的充分条件是：1）基体的表面硬度较高，使其表面耐料浆冲刷，并在冲刷过程中钝化膜不易脱落；2）基体表面能够产生钝化膜（必要条件）；3 ）钝化膜耐Cl-离子破坏4；4）钝化膜一旦破坏了也被迅速修复（再钝化），防止锈的扩大4。A49耐磨蚀的四个充要条件中，其中第一条是A49合金特有的，其余三条基本上 与高铬铁素体（或奥氏体）不锈钢的重要条件相同。如何

12、能使A49合金满足四个重要条件，我们在下面逐一进行分析讨论。2.2 硬度对磨蚀的影响A49的硬度，由两部分构成，其一是共晶碳化物相，其二是基体组织。共晶碳化 物对合金硬度的贡献由共晶碳化物类型M7C3及其体积含量所决定，对于C、Cr 质量分数已经确定的A49来说，共晶碳化物对硬度的贡献方面可以不再考虑。基 体组织对硬度的贡献，是由其基体的主要相决定。A49的基体组织或是铁素体， 或是奥氏体。试验中A49 Mo1和A49 Mo2的基体主要是铁素体，高铬铁素体相 的显微硬度高于高铬奥氏体相，再加上Si、Cu在铁素体中固溶强化作用，以及铁 素体内仍含有一定量C在热处理冷却过程中对铁素体晶格的畸变强化

13、作用，其显 微硬度增加，故宏观硬度也高，达到45 HRC（见表2）。而提高了 Ni、Cu质量 分数的A49 Ni 4、A49 Ni3 Cu2和A49 Ni2 Cu4试样，由于扩大奥氏体元素Ni 和Cu的增加，基体中奥氏体含量增加，因而基体的显微硬度稍低，故这三种试样 的宏观硬度都较低一些，经900工、850工热处理后硬度分别为41 HRC、40 HRC 和 38HRC （见表 2 ）.A49结构中的共晶碳化物，一方面能够抵抗料浆中固体颗粒的冲刷作用，另一方 面能够保护基体表面，使固体颗粒的冲刷作用降低，从而保护基体表面钝化膜。 A49结构中的铁素体相，其作用具有上述四条耐磨蚀充要条件。从硬度方

14、面看， 较高的高铬铁素体显微硬度能够抵抗料浆中固体颗粒的冲刷，这使得基体表面的钝 化膜能够坚实地附着于基体上不易冲刷掉，也使得Cl-离子、F-离子、SO2-4离子 难以破坏钝化膜。2.3 合金组成对磨蚀的影响2.3.1 Cr形成基体表面钝化膜，并自行修复钝化膜钝化膜主要是由Cr、Mo、Fe的氧化物Cr2O3、MoO3、FeO、Fe2O3等复合组 成，所形成的是非晶态膜1 1，钝化膜主要是O-M-O键，这就使金属与溶液界 面上形成了一道屏障层，这种由O-M-O键组成的屏障，决定了钝化膜表面的活性 点少，钝化膜有较高的化学稳定性，不易受到破坏5，6。由此可知，A49合金的 耐蚀性，首先决定于固溶到

15、基体中的Cr质量分数，Cr是易钝化的金属，铬与氧结 合能生成耐腐蚀的钝化膜，铬含量增加可提高钢的钝化膜修复能力，一般不锈钢中 的铬的质量分数必须在12%以上。由于A49合金成分含有28%的Cr，所以A49 Mo1基体中的Cr的质量分数，初 生铁素体中为 16.10%、16.79%，共晶铁素体中为 23.16%、21.62%（见表 5）； A49 Mo2基体中的C的质量分数，初生铁素体中为15.17%、15.59%，共晶铁素 体中为16.93%、16.92% （见表6）.因此，A49基体能像高铬铁素体不锈钢那样， 表面生成屯化膜由因Fe及Cr的氧化物和氢氧化物而形成的非晶氧化膜，厚度约 为几纳米

16、，则改变了金属的表面状态，使金属的电极电位大大向正方向跃变，而成 为耐蚀的钝态，起到保护材料本体不再腐蚀4。随着基体中Cr质量分数的增加， 钝化膜内铬原子富集区7，电极电位也随之提高8。Fe-Cr合金固溶体电极电位 与其含铬量的关系是，当固溶体中的Cr质量分数大约超过12%时，电极电位发生 突变，当超过 15%时，电极电位突变接近最高值，当 Cr 质量分数增加到 22%时， 固溶体的电极电位基本达到0.2 V9.对试样进行的基体的电子探针的点成分分析 结果表明，两试样基体中的Cr质量分数恰恰能与表4检测的腐蚀电位相对应， A49 Mo1基体中的Cr质量分数较A49 Mo2基体中的Cr质量分数高

17、，其腐蚀电 位-507mV（ SCE ）也比 A49 Mo2 腐蚀电位-546 mV（ SCE ）高一些。A49基体中Cr质量分数高，能够自行修复钝化膜。由于A49基体像铁素体不锈钢那样，在氧化性介质中表面能迅速生成致密和稳定的钝化膜，而且具有自修复功 能1 0。故当A49基体中的Cr质量分数达到15%以上时，即使基体表面的部分 钝化膜被固体颗粒破坏后，还能够发生再钝化，尤其是在未除氧的溶液中蚀孔底部 是处于钝态，但这种自修复膜的性能较差，并且由于蚀孔的存在，形成有利于再次 破坏的几何和环境条件，在适当的条件下，将进一步发生点蚀破坏；同时，完好处 的钝化膜性能因点蚀而有所降低1 1。在表4看到

18、，尽管A49 Mo1的腐蚀电位-507 mV( See )比A49 Mo2的腐蚀电位-546 mV(Sce )高，但是因基体中的 Mo质量分数比A49 Mo2试样的低，所以在Mo保护钝化膜能力较小的情况下， Cr的钝化膜在Cl-离子腐蚀介质中容易受到破坏，耐蚀性明显下降1 2。因其自 修复钝化膜的性能较差，所以A49 Mo1的腐蚀电流86.067 pA/cm2高于 A49 Mo2腐蚀电流75.86 pA/cm2.在实际应用上，A49 Mo1的耐蚀性也较低，如图 1所示。为了使A49适应含Cl-离子和离子多的烟气脱硫介质中使用，还必须利用 Mo、Ni、Cu等元素来强化和修复其钝化膜，从而进一步提

19、高其耐腐蚀性能。 图15 #-2泵叶片的裂纹和黑灰色锈蚀层(A49Mo1材料2.3.2 Mo、Ni、Cu和N对基体表面Cr钝化膜的强化和修复1) MoMo对基体表面Cr钝化膜的强化和修复。由于Cr钝化后所形成的钝化膜容易受到 Cl-离子的侵蚀破坏，再加之Cr修复的钝化膜性能也低，所以必须其他元素进一步 强化和修复钝化膜，提高A49的耐腐蚀性能。从表4看到，当A49合金的Mo质 量分数从1.0%提高到2.0%时，腐蚀电流从86.067 pA/cm2降低至75.86 pA/cm2o随着合金中Mo质量分数的增加，腐蚀电流的降低，这与Mo对A49 基体表面钝化膜的强化、保护和修复作用有很大关系。Mo对

20、铁素体钝化膜可以产 生以下几种的作用1 3：(1)钼使钝化膜增厚2 4而强化钝化膜；（2）钼使钝化膜进一步富铬1 4，还能有效地抑制过渡层中铬的贫化1 3，从而 提高膜的钝化电位，强化钝化膜；（3 ）钼优先溶解形成的Mo O2-4离子吸附在钝化膜薄弱区域或参与形成水合氧 化物而使钝化膜均匀致密1 5而修复钝化膜；（4 ）钼提高了钝化膜对氧的亲合力，促使氧与Cl-竞争吸附而排斥一部份CI-1 6 而保护钝化膜。此外，合金元素钼不仅能提高钝化膜的稳定性，还能有效地抑制过 渡层中铬的贫化，使再钝化能力得到改善，从而提高材料的耐点蚀性能。在本实验 条件下不发生点蚀的材料，其过渡层都是由于基体含钼而不出

21、现贫铬现象1 3。2）NiNi对基体表面钝化膜的强化和修复。从表4看到，当合金中Ni质量分数增加时（表4中试样A49 Ni 3 Cu 2和A49 Ni 4），则腐蚀电位从-483、-463 mV，（See ）提高到-478、-454mV，（Sce），这表明在A49合金中随着Ni的质量 分数 mV 的增加，腐蚀电位也随之增加。合金中 Ni 增加而腐蚀电位增加的原因是：（1）增加合金中Ni质量分数，使基体中Cr质量分数增加。A49 Mo1基体中的Cr质量分数，初生铁素体中为16.10%、16.79%，共晶铁素体中为23.16%、 21.62% （见表5）;A49 Ni 4基体中的Cr质量分数，初生

22、铁素体中为24.10%、 24.15%，共晶铁素体中为20.06、22.17% （见表7）,尤其初生铁素体中的Cr 质量分数超过基体电位突变Cr质量分数11.7%的2倍，这会较大辐度提高基体的 电极电位。基体中Cr的质量分数的提高，有助于基体表面的钝化膜的强化和钝化 膜的修复能力。（2 ）随着合金中Ni质量分数增加，基体中的Ni质量分数也随之增加。A49Mo1基体中的Ni质量分数，初生铁素体中为1.55%、1.53%，共晶铁素体中为 2.17%、2.38% （见表5）;A49 Ni 4基体中的Ni质量分数，初生铁素体中为 2.88%、3.04%，共晶铁素体中为 4.72%、 4.93% （见表

23、7） 。（3 ）随着合金中Ni和Cu质量分数的增加，腐蚀电流降低（见表4）。从表4中 看到，腐蚀电流与腐蚀速率之间存在着很好的对应性。试验中腐蚀电流的降低，这 因为Ni属于易钝化合金元素，使得合金的自钝化倾向提高1 5。（4）Ni提高基体的电极电位，减小了金属基体与碳化物间的电极电位差，因此提 高了高铬铸铁的耐腐蚀，进而减小了高铬铸铁的腐蚀磨损3。Ni提高基体电极电位和热稳定性的机理概括起来有：Ni原子与Fe、Cr原子间 的杂化（s p）作用。在面心立方结构或体心立方结构中，Ni原子间或Ni-Fe、 Ni-Cr原子间一定会出现d轨道的键合电子参与杂化的（s p）轨道，会使这些键 合原子的外层电

24、子紧紧地束缚于离子实周围，大大提高了其高熔点、低压缩系数、 热稳定性和电极电位16。Ni使基体晶胞的结构能降低。计算奥氏体各结构单 元的结构能得知，在不含碳奥氏体的结构能从小到大的排序是：Fe-Ni晶胞的结构 能v面心铁晶胞的结构能v Fe-Cr、Fe-Mo晶胞的结构能；在含碳奥氏体的结构能 从小到大排序是：Fe-C-Ni晶胞的结构能v Fe-C-Cr、Fe-C-Mo晶胞的结构能1 7。结构能越低，则耐蚀性越好。Ni降低基体中C质量分数。Ni是提高C原子 活度系数的元素1 8，在凝固过程中能够降低碳在奥氏体中的溶解度 1 9，从而 增加基体中Fe-Ni晶胞、Fe-Cr、Fe-Mo晶胞的数量，降

25、低基体晶胞的结构能。 稳定钝化膜。镍在钝化膜下的富集，可以避免钝化膜的还原，增加膜的稳定性2 2，5，使材料具有更好的不锈性和耐氧化性介质的性能，且随着镍含量增加，提 高非氧化介质的耐蚀性。增加合金的镍含量，可使3号合金的钝化范围更宽、 过钝化电位更正。这表明，镍在合金中可以起到稳定合金表层钝化状态的作用并有 助于延长发生孔蚀核的诱导时间6。3）Cu在A49合金中，含有1.25%Cu，其目的是提高钝化膜的厚度和修复钝化膜的性能。 在试验中，当A49合金中的Cu的质量分数从2.0%增加到4.0%时，材料的腐蚀 电位基本未有变化，但腐蚀电流和腐蚀速率降低得较多(表4中试样A49 Ni 3 Cu 2

26、和A49 Ni 2 Cu 4),这表明Cu能够提高A49的耐蚀性，其与A49基体成 分大体相同的4 Cr 13钢所做的腐蚀试验一致2 1。含1.3%Cu的4 Cr 13钢与 不含Cu的4 Cr 13钢试样，在温度25C的10%的盐酸溶液中浸泡24 h的腐蚀 试验，结果证明：4 Cr 13钢的腐蚀速率为68 gm-2h-1,加入铜后4 Cr 13钢腐 蚀速率降低为16 gm-2h-1 综合文献资料，Cu提高A49耐腐蚀性能的机理可以 概括为：(1) 钝化膜变得致密。随着铜加入量的增加，不锈钢表面产生的氧化膜变得致密， 不锈钢的腐蚀减缓，耐蚀性提高2 4。(2) Cu和Cr有叠加效应。在铁素体不锈

27、钢中,Cr和Cu有叠加效应，能够进一 步增强Cr在钝化膜上的富集并使钢材在受到腐蚀后再次钝化4(3 )Cu2+具有较好的抗还原性腐蚀能力。以Cu2+形式在表面还原富集，降低 不锈钢的活性溶解速度，有效地促进了不锈钢钝化膜的形成，从而显著提高其在稀 硫酸中的耐腐蚀性能2 4，4。4) N本次试验中在A49 Ni 4加N是为提高合金的铸造工艺性能，但在双相不锈钢中， N能够显著改善钢的耐蚀性。N在双相不锈钢中所具有的作用，也可能对A49基 体产生同样的作用，具有一定的参考价值。氮的作用机制2 3：(1 )钢中的氮溶解后，消耗小孔或缝隙溶液中的H+,形成N H4+，阻止小孔中 的pH值下降，促使小孔

28、扩展前钝化。(2)氮在钝态表面的富集。氮主要富集在金属与氧化物的界面上。约1nm厚， 这是含氮钢改善耐腐蚀的原因。(3 )氮在活性表面的富集，Newman等提出氮溶解成N H4+，在足够正的电位 下，它的速率远较金属阳极溶解的速率小得多，氮原子富集在活性表面，阻挡金属 的进一步溶解。吴玖等研究当25 Cr-6 Ni-3 Mo合金中当加入0.28%的氮时，氮 的富集十分明显，最高含氮量是基体含氮量的 14 倍。在氮富集区内钼量分布较少， 而钼富集在疏氮的区域内靠近基体的一侧，因此认为氮的富集使表面膜不易破坏， 而钼则有利于钝化。图2 A49MO1的扫描金相照片和电子探针的点成分分析表5 SJ1-

29、4的电子探针的点成分分析结果（质量分数，）点相SiVCr Mn Fe NiCu Mo SJ 1-4-1暗相 1.720.1316.610.6876.291.551.940.5799.48 SJ 1-4-2暗相 1.700.0716.790.4476.771.531.430.5499.27 SJ 1-4-3亮相1.220.0521.620.8670.272.172.060.5198.76 SJ 1-4-4亮相1.110.0823.160.8768.422.382.380.5598.87 SJ 1-4-5Cr-C 相0.090.6866.150.4221.610.100.101.0290.43 余

30、 CSJ 1-4-6Cr-C 相0.100.6865.650.5224.060.270.271.5393.29 余 C图3 A49Mo1的线扫描结果图4 A49MO2的扫描金相照片和电子探针的点成分分析表6 SJ2-3的电子探针的点成分分析结果（质量分数，）点相Si VCr Mn Fe NiCu Mo SJ 2-3-1边缘相 1.220.1315.170.7576.523.141.910.7499.58 SJ 2-3-2 边缘相 1.380.0015.590.7575.443.271.890.5998.88 SJ 2-3-3中心相 1.540.1616.930.4974.891.631.161

31、.1297.92 SJ 2-3-4中心相1.570.1016.920.6774.541.711.341.0897.93 SJ 2-3-5Cr-C 相 0.020.6665.610.4521.650.320.162.3291.19 余 CSJ 2-3-6 SJ 2-3-7 SJ 2-3-11 Cr-C相铜颗粒铜颗粒0.071.440.800.700.040.1564.9315.5019.610.200.800.5920.9068.9643.100.211.661.590.259.1023.251.901.041.4989.2298.54100.58 余 C图5 A49MO2的线扫描结果图6 A4

32、9Ni4的扫描金相照片和电子探针的点成分分析的面扫描结果表7 Sj3-3的电子探针的点成分分析结果（质量分数，）点相Si VCr Mn Fe NiCu Mo SJ 2-3-1边缘相 1.550.1822.170.3667.714.932.700.0099.60 SJ 2-3-2 边缘相 1.510.1620.060.5469.124.722.950.0199.61 SJ 2-3-3中心相 1.840.1924.100.2068.412.881.960.0099.58 SJ 2-3-4中心相1.840.2524.150.4068.113.041.640.0099.43 SJ 2-3-5Cr-C

33、相0.320.4356.630.4332.321.730.720.0092.58 余 CSJ 2-3-6 SJ 2-3-7 Cr-C 相0.611.370.430.1950.3827.790.430.4739.9461.522.714.261.382.400.010.0295. 8998.02 余 C图7 A49Ni4的线扫描结果3 结论1）A49合金中Cr元素，在脱硫循环水介质中，具有很好的钝化能力和修复钝化 膜的能力，但钝化膜修复能力较差。2）当A49合金中Mo的质量分数从1.0%提高到2.0%时，腐蚀电流从86.067 pA/cm2 降低至 75.86 pA/cm2.3 ）合金中Ni的质

34、量分数从2.0%增加到4.0%时，则腐蚀电位提高、腐蚀电流降 低。4 ） A49合金中的Cu的质量分数从2.0%增加到4.0%时，材料的腐蚀电位基本未 有变化，但腐蚀电流和腐蚀速率降低的较多。【相关文献】1 F.C.里森费尔德气体净化M .北京：中国建筑出版社.96-107.2 朱国庆，郑仲甫，张茂勋铬对低碳高铬铸铁性能的影响J 热加工工艺，2008 , 37(1):15-17.3 石井和秀，石井知洋，太田裕树，全英实无Ni、Mo高耐腐蚀铁素体不锈钢JFE443CT J. 本钢技术，2012(2):40-43.4林凡，张少宗，施瑞鹤高铬镍不锈钢钝化膜及其耐腐蚀性能J .上海交通大学学报，200

35、0 , 34(8):1014-1017. 5 林凡，张少宗，施瑞鹤.高铬镍不锈钢的腐蚀电化学特性 J .材料保护， 2000(03)：50- 52.6亓芳，王欣增，陆世英高纯铁素体不锈钢在湿法磷酸中的耐蚀性及机理探讨J 钢铁研究 学报，1989 (S1 ): 83-90. 7 金镇源.含铌铁素体不锈钢的电化学行为和钝化膜中各元素的分布 J .中国腐蚀与防护学报， 1985(1):46-53. 8 咸阳机器制造学校.合金钢与热处理工艺学 M .北京:机械工业出版社， 1979 ， 191. 9 陆世英，张延凯，康喜范.不锈钢 M .北京:原子能出版社， 1995. 10 李运超，严川伟，段红平.

36、交变电场对镍铬合金点蚀破坏的再钝化修复研究 J .中国腐蚀与 防护学报，2003，23(2):29-35.11徐增华金属耐蚀材料J,腐蚀与防护，2001,22 (4): 46-48.12 华惠中，赵国珍，李丽霞.Fe-Cr-Mo系铁素体不锈钢在中性氯离子介质中钝化膜及其破坏 的XPS研究J.中国腐蚀与防护学报，1987 (04): 4-7.13 张山纲.Mo致A49铸件开裂机理探讨J 铸造设备与工艺，2013 ( 3 ) :37-40.14 业成，刘桐生，黄文龙，等.0Cr18Ni9奥氏体不锈钢在低浓度氯化钠溶液中的裸金属钝化特 性J.南京工业大学学报(自然科学版)，1999 ( 02 ):

37、52-5515 RW卡恩物理金属学M 北京：科学技术出版社，1984 : 53.16 张国英，张辉，曾梅光新型钢材料强韧性与微结构M.北京：科学技术出版社，2005 : 113.17 西澤泰二微观组织热力学M.北京：化学工业出版社，2006:76-78.18 于福洲金属材料的耐腐蚀性能M.北京，科学技术出版社，1982:212.19姜越，艾莹莹，周蓓蓓，等马氏体时效不锈钢钝化膜XPS研究J.腐蚀与防护2012 (10):28-32.20 耿鸿明，吴晓春，汪宏斌，等铜、硫元素对4Cr13不锈钢切削性能及耐腐蚀性能的影响J 钢铁研究学报，2008 ,20 (8 ) :45-48.21 金云学，张艳，戴安伦，等銅对铬锰不锈钢耐蚀性的影响J 腐蚀与防护，2009 ( 10 ): 713-716.22 吴玖双相不锈钢M.北京：冶金工业出版社，1999 : 106-108.