砖混结构计算书-实例

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1、 1 办公楼（四层）砖混房屋结构 设计计算书 一、设计资料(1)、设计标高：室内设计标高0.000,室内外高差 450。地震烈度：7 度。(2)、墙身做法：外墙墙身为普通实心砖墙，底层外墙厚 370，其余墙厚240。墙体底层 MU15 砖，M7.5 砂浆砌筑，二至四层用 MU10 砖，用 M5 混合砂浆砌筑，双面抹灰刷乳胶漆。(3)、楼面做法：20 水泥砂浆地坪。100 钢筋混凝土板，20 厚天棚水泥砂浆抹灰。(4)、屋面做法：二毡三油绿豆砂保护层，20mm 厚水泥砂浆找平层，50mm 厚泡沫砼，100 厚钢筋砼现浇板，20mm 厚天棚水泥砂浆抹灰。(5)、门窗做法：门厅，底层走廊大门为铝合金

2、门，其余为木门。窗为木窗。(6)、地质资料：砂质粘土层地基承载为特征值 fak=190KN/m2，fa=1.1fak。(7)、活荷载：走廊 2.0KN/,楼梯间 2.0KN/,厕所 2.5KN/,办公室 2.0KN/,门厅 2.0KN/。结构平面布置图如下：一层平面图 2 二、构件初估。1、梁尺寸确定。初步确定梁尺寸（取最大开间 4500mm）：梁高 h:L/12=375，取 h=500 宽 b:h/3=167，取 b=200 3初选楼板。楼板为现浇双向连续板，t (1/60)L=75.取 t=100.三、结构计算书 一、荷载计算（1）屋面荷载 二毡三油绿豆砂 0.35KN/m2 20mm 厚

3、水泥砂浆找平层 0.40 KN/m2 50mm 厚泡沫砼 0.25 KN/m2 100 厚钢筋砼现浇板 2.50 KN/m2 20mm 厚板底抹灰 0.34 KN/m2 屋面恒载合计 3.84 KN/m2 屋面活荷载（不上人）0.7 KN/m2（2）楼面荷载 20mm 厚水泥砂浆面层 0.40 KN/m2 100 厚钢筋砼现浇板 2.50 KN/m2 20mm 厚板底抹灰 0.34 KN/m2 楼面恒载合计 3.24 KN/m2 3 楼面活荷载 2.0KN/m2（3）墙体荷载 双面粉刷 240mm 厚砖墙 5.24 KN/m2 双面粉刷 370mm 厚砖墙 7.62 KN/m2 木窗 0.30

4、 KN/m2 此办公楼为一般民用建筑物，安全等级为二级。按建筑结构荷载规范规定：结构的重要性系数 01.0 永久荷载的分项系数 G1.2 可变荷载的分项系数 Q1.4 二)正常情况下墙体承载力验算 1、确定房屋静力计算方案 查砌体结构设计规范(GBJ500032001)表 4.2.1“房屋的静力计算方案”，因本设计为现浇钢筋混凝土屋盖和楼盖，最大横墙间距 9m(小于32m)，该房屋属于刚性方案房屋。查砌体结构设计规范(GBJ500032001)表 4.2.6“外墙不考虑风荷载影响时的最大高度”，本设计层高 3.3m最大层高 4m；房屋总高 13.65m最大总高 28m，故不考虑风荷载的影响。2

5、.高厚比验算 (1)根据 M7.5和 M5混合砂浆，从砌体结构设计规范(GBJ500032001)查得墙体的允许高厚比：首层为26；2-4 层为24。(2)内横墙高厚比验算。4 2-4 层横墙：2-4 层横墙间距 s9m；层高 H3.3m 根据 s9m2H6.6m。查砌体结构设计规范(GBJ500032001)得 H01.0H3.3m h240mm 承重横墙允许高厚比不提高，即11.0。横墙无开洞允许高厚比降低系数为11.0。于是按砌体结构设计规范(GBJ500032001)式(5.1.1)得 H0/h3300/24013.751224 2-4 层横墙高厚比满足要求。首层横墙：首层横墙间距 S

6、9m；层高 H3.3+0.45+0.54.25m 根据 S9m2H8.5m 查砌体结构设计规范(GBJ500032001)得 H01.0H4.25m h240mm 承重横墙允许高厚比不提高，即11.0 横墙无开洞允许高厚比降低系数为21.0 于是 H0/h4250/24017.71226 首层横墙高厚比满足要求。2-4 层外纵墙高厚比验算：2-4 层横墙间距 S9m；层高 H3.3m 根据 S9m2H6.6m，查砌体结构设计规范(GBJ500032001得 H01.0H3.3m 5 h240mm 承重纵墙允许高厚比不提高，即11.0 纵墙 S9m 范围内开窗洞两个 bs4.2m（取较大开间窗洞

7、），开洞后允许高厚比的降低系数为 21.0-0.4bs/s1-0.422.1/90.8130.7 取10.813 于是按砌体结构设计规范(GBJ500032001)得 H0/h3300/24013.7512 1.00.8132419.512 2-4 层纵墙高厚比满足要求。首层外纵墙高厚比验算：首层横墙间距 S9m；层高 H3.3+0.45+0.54.25m 根据 S9m2H8.5m，查砌体结构设计规范(GBJ500032001)得 H01.0H4.25m H370mm 承重横墙允许高厚比不提高，即11.0 纵墙开洞后允许高厚比降低系数为20.813 于是 H0/h4250/37011.48NI

8、-2 截面承载力满足要求。2)第二层-截面内力组合及承载力验算 N-2=N I-2+Nd2=434.66+37.01=471.67KN M-2=0 由 M5，eh=0,=13.75，查表可得=0.776 N=Af=0.7760.5761.50103=670.464KN N-2 截面承载力满足要求。3)底层墙体 墙体厚度 370mm，A=3702400=888000mm2=0.888m2 采用 M7.5 砂浆 底层墙 I-I 截面内力组合及承载力验算 NI-I=471.67+39.17=510.84KN M I-1=510.8465-93.62122.84 =21705.2554KNmm e=M

9、1-1N1=21705.255510.84=42.489mm e/h=42.489/370=0.115=H0h=3950370=10.67 由 M7.5，eh=0.115,=10.67，查表可得=0.4166 N=Af=0.41660.8881.69103=765.78KN N I-1 11 截面承载力满足要求。底层墙基础顶面内力组合及承载力计算 N-1=N I-1+Nd1=510.84+39.17+42.92=592.93KN M-1=0 由 M7.5，eh=0,=10.67，查表可得=0.853 N=Af=0.853250.8881.69103=1280.48KN N-1 截面承载力满足要

10、求。4、局部抗压承载力验算(1)进深梁梁端无梁垫时的局部抗压承载力验算：1）验算二层大梁底：a110chf10500/1.5183mmh240mm 故取a1183mm。A1a1bc18320036600 mm2 压应力不均匀系数0.7 A0h(2h+b)240(2240+200)163200 mm2 1+0.3501AA1+0.35 1.652.0 故取1.65 上部荷载折减系数：01AA163200366004.4593，故取0 A1f0.71.65366001.563.4095KNNU+N193.62KN 结论是：局部受压承载力均不满足要求，需设置粱垫。12 选梁垫厚 tb200mm,宽

11、ab240mm,长度 bb500mm,垫块两侧各挑出 150mmhb200mm，符合规范不宜大于垫块高度的要求。验算梁垫下砌体局部抗压强度，这时 A0h(2h+b)240(2240+500)235200mm2 1+0.3501AA1+0.35 1.4392.0 于是0.81.151 NuAbu240500162.94240 240028.28KN Nu的偏心距：e01 0 N1 的偏心距：e02 240/2-0.4a1120-0.418342.8mm Nu和 N1的合力 N 对垫块形心的偏心距：e0 010211+uuN eN eNN93.6242.828.28+93.6232.87mm 据0

12、bea32.872400.137 和 K3 查表10.8123 1Abf1.1510.81232405001.5168KNNU+N1121.9KN 符合局部抗压强度要求。三四层梁底也按此设置梁垫。2）验算一层大梁底：首层为 a110chf10500/2.07155.4mmh370mm 故取a1155.4mm。A1a1bc155.420031080mm2 压应力不均匀系数0.7 A0h(2h+b)370(2370+200)347800mm2 13 1+0.3501AA1+0.35 2.112.0 故取2.11 上部荷载折减系数：01AA3478003108011.193，故取0 A1f0.72.

13、11310802.0795.338KN178.9KN 结论是：局部受压承载力不满足要求，需设置粱垫。选梁垫厚 tb200mm,宽 ab370mm,长度 bb500mm,垫块两侧各挑出 150mmhb200mm，符合规范不宜大于垫块高度的要求。验算梁垫下砌体局部抗压强度，这时 A0h(2h+b)370(2370+500)458800mm2 1+0.3501AA1+0.35 1.7752.0 于是0.81.42 NuAbu370500178.9240037.28KN Nu的偏心距：e01 0 N1 的偏心距：e02 370/2-0.4a1185-0.4155.4122.84mm Nu和 N1的合力

14、 N 对垫块形心的偏心距：e0 010211+uuN eN eNN178.9122.8437.28+179.9101.65mm 据0bea101.653700.2747 和 K3 查表10.5306 1Abf1.420.53063705002.07288.534KNNU+N1178.9KN（符合局部抗压强度要求）本工程设置梁垫后，局部受压承载力均满足要求。14 (三)现浇进深梁计算设计 1、确定计算简图 进深梁计算简图及钢筋配筋图(1)确定支座类型：进深梁 bh200mm500mm,放置在纵墙上，按两端铰支计算。(2)确定计算跨度：进深梁的净跨为 6000-2405760mm 15 进深梁反力

15、对墙体中心线的偏心距分别为 46.8(2-4 层)和 122.84mm(一层)，则反力对墙体内侧的距离分别是 120-46.873.2mm 和 180-122.8457.16mm。于是梁的计算跨度为 l05760+273.25906.2mm l05760+257.165874.32mm 取计算跨度为l05900mm5.9m。(3)确定梁上的线荷裁设计值：（200mm500mm 永久荷载标准值0.62KN/m2）。4 层顶 （5.58+0.621.2）4.528.46kNm 1、2、3 层顶（3.241.2+2.01.4+0.621.2）4.5 33.44kNm 取 q33.44kNm 计算。2

16、.配置纵向钢筋 选混凝土强度等级为 C25，fc11.9Nm2，钢筋强度等级为级,fy300 Nm2，按两排钢筋计算，h0500-60440mm，据计算弯矩为 M18ql21833.445.92125.52kNm 查建筑结构设计实用手册中 b200mm，h 500mm 栏，当 M148.26kNm 时。需钢筋面积 As1209mm2。选筋：618（As1527mm21209 mm2）。3、配置箍筋 据净跨l05.76m，计算最大剪力：V12ql01233.445.7696.31KN 16 查建筑结构设计实用手册据10.946，计算 V96.31101.81 kN 选配箍筋 6200，其受剪承载

17、力是 l22.8kN101.81kN。(四)现浇双向板计算设计 1、材料与尺寸 厕所楼板采用 I 级钢筋，C20混凝土现浇，四边与圈梁整体浇筑，因 nl2l16/4.51.332，故按四边固定双向板设计，进深尺寸l26m，开间尺寸l14.5m,板厚 hl20mm。2、荷载计算 水泥楼面设计值 1.21.651.98kNm2 现浇楼板 l20 厚设计值 1.20.10253.00kNm2 楼面可变荷载设计值 1.42.02.80kNm2 合计 q7.78kNm2 3、配筋 根据长宽比 nl2l16/4.51.332，判断该板属于双向板。据 n1.33，查建筑结构“双向板系数”得 0.70 1.9

18、 k8.2110-3 并取弯矩折减系数为0.8，板的有效高度为h01120-20100mm。As1ql2/k1h00.87.784.52/8.2110-3100153.3mm2/m 选 8200(As251mm2)。As2a As10.7153.3107.31mm2/m 17 选 8200(As251mm2)。As As11.9153.3291.27mm2/m 选 10250(As314mm2)。AsaAs10.71.9153.3203.89mm2/m 选 10250(As314mm2)。双向板配筋示意图 (五)现浇雨棚计算设计 设计对象是首层两侧旁门上的雨棚板及雨棚梁。计算简图见附图。雨棚板

19、及雨棚梁计算简图和配筋图 1、雨棚板计算设计 18(1)材料；材料选用钢筋级，fy210 Nm2，混凝土强度等级为 C20，fc9.6Nmm2，ft1.10Nmm2。（2）尺寸：雨棚板悬挑长度 l1.2m1200mm 雨棚板宽 b2.1m2700mm 根部板厚按h(1/12)l0计 h1200/12100mm 端部板厚 hd60mm 雨棚梁尺寸 bh360mm240mm(3)荷载。雨棚板端部作用施工荷载标准值，沿板宽每米 Pk1kNm，板上永久荷载标准值：板上 20mm 防水砂浆 0.02200.4kNm2 板重(按平均 80mm 厚计)0.08252.0kNm2 板下 20mm 水泥砂浆 0

20、.02200.4kNm2 合计 qk2.8kNm2 取板宽 1m 计算，则 qk2.8kNm212.8kNm2(4)内力。固定端截面最大弯矩设计值：Mqkl2G+pklq 2.81.221.2+1.21.4 4.1kNm4.1106 Nm 19(5)配筋。查建筑结构设什实用手册选 h100 列，当 M4.55 kNm 时，需钢筋面积 As280mm2。选 8180，(As279mm2)，将钢筋置于板的上部，并伸入支座内不小于 30d308240mm注：30d 查混凝土结构设计规范(GBJ500032001)表6.1.4“纵向受拉钢筋的最小锚固长度”而得，选分布钢筋选 6250。2.雨棚梁计算设

21、计 (1)计算雨棚梁的弯矩和剪力设计值。荷载设计值；雨棚梁净跨为 2.1m，计算跨度按 2.5m 计算。由于过道上的预制板搁且在纵墙上，故雨棚梁上不承受粱、板传来的荷载。雨棚梁上墙体线荷载设计值，按取高度为三分之-净跨范围内墙重的原则计算，即 13l0132.40.8m 范围内的墙重，于是墙重设计值为:1.20.87.617.31kNm 雨棚板传来的线荷裁设计值为 Gqkb+qPk1.22.81.20+1.415.43kNm 雨棚梁上线荷载设计值为:q7.31+5.4312.74kNm 弯矩：雨棚梁设计弯矩设计值为 计算由板上均布荷载在梁的单位长度上产生的力偶设计值为：20 M18ql2 18

22、12.742.529.95KNm 剪力 V12ql01212.742.415.29kN(2)计算雨棚梁设计弯矩设计值为 计算由板上均布荷载在梁的单位长度上产生的力偶设计值。mqGqklz1.2 2.81.200.3623.15KNm/m 其中，qklz是将面荷载变为线荷载，Z 为力偶臂。计算由板端施工集中线荷裁在梁的单位长度上产生的力偶设计值：MpQPkz1.41（1.20+0.362)1.93kNmm 计算作用在梁上的总力偶设计值：m3.15+1.935.08 kNmm 计算在雨棚支座截面内的最大扭矩设计值，T12ml0125.082.46.096KN6.096106Nmm(3)校核雨棚梁截

23、面尺寸。计算雨棚梁受扭塑性抵抗矩:根据混凝土结构设汁规范(GBJ500032001)中式（4.3.2-1），矩形截面爱扭塑性抵抗矩 Wt Wt26b(3h-b)22406(3360-240)8.064106mm2 计算梁的有效高度，hh0-35240-35205mm 21 校核截面尺寸：根据混凝土结构设汁规范(GBJ500032001)的规定，判断截面尺寸满足要求。由于 0Vbh+tTW315.29 10360+666.096 108.064 100.963N/mm2 0.25fc0.259.62.4 N/mm2 故截面尺寸满足要求。(4)确定是否考虑剪力的影响。根据混凝土结构设计规范(GBJ

24、500032001)的规定进行判断。由于 V15290N0.035fcbh00.0351036020525830N 故不需考虑剪力的影响。(5)确定是否考虑扭矩的影响。根据混凝土结构设计规范(GBJ500032001)的规定进行判断。T6096000N0.175ftWt0.1751.180640001552320N 故需考虑扭矩的影响。(6)确定是否进行剪扭承载力计算。根据混凝土结构设计规范(GBJ500032001)的要求进行判断。由于 0Vbh+tTW315.29 10360+666.096 108.064 100.963N/mm2 0.7ft0.71.10.77 N/mm2 故需进行剪扭

25、承载力验算。(7)计算箍筋。计算剪扭构件混凝土受扭承载力降低系数t；22 根据 混凝土结构设计规范(GBJ500032001)计算-般剪扭构件混凝土受扭承载力降低系数t，按第 4.3.6 条的规定，t大于 1.0 时取t1.0。t 01.51 0.5tVWTbh 3661.515.29 108.064 101 0.56.096 10360 2051.321.0 故取t1.0。计算单侧受剪箍筋数量：根据 混凝土结构设计规范(GBJ500032001 的规定计算单侧受剪箍筋数量。V0.07(1.5-t)fcbh0+1.5fyv1svnAsh0 152900.07(1.5-1.0)9.6 360 2

26、05+1.521012svAs 205 1svAs-0.192 取1svAs0，即不需考虑剪力的影响。计算单侧受扭箍筋数量：根据 混凝土结构设计规范(GBJ50003-2001)的规定计算单侧受剪箍筋数量。T0.35t ttfw+1.21yvstcorf A As 6.0961060.351.01.18.064106+1.2 1210589001.2stAs 1stAs0.184mm2mm 上式中受扭构件纵向钢筋与箍筋的配筋强度比是根据经验取1.2。上式中的截面核心部分的面积corA按下式计算：corAcorcorb h(240-225)(360-225)5890 mm2 计算单侧箍筋的总数量

27、并选用箍筋：23 1svAs1svAs+1stAs0+0.1840.184mm2/mm 选用箍筋 8，1svA50.3mm2，则其间距为 s50.30.184273mm 取 s100mm。(8)复核配箍率，根据混凝土结构设计规范(GBJ50003-2001)中第 7.2.10 条的规定，在弯剪扭构件中箍筋的配筋率应不小于最小配筋率,minsv，,minsv0.02ayvfcf，其中 a1+1.75(2t-1)，于是 a1+1.75(21-1)2.75,minsv0.022.759.62100.0025 按所选的箍筋 8100 计算配筋率为 sv1nAsvbs2 50.3360 1000.002

28、8,minsv0.0025 满足最小配筋率的要求。(9)计算受扭纵筋。根据混凝土结构设计规范(GBJ500032001)的规定，将上述计算的单侧受扭箍筋数量1svA代入式11sstyvstcorf A sf A，即可求得受扭纵向钢筋的截面面积1stA，其中截面核心部分的周长cor按下式计算：cor2(bc0r+hc0r)2(360-225)+(240-225)l000mm 于是 1stA1yvcorstyfAfs1.2 210 10002100.184221 mm2(10)校核受扭纵筋率 24 根据混凝土结构设计规范(GBJ500032001)的规定。在弯剪扭构件中，纵向钢筋的配筋率应不小于最

29、小配筋率,mintl,mintl0.08(2t-1)yvfcf，于是 ,mintl0.08(21-1)9.62100.00367 按上述纵向钢筋的用量1stA22lmm2，计算实际配筋率为 tl1stAbh221360 2400.0026,mintl0.00367 不满足构造要求。现选 610，1stA471mm2，上下各布置 3 根 d10mm 的钢筋，这时的配筋率为 tl1stAbh471360 2400.00548,mintl0.00367 满足要求。(11)计算受弯纵筋的截面面积。根据弯矩设计值 M9.95kNm，C20混凝土，I 级钢筋，截面尺寸 bh360240mm,有效高度为 h

30、0205mm，按正截面受弯承载力计算纵向受弯钢筋用量。先计算截面抵抗矩系数sa sa20Mcmf bh629.95 1011 360 2050.06sba0.426 按公式计算内力臂系数s:s1122sa1(11 2 0.06)2 0.0969 于是 As0sMfyh49.95 10210 0.0969205238 mm2 选用雨棚梁下部纵向钢筋的总面积应为 339(312)+238557mm2 25 故选 318，As763mm2。(12)绘雨棚梁配筋图。雨棚梁配筋图详见附图。(六)现浇楼梯计算设计 现浇板式楼梯尺寸布置及装修做法见附图 37，其中楼梯板计算跨度3.5m，板厚 100mm，休

31、息平台净跨 1.8m，板厚 100mm，平台梁截面尺寸 bh200mm400mm，楼梯开间 3.3m，楼梯宽 1.45m，楼梯采用金属栏杆，选用材料为 C20混凝土，I 级钢筋，根据建筑结构荷载规范(GBJ500032001)，教学楼楼梯荷载标准值取为 2.5kNm2。1.楼梯板(TB1)计算设计(1)计算荷载设计值：取-个踏步宽 300mm 为计算单元，板厚 100mm，现计算板宽 1.45m 范围的荷载设计值。踏步板自重(附图 3-7c 部分 A)：(0.1120.26220.31.4525)1.2 10.38.14KNm 踏步地面重(附图 3-7c 部分 B)：(0.3+0.15)0.0

32、21.45201.210.31.04 kNm 底板抹灰重(附图 3-7c 部分 C)：(0.3360.021.4517)1.210.30.67kNm 栏杆重：0.101.20.12kNm 人群荷载：2.01.451.44.06kNm 14.03kNm (2)配筋：26 Mmax18ql2 1814.033.5221.48kNm 每米宽弯矩设计值为 M21.481.4514.8kNmm 查建筑结构设什实用手册，选 h100mm 列，当 Mu14.80kNm 时，需钢筋面积 As1000mm2，选受力纵向钢筋 12100(As1131mm2)，分布钢筋6250。由于踏步板与平台粱整体现浇，TLl和

33、 TL2对 TBl有一定的嵌固作用，因此，在板的支座配置 6200 负弯矩构造钢筋，以防止平台梁对板的弹性约束而产生裂缝，其长度为四分之一踏步板的净跨，即 014l0.25(3500-200)825mm。2.休息平台板(TB2)计算设计(1)计算荷载设计值：取平台板宽 lm 为计算单元 平台板自重 1.20.10253.00kNm 平台板面层重 1.20.02200.43kNm 底板抹灰重 1.20.02l 70.4lkNm 人群荷载 1.42.02.8kNm 6.64kNm(2)配筋：平台板计算跨度为0l1.8+0.5(0.15+0.20)1.975m Mmax18ql2 186.641.9

34、7523.24kNm 27 查建筑结构设计实用手册，选 hl00mm 列，当 Mu3.92 kNm 时，需钢筋面积 As240mm2，选受力纵向钢筋 8200(As251mm2)，分布钢筋 6250。由于平台板与平台梁整体现浇，TLl和 TL3对 TB1有-定的嵌固作用，因此。在板的支座配置 6200 负弯矩构造钢筋，其长度为014l0.251800450mm。3.平台梁(TL1)计算设计(1)计算荷载设计值：平台梁截面尺寸为 bh200mm400mm,C20混凝土，受力纵向钢筋级，箍筋级。踏步板传来荷载 14.033.502.02.012.28kNm 平台传来荷载 6.641.82.0+0.

35、20 7.30kNm 平台梁自重 1.20.2(0.40-0.10)251.80kNm 梁侧抹灰重 1.20.0220.41.70.33kNm 21.71kNm(2)配筋：确定平台梁计算跨度：0lnl+a3.06+0.243.3m 0l1.05nl1.053.063.21m 取计算跨度0l3.21m。Mmax18ql2 1821.713.21227.96kNm V12ql01221.713.0633.22kN 28 查建筑结构设计实用手册，选 h400mm 列，当 Mu34.81kNm 时，需钢筋面积 As329mm2，选受力纵向钢筋 316(As603mm2)。查建筑结构设计实用手册选 bh

36、200mm400mm 行，当 Vu33.22kN 时，选箍筋 6200。楼梯计算简图及配筋图 (七)条形基础设计外纵墙基础设计(1)基础类型；条形砖基础。(2)基础埋深；暂取 D1.2m。(3)地基承载力设计值：根据地勘报告和基础埋深修正后将地基承载力设计值确定为f209kNm2。(4)上部荷载设计值：29 据附表 3-4，在 4.5m 范围内，传至首层基础顶面截面的轴力设计值为592.93kN，则 线荷载为592.934.5131.76KNm 截面以下至室内外高差之半处的墙高为(0.9+0.452)1.125m 于是该墙的线荷载为 1.1257.628.57kNm 故作用于基础的上部总线荷载为 F131.76+8.57140.33kNm （5）基础底面尺寸 b_FfH140.332090.975 200.74m 取 b0.74m。上式中，H1.2-0.4520.975m，0.45m 是室内外高差；_是基础底面以上的平均重力密度，取_20kNm2。（6）基础台阶数 n:n12260ab740370122603.08 取四步台阶 n4。上式中 b 为基础底面宽度；a 为基础墙厚度。30 基础设计图 2005 年 06 月