饲料车间超高模板专项施工方案

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1、DDGS车间（13.5m）高支模专项施工方案 工程名称：黑龙江省盛龙酒精有限公司特优级食用酒精技术改造升级项目 建设单位：黑龙江盛龙酒精有限公司 监理单位：哈尔滨工业大学建设工程项目管理公司 施工单位：黑龙江省九建建筑工程股份有限公司 编制日期：2016年3月20日目 录一、编制说明3二、编制依据3三、工程概况3四、高支模支撑体系设计41、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求42、顶梁板模板高支架体系设计图6五、高支模支撑体系的施工81、材料选择82、施工方案选择83、高支撑模板的安装94、高支撑模板的拆除11六、高支模支撑体系计算书11计算书1：一层顶板支撑体系11计算书2：一层顶梁支撑体系

2、20七、高支模施工组织机构34八、质量控制34九、安全文明施工37十、环境保护措施38十一、监测措施38十二、针对高支模混凝土浇筑制定的措施39十三、应急救援预案39一、编制说明1、本工程一层B轴-D轴/2轴-12轴层高13.5m，属于高支模工程设计的范围，故本方案梁板从支撑体系设计、施工及保证措施等方面进行编制。二、编制依据1、建筑施工模板安全技术规程(JGJ162-2008)2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）3、混凝土结构设计规范GB50010-20104、建筑结构荷载规范(GB 50009-2012)5、钢结构设计规范(GB 50017-2003)6、建筑

3、施工手册第四版7、建筑施工计算手册8、建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范JGJ128-20109、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）10、施工技术三、工程概况 1、总体概况项目内容1工程名称黑龙江省盛龙酒精有限公司特优级食用酒精技术改造升级项目2工程地址黑龙江省哈尔滨市双城区站北工业区盛龙酒精有限公司院内3建设单位黑龙江盛龙酒精有限公司4设计单位吉林石化工程设计有限公司5监理单位哈尔滨工业大学建设工程项目管理公司6施工单位黑龙江省九建建筑工程股份有限公司 2、建筑概况序号项目内容1占地面积2建筑层数3建筑高度3、结构概况序号项目内容1基础形式静压管桩基础，桩型采用预应力高强混凝

4、土管桩2机构体系框架结构3结构材料钢筋混凝土4抗争等级抗震设防类别为丙类，抗震设防烈度为6度，框架抗震等级为三级四、高支模支撑体系设计1、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求1.1模板支架的构造要求：1.1.1梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；1.1.2立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；1.1.3梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。1.2立杆步距的设计：1.2.1当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；1.2.2当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大

5、的变步距设置，但变化不要过多；1.2.3高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。1.3整体性构造层的设计：1.3.1当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；1.3.2单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；1.3.3双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；1.3.4在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。1.4剪刀撑的设计：1.4.1 沿支架四周外立面应满足立

6、面满设剪刀撑；1.4.2 中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。1.5.顶部支撑点的设计：1.5.1 最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；1.5.2 顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；1.5.3 支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。1.6.支撑架搭设的要求：1.6.1 严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；1.6.2 确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；1.6.3 确保每个扣件和钢管的质量是满足要求

7、的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；1.6.4 地基支座的设计要满足承载力的要求。1.7.施工使用的要求：1.7.1 精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；1.7.2 严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；1.7.3 浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。2、顶梁板模板高支架体系设计图2.1一层高支模立杆、斜撑布置平面图2.2一层高支模剪刀撑布置平面图2.3一层顶板高支模支架立面图2.4一层顶

8、梁高支模支架立面图五、高支模支撑体系的施工1、材料选择1.1 顶梁板模板选用15mm厚胶合板，顶梁板支撑系统采用钢管脚手架，支架上放可调油拖，顶梁板模板的主龙骨采用483.0钢管，次龙骨选用40mm70mm木方，大于500mm梁选用直径14的对拉螺栓。2、施工方案选择2.1一层顶板2.1.1 立杆（支撑钢管）：横向间距600mm，纵向间距600mm，步距1200mm，每个立杆（钢管）上放置油拖。2.1.2 托梁：油拖上放置托梁，托梁采用2根直径48*3.0钢管，做为顶板的主龙骨，间距为600mm。2.1.3 次龙骨：托梁上放置40mm*70mm木方，立向放置，做为次龙骨，间距为250mm。2.

9、2 一层顶梁2.2.1 梁下立杆（支撑钢管）：横向间距600mm，纵向间距600mm，步距1200mm。2.2.2 梁下外楞（主龙骨）：选用直径48*3.0钢管，纵向间距600mm。2.2.3 梁下内楞（次龙骨）：选用40mm*70mm木方，梁下设3根。2.2.4 梁侧面外楞（主龙骨）：选用直径48*3.0钢管，纵向间距500mm。2.2.5 梁侧面内楞（次龙骨）：选用40mm*70mm木方，梁下设4根。2.2.6 对拉螺栓：梁高大于500mm增设直径14的对拉螺栓，间距500mm，外侧用直径48*3.0双钢管进行加固。2.5 加强层：在支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）设单向水平加强层，单

10、水平加强层可以每5米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接。2.6 剪刀撑：沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑，中部按每隔10m设置。3、高支撑模板的安装3.1、模板安装的一般要求：3.1.1 模板安装前，必须核查轴线和模板定位线的尺寸，确保梁、板、柱模板定位准确。同时，对相关工种的上一道质量进行检查，如发现钢筋位移或下层混凝土表面的松软层未剔凿者，应先处理好当前工序后再支模板。3.1.2 模板安装要遵守施工规范和工艺标准的要求，确保模板与轴线位置、标高、垂直准确，支撑牢固稳定和结构构件尺寸准确，不跑模、不涨模、拼缝严密、不漏浆、不错台，不位移、不变形。3.2 顶板模板安装；3.2

11、.1 顶板模板安装工艺流程：弹线（在墙柱上测出50线和轴线控制线）搭设支架安装大龙骨安装小龙骨调整模板下皮标高铺设面板检验板面标高平整度与梁侧模板连接的密实牢固和平整度清扫预检3.2.2 顶板模板的支撑架，从边跨一侧开始安装，先安第一排立杆，临时固定后再安第二排立杆，同时安装好横杆两道，依次逐排安装，调整立杆标高，安装主次龙骨并找平。铺装竹胶板，从一侧开始，模板交接处硬拼拼缝。3.2.3 顶板与梁侧模板连接时，采用搭接方法并在阴角处设有木方，不得设悬挑面板，同时应保证顶板与梁梆垂直，不得出现凹凸错位现象。3.2.4 板模板起拱：起拱高度为全跨长度的2L/1000。中间部位起供，周边不起供。注意

12、在起供过程中容易出现的问题是中间部分油托向上升，其他部位的油托会出现松动的现象，所以要注意中间部位油托上升其他油托同样要逐一检查，保证起供顺畅，支撑稳固。3.3梁模板的安装3.3.1先在柱上弹出轴线、梁位置线和水平控制标高线，按设计标高调整扣件式脚手架可调顶托的标高，将其调至预定的高度，然后在可调顶托的托板上安放木方及梁底，并拉线找平。现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱，起拱高度为跨度的2L/1000。主、次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁底模安装后，再安装侧模、压脚板及斜撑。梁下均增加一根立杆支撑。3.3.2为了防止梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧模爆模、局部模板嵌入柱梁间，拆

13、除困难的现象，可采取如下措施：3.3.2.1支模应遵守侧模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为缩短。3.3.2.2 梁侧模必须拉线通直将梁侧模钉固。3.4 支撑架搭设：3.4.1 支撑搭设前，对钢管、配件进行检查和验收，严禁使用不合格的钢管及配件。对工作面进行清理干净，不得有杂物。3.4.2 根据立杆平面布置图要求放线定位，先弹出钢管立杆位置线，垫板、底座安放位置要准确，搭设时可采用逐排和通层搭设的方法，并应随搭随设扫地杆水平纵横加固杆。3.4.3 一层立杆底座：在一层立杆底部垫40板，保持整体受力均匀。3.4.4 水平杆与立杆扣接牢固，纵横扫地杆离地面高度不大于200mm。3.

14、4.5 脚手架立杆的垂直度控制，立杆的全部绝对偏差50mm。3.4.6 立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。3.4.7 立杆、可调托座应根据支撑高度设置，并不超出200 mm。3.4.8 立杆、水平杆及剪刀撑的布置应严格按要求布置。3.4.9 模板承重架应与已浇注的柱作拉结节点，增强整体稳定性。4、高支撑模板的拆除4.1 顶板模板拆除时先拆除板模板，再拆除梁模板，模板拆除时每跨支撑及模板拆除后及时运走码好，并及时进行回顶。板模拆除方法为：将可调螺旋向下

15、退100mm，使龙骨与板脱离，先拆主龙骨，后拆次龙骨，最后取顶板模。拆除时人站在碗扣架下，待顶板上木料拆完后，拆模时间以混凝土同条件养护试块抗压强度为依据，故顶板混凝土应多做一组同条件养护试块。拆模时不要用力过猛，拆下来的材料要及时运走，拆模后及时将工作面清理干净。4.2 底模拆除时的混凝土强度要求结构类型结构跨度设计强度标准值百分率（）梁、拱、壳8m758m100板2m502m、8m758m100六、高支模支撑体系计算书计算书1：一层顶板支撑体系1、参数信息:1.1 模板支架参数横向间距或排距(m):0.60；纵距(m):0.60；步距(m):1.20；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0

16、.40；模板支架搭设高度(m):13.26；采用的钢管(mm):483.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；1.2 荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；1.3 材料参数面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9500

17、.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；托梁材料为：钢管(双钢管) :48 3；1.4 楼板参数钢筋级别:三级钢HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土强度等级:C30；每层标准施工天数:8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):360.000；楼板的计算长度(m):4.50；施工平均温度():15.000；楼板的计算宽度(m):8.70；楼板的计算厚度(mm):100.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元2、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单

18、位宽度1m的面板作为计算单元 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.52/6 = 37.5 cm3；I = 1001.53/12 = 28.125 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图2.1 荷载计算2.1.1 静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.11+0.351 = 2.85 kN/m；2.1.2 活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：q2 = 2.51= 2.5 kN/m；2.2 强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 其中：q=1.22.85+1.42.5= 6.92kN/m最大弯

19、矩M=0.16.920.252= 0.043 kNm；面板最大应力计算值 = 43250/37500 = 1.153 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.153 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!2.3 挠度计算挠度计算公式为 其中q = 2.85kN/m面板最大挠度计算值 v = 0.6772.852504/(10095004166666.667)=0.002 mm； 面板最大允许挠度 V=250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.002 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!3、模板支

20、撑方木的计算:方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=51010/6 = 83.33 cm3；I=5101010/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图3.1 荷载的计算：3.1.1 钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 250.250.1 = 0.625 kN/m；3.1.2 模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.350.25 = 0.088 kN/m ；3.1.3 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1 = 2.50.25 = 0.625 kN/m；3.2 强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如

21、下: 均布荷载 q = 1.2 (q1 + q2)+ 1.4 p1 = 1.2(0.625 + 0.088)+1.40.625 = 1.73 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.11.730.62 = 0.062 kN.m；最大支座力 N = 1.1ql = 1.1 1.730.6 = 1.142 kN ；方木最大应力计算值 = M /W = 0.062106/83333.33 = 0.747 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 0.747 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.3 抗剪验算：截面

22、抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力: Q = 0.61.730.6 = 0.623 kN；方木受剪应力计算值 T = 3 0.623103/(2 50100) = 0.187 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.187 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!3.4 挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 0.712 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6770.7126004 /(10095004166666.66

23、7)= 0.016 mm；最大允许挠度 V=600/ 250=2.4 mm；方木的最大挠度计算值 0.016 mm 小于 方木的最大允许挠度 2.4 mm,满足要求!4、托梁材料计算:托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管(双钢管) :48 3；W=8.98 cm3；I=21.56 cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.142 kN； 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kN.m) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.168 kN.m ；最大变形 Vmax = 0.09 mm ；最大支座力 Qmax = 3.029 kN ；最大应

24、力 = 168283.347/8980 = 18.74 N/mm2；托梁的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 18.74 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为 0.09mm 小于 600/150与10 mm,满足要求!5、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。5.1 静荷载标准值包括以下内容：5.1.1 脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.15813.26 = 2.096 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。5.1.2 模板的自重(kN)：NG2 = 0.350.60.

25、6 = 0.126 kN；5.1.3 钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.10.60.6 = 0.9 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.122 kN；5.2 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) 0.60.6 = 1.62 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 6.015 kN；6、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式: 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 6.015 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长

26、细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，按下式计算 l0 = h+2a k1- 计算长度附加系数，取值为1.155； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.4 m

27、；上式的计算结果：立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.2+0.42 = 2 m；L0/i = 2000 / 15.9 = 126 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.417 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=6014.887/（0.417424） = 34.019 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 34.019 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.243；k2 - 计算长度附加系数，h+2a

28、 = 2 按照表2取值1.027 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.2431.027(1.2+0.42) = 2.553 m；Lo/i = 2553.122 / 15.9 = 161 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.271 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=6014.887/（0.271424） = 52.347 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 52.347 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参

29、照 杜荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。计算书2：一层顶梁支撑体系梁段:KL19。 1、参数信息1.1 模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.35；梁截面高度 D(m):0.75；混凝土板厚度(mm):120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.20；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：13.38；梁两侧立柱间距(m):0.60；承重架支设:无承重立杆，方木支撑垂直梁截面；采用的钢管类型为483；扣件连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力

30、折减系数:0.80；1.2 荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；1.3 材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；1.4 梁底模板参数梁底方木截面宽度b

31、(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：70.0；梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：15.0；1.5 梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量为：3；支撑点竖向间距为：200mm，200mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓直径(mm)：M14；主楞龙骨材料：木楞,，宽度80mm，高度100mm；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度60mm，高度80mm；2、梁模板荷载标准值计算2.1 梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/

32、m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。2.2 梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度

33、和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)3.1 强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 501.51.5/6=18.75cm3； M - 面板的最大弯距(N.mm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.5180.9=9.72kN/m； 倾倒混凝

34、土侧压力设计值: q2= 1.40.520.9=1.26kN/m；q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 210mm；面板的最大弯距 M= 0.110.982102 = 4.84104N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 4.84104 / 1.88104=2.582N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =2.582N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！3.2 挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 180.5 = 9N/

35、mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 210mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.51.51.5/12=14.06cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67792104/(10095001.41105) = 0.089 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =210/250 = 0.84mm；面板的最大挠度计算值 =0.089mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.84mm，满足要求！4、梁侧模板内外楞的计算4.1 内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采

36、用木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 6821/6 = 64cm3；I = 6831/12 = 256cm4； 内楞计算简图4.1.1 内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2180.9+1.420.9)0.21=4.61kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm； 内楞的最大弯距: M=0.14.61500.0

37、02= 1.15105N.mm； 最大支座力:R=1.14.6120.5=2.536 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 1.15105/6.40104 = 1.801 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 1.801 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！4.1.2 内楞的挠度验算 其中 l-计算跨度(外楞间距)：l = 500mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.000.21= 3.78 N/mm； E - 内楞的弹性模量： 10000N/mm2； I - 内楞的截面惯性矩

38、：I = 2.56106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.6773.785004/(100100002.56106) = 0.062 mm；内楞的最大容许挠度值: = 500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值 =0.062mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！4.2 外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力2.536kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用2根木楞，截面宽度80mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 81022/6 = 266.67cm3；I = 81032/12 = 1333.3

39、3cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kN.m) 外楞变形图(mm)4.2.1 外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.254 kN.m 外楞最大计算跨度: l = 200mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 2.54105/2.67105 = 0.951 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =0.951N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！

40、4.2.2 外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.046 mm外楞的最大容许挠度值: = 200/250=0.8mm；外楞的最大挠度计算值 =0.046mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =0.8mm，满足要求！5、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 14 mm； 穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.218+1.42)0.50.3 =3.66 k

41、N。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170105/1000 = 17.85 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=3.66kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！6、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6001515/6 = 2.25104mm3； I = 600151

42、515/12 = 1.69105mm4； 6.1 抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =116.67mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.600.750.90=12.39kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.600.90=0.23kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.600.90=1.51kN/m；q = q1 + q2 +

43、 q3=12.39+0.23+1.51=14.13kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.1014.1320.1172=0.019kN.m； =0.019106/2.25104=0.855N/mm2；梁底模面板计算应力 =0.855 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！6.2 挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)0.750+0.35）0.60= 11.69KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =116.6

44、7mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =116.67/250 = 0.467mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67711.685116.74/(10095001.69105)=0.009mm；面板的最大挠度计算值: =0.009mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 116.7 / 250 = 0.467mm，满足要求！7、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。7.1 荷载的计算：7.1.

45、1 钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)0.750.117=2.231 kN/m；7.1.2 模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.117(20.75+0.35)/ 0.35=0.216 kN/m；7.1.3 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)0.117=0.525 kN/m；7.2 方木的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.22.231+1.20.216=2.936 kN/m；活荷载设计值 P = 1.40.525=0.735 kN/m； 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。 本算例中

46、，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=477/6 = 32.67 cm3； I=4777/12 = 114.33 cm4；7.2.1方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 2.936+0.735=3.671 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.13.6710.60.6= 0.132 kN.m；最大应力 = M / W = 0.132106/32666.7 = 4.046 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；方木的最大应力计算值 4.046 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,

47、满足要求!7.2.2 方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.63.6710.6 = 1.322 kN； 方木受剪应力计算值 = 31321.74/(24070) = 0.708 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.708 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!7.2.3 方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: q = 2.231 + 0.216 = 2.447 kN/m；方木最大挠度计算值 = 0.6772.4476004 /(100100001

48、14.333104)=0.188mm；方木的最大允许挠度 =0.6001000/250=2.400 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.188 mm 小于 方木的最大允许挠度 =2.4 mm，满足要求！7.3 支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：7.3.1 钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)0.750= 19.125 kN/m2；7.3.2 模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；7.3.3 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2

49、；q = 1.2(19.125 + 0.350 )+ 1.44.500 = 29.670 kN/m2；梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。当n=2时： 当n2时： 计算简图(kN) 变形图(mm) 弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=3.304 kN；最大弯矩 Mmax=0.655 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=1.09 mm；最大应力 =0.655106/4490=145.957 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 14

50、5.957 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!8、扣件抗滑移的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=3.304 kN；R 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 9、立杆的稳定性计算:立

51、杆的稳定性计算公式 9.1 梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 水平钢管的最大支座反力： N1 =3.304 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.14913.38=2.391 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(1.00/2+(0.60-0.35)/2)0.600.35=0.157 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(1.00/2+(0.60-0.35)/2)0.600.120(1.50+24.00)=1.377 kN； N =3.304+2.391+0.157+1.377=7.23 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长

52、细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.15

53、51.71.2 = 2.356 m；Lo/i = 2356.2 / 15.9 = 148 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.316 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=7229.588/(0.316424) = 53.959 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 53.959 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.185；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.4 按照表2取值1.047 ；上式的计

54、算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.047(1.2+0.12) = 1.737 m；Lo/i = 1736.973 / 15.9 = 109 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.523 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=7229.588/(0.523424) = 32.602 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 32.602 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、高支模施工组织机构部门职务姓名项目经理部项目经理刘振军项目副经理张向东技术组技术负责人张成明技术员王立江谷子鉴质检组专职质检

55、员邹逸斐安全组专职安全员孙国范材料组材料员谢凤民施工组工长任超八、质量控制1、本工程模板在施工前应做好各项技术交底， 模板支顶完毕后必须经项目部技术、质量、生产验收后方进行下一道工序施工。2、建立拆模申请制度。具备拆模条件后由分包填写拆模申请单，由项目技术部签认后方可拆模。钢模板脱模剂一律采用油性脱模剂，且必须把模板上的水泥浆清理干净后涂刷脱模剂，顶板木模板刷水性脱模剂。3、施工质量控制措施：模板及支承必须有足够的强度、刚度和稳定性，并不致发生下沉和变形，接缝严密，不得漏浆。模板进场后检查板面质量。严格控制材质，把好材料进场关。采购材料应按照质量选购，不得购买劣材，当材料进场时，验收员要认真把关，对劣质材料要及时报告项目部，予以拒收。制作模板的木方要将贴近面板的相对二面刨平，厚度基本一致，保证面板平整，凡锯割的面板边缘要刨光刨平。认真进行自检、交接检