塔式起重机基础施工方案

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1、慈土储（新区慈土储（新区)0941)0941、0942#0942#地块项目地块项目塔吊基础塔吊基础专专项项施施工工方方案案编编 制制 人：人：审审 核核 人：人：编制单位：舜元建设编制单位：舜元建设(集团）有限公司集团）有限公司慈土储（新区）慈土储（新区）0941#0941#、0942#0942#地块项目部地块项目部20172017 年年 1111 月月目目录录一、工程概况一、工程概况.4 4二、编制依据二、编制依据.4 4三、地质条件三、地质条件.5 5四、水文条件四、水文条件.6 6五、五、塔吊性能及技术参数塔吊性能及技术参数.7 7六、塔吊布置概况六、塔吊布置概况.8 86.1、塔吊选型

2、.816.2、塔吊数量及分布.86.3、塔吊基础布置.8七、基础施工七、基础施工.8 87。1、施工流程.87。2、沉桩施工.97。3、基坑放线.97。4、塔吊基础基坑开挖.97。5、垫层砼浇筑.97.6、基础放线(墨线).97。7、底层钢筋网绑扎.97.8、塔吊预埋脚柱安装、固定.107.9 基础上部钢筋网绑扎.107。10、基础支模：.107.11、钢筋、模板验收.107.12、塔吊基础砼浇筑.107。13、塔吊基础砼养护.107。14、塔吊基础尺寸允许偏差见下表:.107.15、塔吊基础挡土墙施工.11八、基础施工质量要求八、基础施工质量要求.1 11 1九、基础计算及相关说明九、基础计

3、算及相关说明.1 12 2十、塔吊基础计算书十、塔吊基础计算书.1 12 21、四桩基础计算书.1222、天然基础计算书.18塔式起重机基础施工方案塔式起重机基础施工方案一、工程概况一、工程概况1、工程名称：慈土储（新区）0941、0942#地块项目2、工程地址：位于宁波慈溪杭州湾新区八塘江北，东至杭州湾航丰自来水公司，西临宁波民意房产开发有限公司,南至八塘绿化带，北至名仕路。3、建设单位:宁波大通置业有限公司4、勘察单位：慈溪市建筑设计研究院有限公司5、设计单位：中国建设科技集团上海中森建筑与工程设计顾问有限公司6、施工单位:舜元建设（集团）有限公司7、监理单位：宁波方元建设管理有限公司8、

4、工程建筑基本情况:1-3#楼为地上 34 层住宅楼，一层地下室，建筑面积为 133518 4-15#、4143楼为地上三层，地下室一层；16-40#为地上三层。建筑面积为 59351.11。13P 型站生活水泵房等配套房地上一层建筑面积 154。48.本工程地下室为机动车库、非机动车库及别墅等，建筑面积为 38045.81.二、编制依据二、编制依据1。现场施工图纸。2。塔吊租赁专业分包单位提供的 QTZ80 型塔式起重机说明书和说明书内关参数及塔吊租赁专业分包单位提供的施工方案相.3。地基基础设计规范（GB500072012）4。建筑结构荷载规范（GB50009-2012）35.混凝土结构设计

5、规范（GB500102011）6.浙江省有关建筑工程施工规范性文件。三、地质条件三、地质条件根据本工程勘察报告揭示，本工程场地属滨海平面地貌类型，地基土属第四纪沉积物。场地地层主要由填土、粘性土、粉性土及砂土等组成，基坑影响范围内土层包含有以下工程地质层：1、素填土:灰色,分布于地基土表层部位,主要由南侧八塘江拓宽时泥浆泵吹填而成。呈松散或软塑状。补勘时因二年前桩基锤击施工及管进降水等措施，该层已呈稍密状,但均匀性差。地基土均匀性差。层厚 1。304。90m，层底标高-0。203.37m。2、粉质粘土：灰色,可塑,湿，中等压缩性.干强度高，韧性高，摇震反应无，土质较均。全址分布，层厚0.503

6、.50m，层顶埋深 1。304。90m，层底标高-1。940。83m。3、粘质粉土夹粉砂：灰色，湿、中密,中等压缩性，局部夹薄层密实状粉砂。干强度低，摇震反应快，韧性低，土面粗糙，土质较均，地基土均匀性尚好。全址分布，层厚9。8013。30m，层顶埋深 3。606。60m，层底标高-13.5410。66m.4，1、淤泥质粉质粘土：灰色，流塑，饱和，高压缩性。偶见少量贝壳碎屑等。干强度中等，韧性中等,摇震反应无,土质较均匀.全址分布，层厚 5.5013。70m，层顶埋深 18.7023.40m,层底标高28.89-22。64m。4错误错误!粉质粘土：灰色，软塑可塑,湿，中高压缩性。干强度中等，韧

7、性中等,摇震反应无，土质较均。全址分布，层厚13。2020.80m,4层顶埋深 27.0033。50m，层底标高-43.4439。99m。5、粉砂：灰色，很湿、中密实，中低压缩性，干强度低，摇震反应快，韧性低，土面粗糙，地基土均匀性好。全址分布，层厚16。4019.90m，层顶埋深 44.6047。80m,层底标高-61.4758。51m。6、粉质粘土：灰色，可塑，湿，中等压缩性。干强度高，韧性高,摇震反应无，土质较均。全址分布，均未钻穿,最大钻入厚度 17。20m，层顶埋深 63.0066。30m，层顶标高61.47-58。51m。场地土层分布详见下表:地层特性表：土层层号s1土层名称素填土

8、粉质粘土层顶埋深(m）层底埋深(m)最大最小0.000。004。901.306.603。6018.1015。6023.4018.70最大最小4.901.306.603.6018。1015.6023.4018。7033.5027。00层顶高程(m)层厚（m）最大最小最大最小5。684。223。37-0。200.83-1.9410。66-13.5414。0618.834。901.303.500。5013.309.806.802。5013.705.5020。8013。2019。9016.4031粘质粉土夹粉砂32粘质粉土4-1淤泥质粉质粘土4-256粉质粘土粉砂粉质粘土33。5027.0047。80

9、44.6022。6428.8947.8044。6066。3063。0066。3063。00-39.9943。44-58.5161.47四、水文条件四、水文条件场址下勘探深度内以浅表地下水为主，为孔隙潜水及松散堆积层孔隙承压水。孔隙潜水含水层组由粉质粘土及粘质粉土组成，含水性差,渗透性弱.埋藏较浅,主要接受大气降水补给，其水位变化受气候、环境影响5明显，以蒸发方式排泄和向附近河流侧向迳流排泄为主，年变幅可达1。50m 左右。勘察期间实测的地下水位在 1.703.15m，相当于黄海高程 2。442。56m.历史最低地下水位黄海高程 1.45m。五、塔吊性能及技术参数五、塔吊性能及技术参数本工程选用

10、塔吊为江苏通联建设机械有限公司生产的 QTZ80 型塔吊。1-3#楼安装 2 台，安装高度 115m，基础为桩基加承台。49#楼安装4台,安装高度26m至40m，基础为自然地基.塔吊回转半径50、55m。根据塔吊租赁专业分包单位提供的 QTZ80 型说明书.塔吊性能及技术参数详见下表；QTZ80QTZ80 型塔吊性能及技术参数型塔吊性能及技术参数起升机构起升机构机构工作级别机构工作级别回转机构回转机构牵引机构牵引机构倍倍 率率固固 定定附附 着着起升高度起升高度(m)(m)4040140140 40407070最大起重量（最大起重量（t t）6 6最大幅度最大幅度(m(m）6060、5555、

11、5050、4545、37.537.5、3030幅幅度（度（m)m)最小幅度（最小幅度（mm）2 2。5 5倍倍率率 起起速速度度起重量起重量(t(t）1 1。5 53 33 33 36 66 6升升机机速度速度(m/min)(m/min)808040408 8。5 5404020204.254.25构构电机型号、功率、转速电机型号、功率、转速YZTD225L2YZTD225L2 4/8/324/8/32 24/24/524/24/5。4kw-1420/700/140r/min4kw-1420/700/140r/min转转速速电机型号电机型号功功 率率转转 速速回转机构回转机构0.65r/min

12、0.65r/minYZR132M1YZR132M1 6 62x2.2kw2x2.2kw980r/min980r/min速速度度电机型号电机型号功功 率率转转 速速牵引机构牵引机构44/2244/22（m/min)m/min)TBDZ33-4/8TBDZ33-4/83.3/2.2kw3.3/2.2kw 1440/710r/min1440/710r/min速速 度度电机型号电机型号功功 率率转转速速顶升机构顶升机构0 0。6m/min6m/minY132SY132S 4 45.5kw5.5kw1440r/min1440r/min工作压力工作压力20MPa20MPa臂臂 长长重重 量量(t(t）60

13、m60m1515。6 6平衡重平衡重55m55m1414。4 450m50m13.213.2645m45m3737。5m5m30m30m总功率总功率整机质量（不含平衡重）整机质量（不含平衡重）工作温度工作温度12129.69.68 8。8 83131。7kw(7kw(不包括顶升电机）不包括顶升电机）3535。5 5吨吨-20-20 4040六、塔吊布置概况六、塔吊布置概况 6。1、塔吊选型考虑工程实际情况，确定本工程选用 QTZ80 型塔吊。以租赁形式使用,并由专业塔吊租赁单位承担本工程塔吊安装，拆除业务。6.2、塔吊数量及分布塔吊位置平面布置图详见附图.按本工程平面位置情况和塔吊回旋覆盖面，

14、确定本工程共安装6台塔吊,具体位置见下表。塔吊按序列编排，分别命名为 1#-6#。塔吊位置布置表塔吊位置布置表序号123456幢号1楼3#楼6楼7#楼8楼9楼塔机型号QTZ80QTZ80QTZ80QTZ80QTZ80QTZ80备注1#塔吊四桩基础2#塔吊四桩基础3塔吊自然基础4塔吊自然基础5塔吊自然基础6#塔吊自然基础 6。3、塔吊基础布置本工程所有塔吊基础均在工程基础之下，埋深1.8m1。9m，低于周边相应工程垫层底标高不小于 0.2m。7七、基础施工七、基础施工7。1、施工流程桩基打设基坑降水基坑放线验线塔吊基坑土方开挖垫层浇筑基础放线验线底层钢筋网绑扎塔吊预埋脚柱安装固定上层钢筋网绑扎塔

15、吊基础模板支模塔吊基础钢筋模板验收塔吊基础砼浇筑砼养护7。2、沉桩施工1、2#塔吊桩基采用预制管桩，桩长 39m。塔吊基础桩在工程桩施工时同时打入.7.3、基坑放线利用经纬仪将塔吊定位轴线测出，按照 1:1 放坡系数外放相应开挖边线,撒白灰线示之，并通知项目技术员进行复验.7。4、塔吊基础基坑开挖采用一台 1。0m 反铲式挖掘机进行基坑开挖，现场架设一台SCD200 型水准仪进行基底标高控制.同时按照 1:1 的放坡系数进行放坡开挖。机械开挖应在坑底留置 20 30 土方,采用人工挖除、整平。坑底的平整度为50mm.7。5、垫层砼浇筑在基坑开挖完成后,立刻将控制垫层厚度及标高的小木桩打设完成，

16、每平方米范围内应至少有一个小木桩;随后在基坑边四周支护高度不小于 100mm、厚 50 mm的方木；继而进行砼垫层砼浇筑，初凝后进行压光处理.7.6、基础放线（墨线)在垫层砼达到 30%以上的强度即可进行基础放线。首先利用经纬仪将基础定位轴线投测到垫层上；然后按照基础的设计尺寸将基础边83线测出，并弹墨线示之。7。7、底层钢筋网绑扎将塔吊基础底部受力主筋安装相应的间距要求绑扎到位，要求采用满扎，同时在塔吊预埋脚柱区域内钢筋网应采用点焊加固，最后放置底层钢筋网垫块。7。8、塔吊基础节的安装、固定由专业安装单位进行基础节的预埋、焊接.要求焊缝饱满、牢固，标高、位置正确.基础节安装必须符合塔机安装的

17、有关规定、规范。待安装完成、固定牢固并请监理验收后方可进行下道工序施工。7。9 基础上部钢筋网绑扎首先安装、放置钢筋马蹬，接着将上部受力主筋按设计间距放置到位，进行绑扎,上部钢筋网可以采用梅花状绑扎。7.10、基础支模：采用 20 厚多层板做面板,50100 木方做背楞，48 钢管做外楞的模板支撑体系。7。11、钢筋、模板验收以上工作完成后,通知监理单位进行钢筋、模板塔吊预埋件验收。7。12、塔吊基础砼浇筑塔吊基础采用商品砼，由汽车泵配合进行砼浇筑，砼在振捣过程中要插点均匀,快插慢拔，既要充分振捣又要避免过振。待砼初凝后，进行砼表面压光处理。同时留置砼的标准养护试块和同条件养护试块。7.13、

18、塔吊基础砼养护本塔吊基础砼施工处于秋冬交接季节，砼养护采用浇水覆盖养护，连续养护不少于 7 天。当塔吊基础砼强度达到不少于设计值的990%上时方可进行塔吊上部结构安装。7。14、塔吊基础尺寸允许偏差见下表:塔吊基础尺寸允许偏差及检验方法表塔吊基础尺寸允许偏差及检验方法表项目标高平面外形尺寸表面平整度洞穴尺寸标准节标高允许偏差（mm)20201/10002020检验方法水准仪、拉线、刚尺检查钢尺水准仪水准仪水准仪7。15、塔吊基础挡土墙施工虽然塔吊在建筑物内，但出地面后塔吊在建筑物外以及工程地处海边，雨水较多需对塔吊周围需砌挡水墙并设置排水沟。挡水墙采用水泥砖，墙厚 120，使用水泥砂浆砌筑。八

19、、基础施工质量要求八、基础施工质量要求塔吊底节安装应严格按塔式起重机安装的有关规定、规范要求执行，严格控制预埋件的施工质量。塔吊基础部件预埋后必须经监理验收合格后，方可进行下道工序施工。基础浇注砼时应分层浇筑，每层不大于500mm，使用插入式震动振捣密实，浇注要求连续进行。基础混凝土浇筑后要浇水养护，养护期不少于 14 天，严格按工程桩的验收手续进行验收，做好混凝土试块28 天抗压实验。混凝土强度达到 90后方可进行塔吊安装.加强安全管理,做好现场安全标志，作业时按规定划定安全警戒区域.工程桩、钢筋绑扎等隐蔽工程需经监理验收合格后,再进行后续施工。10木工制模外围应有螺杆对拉固定。螺杆直径不小

20、于 14mm，纵横间距不大于 800mm。塔吊的防雷接地采用 40*4 的镀锌扁铁，把塔身与底板的钢筋连接起来。九、基础计算及相关说明九、基础计算及相关说明本工程 1、2#塔吊基础埋深 1.9m。基础承台下采用 4 根 500500预制混凝土空心方桩。桩入土深度39m。基础承台配筋为HRB335、主筋直径 25mm190，拉钩直径 12mm380 矩形布置.承台边长 6m6m。高度 1.35m，混凝土强度等级 C35.36塔吊基础埋深 1。8m，采用自然基础，基础承台配筋为HRB335、主筋直径 25mm255，拉钩直径 12mm510 矩形布置。承台边长 5m5m.高度 1。2m，混凝土强度

21、等级 C35.十、塔吊基础计算书十、塔吊基础计算书1、QTZ80 四桩基础塔吊计算书。2、QTZ80 自然基础塔吊计算书。附：塔吊位置平面布置图1 1、四桩基础计算书、四桩基础计算书本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：塔式起重机设计规范（GB/T13752-2017）、地基基础设计规范（GB500072012)、建筑结构荷载规范（GB500092012）、建筑安全检查标准（JGJ592011)、混凝土结构设计规范（GB500102011）、建筑桩基技术规范（JGJ942014）等编制.一、塔吊的基本参数信息一、塔吊的基本参数信息塔吊型号：QZT80(5214），塔吊起升高度 H：

22、115。000m，塔身宽度 B：1。6m，基础埋深 D:1.900m,自重 F1：650kN，基础承台厚度 Hc：1.350m,11最大起重荷载 F2：60kN，基础承台宽度 Bc：6。000m,桩钢筋级别:HRB335，桩直径或者方桩边长：0。500m，桩间距 a：5m，承台箍筋间距 S：300.000mm，承台混凝土的保护层厚度：50mm，承台混凝土强度等级：C35；二、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算二、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算塔吊自重(包括压重）F1=650。00kN；塔吊最大起重荷载 F2=60。00kN；作用于桩基承台顶面的竖向力 Fk=F1+F2=710.00kN；1

23、 1、塔吊风荷载计算、塔吊风荷载计算依据建筑结构荷载规范（GB500092001）中风荷载体型系数：地处浙江慈溪市，基本风压为 0=0。45kN/m2；查表得:荷载高度变化系数 z=2.64；挡风系数计算：=3B+2b+（4B2+b2)1/2c/（Bb)=(31.6+22.5+(41。62+2.52）0。5）0.12/（1.62。5）=0.416；因为是角钢/方钢，体型系数 s=2。153；高度 z 处的风振系数取：z=1.0;所以风荷载设计值为：=0.7zsz0=0。71.002。1532。640.45=1。79kN/m2；2 2、塔吊弯矩计算、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：M

24、=BHH0。5=1。790.4161。61151150.5=7875.141kNm;MkmaxMeMPhc8407875.14101。358715.14kNm；三、承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算三、承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算1 1。桩顶竖向力的计算桩顶竖向力的计算依据建筑桩技术规范(JGJ94-2008)的第 5。1。1 条，在实际情况中 x、y 轴是随机变化的，所以取最不利情况计算。Nik=(（Fk+Gk)/4）/nMykxi/xj2Mxkyi/yj2;12其中 n单桩个数，n=4;Fk作用于桩基承台顶面的竖向力标准值，Fk=710。00kN；Gk桩基承台的自重标准值：Gk=25BcBc

25、Hc=256.006。001.35=1215。00kN；Mxk,Myk承台底面的弯矩标准值,取 8715.14kNm；xi，yi单桩相对承台中心轴的 XY 方向距离 a/20.5=3。54m；Nik单桩桩顶竖向力标准值；经计算得到单桩桩顶竖向力标准值最大压力：Nkmax=（710.00+1215。00)/4+8715.143。54/（23。542）=1713.76kN。最小压力：Nkmin=(710.00+1215.00）/4-8715。143。54/（23。542)=751。26kN。需要验算桩的抗拔！2 2。承台弯矩的计算承台弯矩的计算依据建筑桩技术规范（JGJ94-2008）的第 5.9

26、。2 条。Mx=Niyi My=Nixi其中 Mx，My计算截面处 XY 方向的弯矩设计值;xi,yi单桩相对承台中心轴的 XY 方向距离取 a/2-B/2=1。70m；Ni1扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值,Ni1=1。2（Nkmax-Gk/4）=1692.01kN;经过计算得到弯矩设计值:Mx=My=21692.011.70=5752.83kNm。四、承台截面主筋的计算四、承台截面主筋的计算依据混凝土结构设计规范（GB500102002）第 7。2 条受弯构件承载力计算。s=M/（1fcbh02)=1-（12s）1/2s=1-/2 As=M/(sh0fy)13式中，l系数，当混凝土强度不

27、超过 C50 时，1取为 1.0,当混凝土强度等级为 C80 时，1取为 0。94，期间按线性内插法得 1。00;fc混凝土抗压强度设计值查表得 16.70N/mm2；ho承台的计算高度:Hc50。00=1300。00mm；fy钢筋受拉强度设计值，fy=300。00N/mm2；经过计算得：s=5752。83106/（1.0016。706000。001300.002)=0。034；=1-(1-20.034)0.5=0。035；s=10。035/2=0。983；Asx=Asy=5752.83106/（0。9831300。00300。00）=15010.29mm2。由于最小配筋率为 0.15%,所以

28、构造最小配筋面积为:6000.001350.000。15%=12150。00mm2。建议配筋值：HRB335 钢筋，筋值 15217.9mm2。25190.承台底面单向根数 31 根。实际配五、承台截面抗剪切计算五、承台截面抗剪切计算依据建筑桩技术规范(JGJ94-2008）的第 5.9。9 条，承台斜截面受剪承载力满足下面公式：Vhsftb0h0其中，b0承台计算截面处的计算宽度，b0=6000mm；计算截面的剪跨比，=a/h0,此处,a=1。45m；当 3 时，取=3，得=1.115；hs受剪切承载力截面高度影响系数，当 h0800mm 时，取h0=800mm,h02000mm 时，取 h

29、0=2000mm，其间按内插法取值，hs=（800/1300)1/4=0。886；承台剪切系数，=1。75/（1.115+1）=0.827；0.8860.8271.5760001300=8972.834kN1.21713。757=2056.508kN；经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋！14六、桩竖向极限承载力验算六、桩竖向极限承载力验算桩承载力计算依据建筑桩技术规范（JGJ94-2008）的第 5。2.1 条：桩的轴向压力设计值中最大值 Nk=1713.757kN;单桩竖向极限承载力标准值公式：Quk=uqsikli+qpkAp u桩身的周长,u=2m；Ap桩端面积,Ap=0.25m

30、2；各土层厚度及阻力标准值如下表:序号 土厚度(m）土侧阻力标准值(kPa）土端阻力标准值（kPa)抗拔系数 土名称 1 10.50 30。00 1500.00 0.80粉土或砂土 2 3.50 23。00 1200.00 0.80粉土或砂土 3 8。00 16.00 500。00 0。80粉土或砂土 4 17.00 20.00 700.00 0.80粘性土 5 17.00 38.00 2600。00 0。80粉土或砂土由于桩的入土深度为 39.00m，所以桩端是在第 4 层土层。单桩竖向承载力验算:Quk=2863。5+7000。25=1902kN；单桩竖向承载力特征值：R=Quk/2+cf

31、akAc=1902/2+0.651108.75=1576。625kN；Nk=1713.757kN1.2R=1。21576。625=1891.95kN;桩基竖向承载力满足要求!七、桩基础抗拔验算七、桩基础抗拔验算桩承载力计算依据建筑桩技术规范（JGJ942008）的第 5.4。5 条.群桩呈非整体破坏时，桩基的抗拔极限承载力标准值：15Tuk=iqsikuili其中：Tuk桩基抗拔极限承载力标准值；ui破坏表面周长,取 ui=d=3.142 0。5=1。571m；qsik桩侧表面第 i 层土的抗压极限侧阻力标准值；i抗拔系数，砂土取 0。500.70,粘性土、粉土取 0.700。80,桩长 l

32、与桩径 d 之比小于 20 时，取小值；li第 i 层土层的厚度。经过计算得到:Tuk=iqsikuili=1085.11kN；群桩呈整体破坏时，桩基的抗拔极限承载力标准值：Tgk=（uliqsikli）/4=3799.40kNul桩群外围周长,ul=4（5+0。5）=22.00m；桩基抗拔承载力公式：Nk Tgk/2+GgpNk Tuk/2+Gp其中 Nk 桩基上拔力设计值，Nk=751.26kN；Ggp-群桩基础所包围体积的桩土总自重设计值除以总桩数，Ggp=5898。75kN；Gp 基桩自重设计值，Gp=243。75kN;Tgk/2+Ggp=3799.4/2+5898。75=7798。4

33、5kN 751.257kN；Tuk/2+Gp=1085。106/2+243。75=786。303kN 751。257kN;桩抗拔满足要求。八、桩配筋计算八、桩配筋计算1 1、桩构造配筋计算、桩构造配筋计算As=d2/40.65=3.145002/40。65=1276mm2；2 2、桩抗压钢筋计算、桩抗压钢筋计算经过计算得到桩顶竖向极限承载力验算满足要求，只需构造配筋！3 3、桩受拉钢筋计算、桩受拉钢筋计算依据混凝土结构设计规范（GB500102002)第 7。4 条正截面受拉承载16力计算.N fyAs式中：N轴向拉力设计值,N=751256。92N;fy钢筋强度抗压强度设计值，fy=300.

34、00N/mm2;As纵向普通钢筋的全部截面积。As=N/fy=751256.92/300。00=2504.19mm2建议配筋值：HRB335 钢筋，3210。实际配筋值 2512 mm2。依据建筑桩基设计规范（JGJ94-2008），箍筋采用螺旋式，直径不应小于 6mm，间距宜为 200300mm；受水平荷载较大的桩基、承受水平地震作用的桩基以及考虑主筋作用计算桩身受压承载力时，桩顶以下 5d 范围内箍筋应加密；间距不应大于 100mm；当桩身位于液化土层范围内时箍筋应加密；当考虑箍筋受力作用时，箍筋配置应符合现行国家标准混凝土结构设计规范GB50010 的有关规定；当钢筋笼长度超过 4m 时

35、，应每隔 2m设一道直径不小于 12mm 的焊接加劲箍筋.2 2、天然基础计算书、天然基础计算书本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制:塔式起重机设计规范（GB/T13752-2017)、地基基础设计规范（GB50007-2012）、建筑结构荷载规范（GB500092012）、建筑安全检查标准(JGJ59-2011)、混凝土结构设计规范（GB500102014)等编制.一、参数信息一、参数信息塔吊型号：QZT80（5214），塔吊起升高度 H:40。00m，塔身宽度 B：1。6m，基础埋深 d：1。80m，自重 G：400kN，基础承台厚度 hc：1.20m，最大起重荷载 Q：60k

36、N,基础承台宽度 Bc：5。00m，混凝土强度等级：C35，钢筋级别：HRB335，基础底面配筋直径：25mm额定起重力矩 Me：840kNm,基础所受的水平力 P：0kN，标准节长度 b：2。5m，17主弦杆材料：角钢/方钢,宽度/直径 c：120mm,所处城市：浙江慈溪市，基本风压 0：0。45kN/m2，地面粗糙度类别：A 类 近海或湖岸区，风荷载高度变化系数 z：1。92。二、塔吊对交叉梁中心作用力的计算二、塔吊对交叉梁中心作用力的计算1 1、塔吊竖向力计算、塔吊竖向力计算塔吊自重:G=400kN；塔吊最大起重荷载：Q=60kN；作用于塔吊的竖向力:FkGQ40060460kN；2 2

37、、塔吊风荷载计算、塔吊风荷载计算依据建筑结构荷载规范（GB50009-2001）中风荷载体型系数：地处浙江慈溪市，基本风压为 0=0.45kN/m2；查表得：风荷载高度变化系数 z=1。92;挡风系数计算：=3B+2b+（4B2+b2）1/2c/（Bb）=(31.6+22.5+(41.62+2。52）0.5）0。12/(1.62。5)=0.416;因为是角钢/方钢,体型系数 s=2.153;高度 z 处的风振系数取:z=1。0；所以风荷载设计值为：=0.7zsz0=0。71。002。1531.920。45=1。302kN/m2；3 3、塔吊弯矩计算、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：

38、M=BHH0.5=1。3020.4161。640400.5=693。289kNm；MkmaxMeMPhc840693.28901。21533。29kNm;三、塔吊抗倾覆稳定验算三、塔吊抗倾覆稳定验算基础抗倾覆稳定性按下式计算:eMk/（Fk+Gk）Bc/3式中 e偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离；Mk作用在基础上的弯矩;18 Fk作用在基础上的垂直载荷;Gk混凝土基础重力,Gk25551.2=750kN；Bc为基础的底面宽度；计算得：e=1533.29/(460+750)=1.267m 5/3=1.667m;基础抗倾覆稳定性满足要求！四、地基承载力验算四、地基承载力验算依据建筑地基基础

39、设计规范（GB50007-2002）第 5.2 条承载力计算.计算简图：混凝土基础抗倾翻稳定性计算:e=1。267m 5/6=0.833m地面压应力计算：Pk（Fk+Gk)/APkmax2（FkGk）/(3aBc）式中 Fk作用在基础上的垂直载荷；Gk混凝土基础重力；a合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算：aBc/20。5Mk/(FkGk)5/20.5-1533。29/(460+750)=2.268m.Bc基础底面的宽度，取 Bc=5m；不考虑附着基础设计值:Pk（460750）/5248.4kPaPkmax=2(460+750)/（32.2685）=71.124kPa；实际

40、计算取的地基承载力设计值为:fa=160.000kPa；地基承载力特征值 fa大于压力标准值 Pk=48。400kPa，满足要求!地基承载力特征值 1.2fa大于偏心矩较大时的压力标准值 Pkmax=71。124kPa，满足要求！五、基础受冲切承载力验算五、基础受冲切承载力验算依据建筑地基基础设计规范（GB 500072002）第 8.2。7 条。验算公式如下：F1 0。7hpftamho19式中 hp受冲切承载力截面高度影响系数，当 h 不大于 800mm 时，hp取 1。0.当 h 大于等于 2000mm 时，hp取 0。9，其间按线性内插法取用;取hp=0。97;ft混凝土轴心抗拉强度设

41、计值；取 ft=1.57MPa；ho基础冲切破坏锥体的有效高度;取 ho=1.15m；am冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；am=（at+ab)/2；am=1.60+（1.60+21。15）/2=2。75m；at-冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长,当计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽（即塔身宽度）;取 at1。6m；ab冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长，当冲切破坏锥体的底面落在基础底面以内,计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽加两倍基础有效高度；ab=1.60+21.15=3.90；Pj-扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，对偏心

42、受压基础可取基础边缘处最大地基土单位面积净反力；取 Pj=85。35kPa；Al冲切验算时取用的部分基底面积;Al=5。00（5。00-3.90）/2=2。75m2 Fl相应于荷载效应基本组合时作用在 Al上的地基土净反力设计值。Fl=PjAl；Fl=85.352.75=234.71kN。允许冲切力：0.70.971。572750。001150。00=3371319。87N=3371。32kN Fl=234.71kN;实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求!六、承台配筋计算六、承台配筋计算1.1.抗弯计算抗弯计算依据建筑地基基础设计规范（GB 500072002)第 8.2。7 条。

43、计算公式如下：MI=a12（2l+a）(Pmax+P2G/A）+（PmaxP)l/12式中:MI-任意截面 I-I 处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值；20 a1-任意截面 I-I 至基底边缘最大反力处的距离；取 a1=(BcB)/2(5.00-1。60）/2=1。70m;Pmax-相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大地基反力设计值，取 85.35kN/m2;P 相应于荷载效应基本组合时在任意截面 I-I 处基础底面地基反力设计值，PPmax（3aal）/3a85。35（31。6-1。7）/(31。6）=55.121kPa；G-考虑荷载分项系数的基础自重，取 G=1.3525BcBc

44、hc=1.35255.005。001。20=1012.50kN/m2；l 基础宽度，取 l=5。00m；a 塔身宽度,取 a=1。60m;a-截面 I-I 在基底的投影长度，取 a=1。60m.经过计算得 MI=1。702(25。00+1.60）（85。35+55。1221012。50/5.002）+(85。3555.12)5.00/12=202.54kNm.2.2.配筋面积计算配筋面积计算s=M/(1fcbh02）=1-（1-2s）1/2s=1-/2 As=M/（sh0fy）式中，l当混凝土强度不超过 C50 时，1取为 1.0,当混凝土强度等级为 C80 时,取为 0。94，期间按线性内插

45、法确定,取 l=1。00；fc-混凝土抗压强度设计值，查表得 fc=16。70kN/m2；ho-承台的计算高度,ho=1.15m。经过计算得：s=202.54106/（1。0016.705。00103（1.15103）2）=0.002；=1-（1-20.002)0。5=0。002；s=1-0.002/2=0。999；As=202.54106/(0.9991.15103300.00）=587。60mm2。由于最小配筋率为 0.15%,所以最小配筋面积为:5000。001200.000。2115%=9000。00mm2.故取 As=9000。00mm2.建议配筋值：HRB335 钢筋，配筋值 9327.1 mm2。附图：25255mm。承台底面单向根数 19 根.实际3-6#塔吊塔吊基础剖面图3-6#塔吊基础平面图1、2塔吊基础剖面图1、2塔吊基础平面图2223