废水处理最新课件

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1、废水处理 最新姓名成绩存在缺点金蕾良程雅芳优优邵世云良廖建华良葛晓东良第二题没解完李寿辉没交没交陈鹏良第二题没解完温丽丽良夏莲珠优优刘欣中第二题有错误叶鹏中第二题有错误孙玉霞优优许楠优优徐冰晔良刘小峰良第二题没解完张宇良曾明良于雪娜优优鞠文学良第二题没解完废水处理 最新l计算所得到的亏氧值是根据污染物的排放条件、运用经验或理论公式，即在此排污条件下其理论亏氧值是多少？当此计算值比饱和溶解氧还高时，说明污染物的排放已经远远超过了水体的自净能力，污染会十分严重。此时的DO值可以认为是。废水处理 最新l二级处理主要目的是去除一级处理出水中的溶解性BOD及悬浮固体。进行传统的好氧二级生物处理的条件是：

2、有大量微生物；微生物与有机物之间接触良好；有提供充足的氧和维持其它需要的设施。可利用各种不同的方法来满足这些条件。其中最常用的方法有：滴滤池法；活性污泥法和氧化塘法。另一种应用原理同于滴滤池法和活性污泥法的方法：生物转盘法。废水处理 最新l滴滤池是由石头、条板或塑料材料（介质）构成的滤床。废水由上向下流过滤床。最常设计的是13m深的简单砾石床。利用将水分散到石头表面。滤床直径可高达60m。l废水滴流进入滤床时，微生物生长于石头表面形成一层固定生物膜。废水经过生物膜时其中的有机物与微生物接触，从而被去除。l滴滤池并不是简单的过滤装置。砾石直径为5100mm，它们之间的空隙太大无法截留固体物质。它

3、们有巨大的表面积供微生物附着，通过利用水中有机物质使微生物在介质上生长并形成生物膜，以去除有机物。废水处理 最新l过度生长的微生物会从石头表面脱落，并从其缝间洗出，因此滴滤池出水需要经过沉淀池以将这些固体去除。这种沉淀池称为二沉池或最终沉淀池，以区别于一级处理的初沉池。l在高有机负荷下，生物膜生长很快，已致于堵塞石头间的缝隙，造成溢流或整个系统失败。此外，因滤床中的空隙体积有限，限制了空气的流通和微生物所需的氧气供应量，使滴滤池的处理量受到限制。l其它材料（如塑料波纹板，90m2/m3）已被广泛用做滤床的介质，以克服石头比表面积较小的缺点。一般石头滤池只有3m深，塑料介质滤池可达12m。废水处

4、理 最新废水处理 最新l滴滤池按水力负荷及有机负荷分类。水力负荷为每天每平方米滤池表面积所承受的废水体积（m3/dm2）；有机负荷定义为每天每立方米滤池所承受的BOD5质量数kg/d m3。l滴滤池设计中最重要的是将部分出水返回滤池，称为回流。回流水与进水的比例称为回流率。对于石头介质，回流的作用主要有：（1）使废水再次接触微生物，以提高有机污染物的去除率；（2）减少24小时内的负荷变化；（3）提高进水DO；（4）改善滤床表面分布；（5）防止在夜间废水流入量很低时滤床上生物膜干化或微生物死亡。废水处理 最新l回流也应用于塑料介质滴滤池中，以提供微生物生存所需的润湿率。一般使水力负荷提高到最低润

5、湿率以上时并不会增加BOD5的去除率。最小润湿率通常在2560m/d范围内。l二级滴滤池可以改善滴滤池性能，使一级出水中的污染物有更多时间接触微生物，从而使处理效果更好。废水处理 最新l在单级滤池或二级滤池系统中，废水经过第一级滤池的效率为：式中E1-经过第一级滤池，在20C下的BOD5去除部分，包括回流和沉淀；Q-废水流量，m3/s；Cin-进水BOD5，mg/L。；V-滤池体积，m3；F-回流因子。l回流因子等于：式中R-回流率，Qr/Q；Qr-回流液流量；Q-废水流量。l二级滤池的处理效率为：5.01)(12.411VFQCEin2)1.01(1RRF5.012)(112.411VFQC

6、EEelE2-经过第一级滤池，在20C下的BOD5去除部分，包括回流和沉淀；lE1-一级滤池BOD5去除部分；lCe-一级出水中BOD5浓度。废水处理 最新l温度对处理效率的影响可用下式表示：滴滤池中废水与微生物的接触时间与滤池深度成正比，而与水力负荷成反比：l单位体积的平均生物膜量可近似表示为：C1/Dm 其中m是经验常数，表示生物膜分布的指标。通常假设分布均匀，因此，m=0，C=1。l=1.053lT：C)20(20TTEEnAQCDt)/(lC：单位体积的平均生物膜量lD：滤池深度，mlQ：水力负荷lA：废水接触的滤池面积ln：与滤池介质有关的经验常数废水处理 最新，求得BOD去除率：l

7、不同温度下，K值可以用下列公式校正：lExample:试求一直径35.0m，深1.5m滴滤池的出水BOD5。设水力负荷为150.0mg/L，速率常数为2.3(m/d)n/m，且n=0.67。lSolution：首先计算滴滤池面积：lA=(35.0)2/4=962.11m2l水力负荷：Q/A=1900/962.11=1.97m3/(dm2)lK：经验速率常数，(m/d)n/mlS0,St分别为进水和出水的BOD,mg/L)/(exp0ntAQKDSS)20(20TTKK废水处理 最新计算出水BOD5：l将各数据代入方程之中，得到出水BOD5=16.8mg/L。l将废水与活性污泥（微生物）混合搅拌

8、并曝气，使废水中的有机污染物分解，生物固体随后从已处理废水中分离，并可根据需要将部分污泥回流到曝气池中。l微生物与有机物完全混合，微生物利用有机物为食物而生长。当微生物随空气的搅拌而混合在一起时，单个微生物就会凝聚而形成微生物团块（生物絮体），称谓活性污泥。l实际上，废水不断流入曝气池，空气被注入池中以使活性污泥和废水混合，并向微生物提供氧气以去除有机物。)/(exp0ntAQKDSS废水处理 最新l曝气池中活性污泥和废水的混合物称为。混合液从曝气池流到二次沉淀池，以使活性污泥沉降下来。二次沉淀池中大部分的沉淀污泥又回流到曝气池中，以维持较高的微生物浓度，快速去除有机物。该工艺中污泥产生量通常

9、多于需要量，多余的污泥排放到污泥处理系统中被进一步处置或利用。l传统的活性污泥系统中，空气由曝气系统从曝气池底部注入。回流到曝气池中的污泥体积通常是废水流量的20%30%。废水处理 最新l在活性污泥处理工艺中，每天需排出部分污泥量（称为废弃活性污泥）。如果排出过多的污泥，则混合液中微生物的浓度太低，无法有效处理废水；如果排出量太少，微生物就会累积到很高浓度，以致于从二次沉淀池中溢流出去，并最终进入到受纳水体中。l微生物停留在系统中的平均时间，称为细胞停留时间（固体停留时间、污泥龄）。l为了适应某些特殊的处理需要，人们提出了许多改进的活性污泥法。废水处理 最新废水处理 最新l着重介绍完全混合式和

10、传统推流式活性污泥法。l 其设计公式是应用质量平衡理论建立的方程式和描述微生物生长动力学的方程式。反应器的设计需要两个质量平衡：生物量和食物量（溶解性BOD5）。X,S,VQ,S0Q+QrQ-Qw,S,XeQr,S,Xr污泥回流X,S曝气池二沉池Qw,S,Xe废水处理 最新l在稳定状态下，生物量的质量平衡方程为：进水生物量-出水生物量-废弃生物量=累积生物量l进水中的生物量是进水中微生物浓度（X0：用悬浮固体浓度表示）和流量（Q）的乘积。累积在曝气池中的生物量是池体积与描述微生物质量生长的Monod方程式的乘积：l出水中的生物量是离开废水处理厂的已处理水的流量（Q-Qw）与二次沉淀池中未沉淀的

11、微生物浓度（Xe）的乘积。l离厂废水量并不等于进厂废水量，因为有部分微生物被排弃掉。废弃的生物量是废弃活性污泥中微生物浓度（Xr）和流量Qr的乘积。整个系统的质量平衡方程为：)(XkSKSXVdsmrwewdsmXQXQQXkSKSXVQX)()(0废水处理 最新l式中X0-进入曝气池的微生物浓度（挥发性悬浮固体VSS），mg/L;V-曝气池体积，m3；S-曝气池和出水中溶解性BOD5浓度，mg/L；X-曝气池中微生物浓度（混合液挥发性悬浮固体MLVSS），mg/L；Qw-排弃污泥量，m3/d；Xe-二次沉淀池出水中微生物浓度（VSS），mg/L；Xr-排弃污泥中微生物浓度（VSS），mg/L

12、。l在稳定状态下，食物（溶解性BOD5）的质量平衡方程可写为：l进水食物量是进水中溶解性BOD5浓度S0与废水流量Q的乘积。曝气池中食物消耗量是曝气池体积V与食物利用率的乘积：l出水食物量是离厂处理水流量（Q-Qw）与出水溶解性BOD5浓度（S）的成绩。S与曝气池中的浓度相同。)(SKYSXVsm废水处理 最新l因BOD5是溶解性的，所以不会在二沉池因沉降而减少，因此流入沉淀池和流出沉淀池的水中BOD5浓度也是相同的。废弃污泥中的食物量是进水中溶解性BOD5浓度（S）与废弃污泥流量（Qr）的乘积。l系统的食物量平衡方程在稳定状态下可表示为：l为了推导实用的设计方程式，做如下假设：（1）与曝气池

13、中的生物浓度相比，进水与出水中的生物浓度可以忽略，即X0和Xe都比X小得多；（2）根据完全混合系统的定义，进水食物浓度立即被稀释为曝气池中的浓度；（3）所有反应均在完全混合系统内发生。SQSQQSKYSXVQSwwsm)()(0废水处理 最新l由第一条假设可以将生物量平衡方程简化为：l将该方程重排为Monod方程的形式：l系统的食物量平衡方程也化为Monod方程的形式：l由以上两式得到：l公式的物理意义：V/Q=水力停留时间；平均细胞停留时间。rwdsmXQXkSKSXV)(drwsmkVXXQSKS)(0SSVXQYSKSsm)(0SSVXQYkVXXQdrw废水处理 最新l如果出水中生物浓

14、度不能忽略，则必须对上面的c表达式进行校正：l只要知道c就可以得到出水中溶解性BOD5浓度（S）：l典型的微生物生长系数值列于下表：ewrwcXQQXQVX)(1)()1(dmccdskkKS数值系数单位范围典型值Ksmg/L BOD52510060kdd-10.0250.0750.06md-12105Ymg VSS/mgBOD50.40.80.6废水处理 最新l值得注意的是：离开系统的溶解性BOD5浓度只受平均细胞停留时间的影响而不受进入曝气池中的BOD5量或水力停留时间的影响。l强调：S为溶解性BOD5的浓度，部分在二沉池中未沉降的悬浮固体也会增加受纳水体的BOD5。因此在下式中：l求解S

15、及c之前应先估算悬浮固体的BOD5量，从出水总BOD5量中减去悬浮固体的BOD5量，得到S：S=出水总BOD5量-悬浮固体的BOD5量l从 可以简化得到：因此，曝气池中微生物浓度是平均细胞停留时间、水利停留时间及进水与出水浓度差的函数。1)()1(dmccdskkKS)(0SSVXQYkVXXQdrw)1()(0cdckSSYX废水处理 最新l推流式反应器可看作一系列串联的反应器。虽然理想的推流很难实现，但许多长而窄的曝气池用推流模型来分析比用完全混流模型更合适。l推流系统的动力学模型很难从基本的质量平衡方程导出。利用两个简化假设，Lawrence&McCarty提出了一个有用的设计方程：!（

16、1）流入曝气池和流出曝气池的水中微生物浓度大致相同，此假设在c/5时成立；!（2）当废水经过曝气池时，溶解性BOD5的利用率为：SKSXrsavgmulXavg：曝气池中平均微生物浓度。废水处理 最新l根据上述假设推导得到的设计方程为：式中，-回流率，Qr/Q；Si-循环水稀释后的曝气池进水浓度，Si=(S0+S)/(1+),mg/L。某厂计划将其一级水处理厂升级为二级水处理厂，以达到30.0mg/LBOD5及30.0mg/LSS的出水标准。选择完全混合式活性污泥系统。假设SS中BOD5等于SS浓度的63%，试估算曝气池所需体积。现有一级处理厂的出水特性：流量=0.15m3/s，BOD5=84

17、.0mg/L。假设生长系数值为：Ks=100mg/LBOD5;m=2.5d-1;kd=0.050d-1;Y=0.50mgVSS/mg BOD5。dismckSSKSSSSY)ln()1()()(100废水处理 最新l根据二次沉淀池的出水条件，估算出水的BOD5：S=出水中总的BOD5-SS中的BOD5=30-0.63*30=11.1mg/L；l由 计算c：c=5.00d。l假设混合液挥发性悬浮固体（MLVSS）浓度为2000mg/L，可求得水力停留时间：代入各数据，得到=1.8h。l曝气池体积可以由V/Q=算出：V=1.8*0.15*3600=972m3。1)()1(dmccdskkKS)1(

18、)(0cdckSSYX废水处理 最新l食物对微生物的比例食微比（F/M）：lF/M通过废弃微生物量来控制，因此会减少MLVSS。废弃量大会使F/M升高，微生物量会达到饱和状态，结果使处理效率降低。低废弃量使F/M降低，微生物呈饥饿状态，废水中微生物更完全地被分解掉。l高c值（低F/M值）不常采用。因为它意味着需要更大的曝气池，从而需要更多的供氧量，因此空压机的功率必须增大，能源消耗增大。此外，c太大时，污泥在二次沉淀池的沉降能力就会降低。低F/M下，有机物几乎完全被分解且很少转变成微生物细胞，所以最后产生的污泥也很少。VXQSMF0l单位：mg/(mgd)废水处理 最新lF/M和c都受到废弃污

19、泥量的影响。高F/M代表短c，而低F/M代表长c值。各种活性污泥改进工艺的典型F/M值在0.11.0mg/(mgd)范围。l目的：维持反应器中有足够的污泥浓度。控制污泥回流率方法的根据是经验观测值SVI，称为污泥体积指数。l从曝气池末端取出1L的混合液。污泥沉降性能测量是将标准的1L带刻度的量筒装满该水样，静置30min后读取沉降污泥所占有的体积。MLSS是混合液过滤、干燥称重后所得到的固体的量。SVI定义为混合液静置30min，每1g沉降污泥所占的体积（ml）：废水处理 最新lSVI=SV/MLSS1000mg/g 式中SVI-污泥体积指数，ml/g；，ml/g；MLSS-混合液悬浮固体量。

20、lSVI可用做衡量污泥沉降性能的指标，因此影响到回流率和MLSS。活性污泥厂在MLSS浓度为20003500mg/范围内操作时，典型的SVI值为80150mL/g。当污泥浓度增加到30005000mg/L时，沉淀池的固体负荷升高，因此需要较低的SVI或较大的沉淀池，以避免固体物质被洗出。lSVI是系统设计的主要因子，因为SVI控制着沉淀池的底流浓度，间接地限制着反应器中MLSS浓度。废水处理 最新l所以在已知SVI及回流率的情况下，MLSS及MLVSS的最大值会固定在较窄的范围内。l在没有运行数据的情况下，即使SVI可能很低，MLSS仍应限制在5000mg/L以下（当温度低于20C时，此值应更

21、小）。超过5000mg/L的设计值会导致过低的停留时间，除非有缓冲控制，否则污泥将被洗出。MLSS设计值不应高出所要求的值，因为太高的MLSS会造成二沉池操作上的困难。l假设二次沉淀池的污泥量保持不变（即稳定状态），且出水悬浮固体（Xe）可以忽略，则质量平衡为：污泥累积量=污泥流入量-污泥流出量废水处理 最新lMLSS是SVI和污泥回流率（Qr/Q）的函数。采用快速的污泥去除方式，并用30min污泥沉降试验的污泥浓度作为沉淀池底流浓度所得到的结果。废水处理 最新l污泥质量平衡方程可写为:(Q+Qr)X=QrXr+QwXr 因此污泥回流量为:l通常出水中污泥不可忽略，则质量平衡式为:(Q+Qr)

22、X=QrXr+QwXr 此时回流量：l注意：Xr与X包含挥发性固体和惰性固体两部分，因此它们与Xr及X相差一个系数。XXXQQXQrrwrlQr:污泥回流量,m3/dlX:MLSS,g/m3lXr:最大回流污泥浓度,g/m3lQw:废弃污泥量,m3/d)(XXXQQXQQXQrewrwr废水处理 最新l最大回流污泥浓度与SVI有关：l最大底流浓度是温度的函数。温度影响区域沉淀速率及SVI。天冷时，SVI因沉降不好而升高。美国联合工作委员会建议建议将混合液设计浓度作为反应器设计最小温度的函数。对于不同的SVI值，其结果见图。l图中SVI在反应器内的温度下测得。废水处理 最新lExample:某厂

23、计划将其一级水处理厂升级为二级水处理厂，以达到30.0mg/LBOD5及30.0mg/LSS的出水标准。选择完全混合式活性污泥系统。曝气池体积970m3，c=5d。利用如下数据考虑污泥回流的设计问题：流量=0.15m3/s，MLVSS（X）=2000mg/L，MLSS（X）=1.43MLVSS，出水SS=30mg/L，废水温度=18.0C。lSolution:从MLSS开始计算：lMLSS=1.43*2000mg/L=2860mg/Ll虽然不能预知SVI，但是可以在上图（）的合理范围内假设一个值（然后回头验证该值的合理性），也可假设回流污泥浓度。废水处理 最新l根据计算的MLSS及反应器温度选

24、定SVI=175。利用计算回流污泥浓度：Xr=106/SVI=5700mg/Ll污泥回流率可由公式VX/QwXr=c和 计算求得。lXr=Xr/1.43=5700/1.43=3986mg/L，得到：Qw=VX/Xrc=97.3m3/d=0.0011m3/sl如果忽略出水的SS，则污泥回流量为：l如果忽略出水的SS，则污泥回流量为：l可以用“图5-23”来检查结果的合理性（是否处于正常运行范围）。XXXQQXQrrwrsmQr/148.02860571457140011.02860150.03smQr/146.02860571430)0011.015.0(57140011.02860150.03

25、废水处理 最新l活性污泥工艺可去除基质，在食物基质转变为新细胞时需要氧，而细胞被分解时则产生能量。细胞物质最终成为待处理的污泥。有研究者提出完全溶解性有机物质可以产生0.5kg MLVSS/kg BOD5。大部分研究者也在不同的惰性固体含量和不同的SRT下，观测到0.40.6kg MLVSS/kg BOD5的产生量。l每天必须废弃的污泥量是污泥增加量与出水SS量之差：废弃量=MLSS增量-出水SS量。l每天的活性污泥净生产量可用下列公式计算：和cdobskYY1)/10)(30gkgSSQYPobsxlPx：每天活性污泥净产生量，用VSS表示，kg/d；lYobs:观测产量，kg MLVSS/

26、kg BOD5。废水处理 最新l假设VSS为MLSS的一部分来计算MLSS的增加量。一般假设VSS=60%80%MLVSS。MLSS的增量可以用Px除以某一因子（介于0.60.8之间）。出水中SS的量是流量（Q-Qw）和SS浓度（Xe）的乘积。l废水的好氧分解过程中，必须有氧的参与。微生物利用氧分解有机物以产生高能量化合物供新细胞合成和进行呼吸作用。反应器中常保持的最小DO值在0.52mg/L之间，以防止缺氧而限制基质的去除率。需氧量可以从废水的BOD5及每天废弃的活性污泥量来进行估算。假设所有BOD5最后都转变成产物，总需氧量便可以由BOD5转换成BODL算出。由于部分BOD5转变为废弃污泥

27、中的新细胞，所以废弃污泥的BODL必须从总需氧量中扣除。废水处理 最新l废弃污泥的需氧量可以由下式表示的细胞氧化反应来计算：其摩尔质量比为5*32/113=1.42，因此废弃活性污泥的需要量为1.42Px。l所需氧气的质量可由下式计算：l注意：计算空气供应量必须考虑氧在空气中所占的比例及溶解氧进入废水中的转移效率。energyNHOHCOONOHC3222275255)(细胞xOPfgkgSSQM42.1)/10)(302lQ:进入曝气池的废水流量；lf:BOD5转换成BODL的转换因子。废水处理 最新lSRT（固体停留时间，c）是废水处理程度的函数。高STR（或长污泥龄）会使系统中污泥浓度高

28、，并获得较好的废水处理效果。长SRT也会导致污泥产生量减少。l碳BOD5去除率与SRT值和反应器最低操作温度之间的关系绘于下图：废水处理 最新lSRT值是根据通常的生活污水而得到的。预计曝气系统出水中溶解性BOD5为48mg/L。l如果工业废水排入生活污水系统，就必须考虑其它一些因素的影响。生活污水通常含有足够的氮和磷可供微生物生长，大量的工业废水中缺少这两种营养元素会使处理效率降低，因此需要加入额外的氮和磷。氮与BOD5的 比例应为1:32，磷与BOD5的比例应为1:150。l通过一级处理系统的油脂会浮在曝气池表面形成油滴，水中微生物接触不到而无法分解。因此在二次沉淀池设计中应特别考虑使用除

29、油设备以清除油滴。废水处理 最新废水处理 最新（7）二沉池设计l虽然二次沉淀池是滴滤池法和活性污泥法中不可缺少的部分，但更被关注的是用于活性污泥工艺的二次沉淀池。活性污泥生物絮体的松软性质及高固体负荷使得二次沉淀池非常重要。此外，人们还希望污泥在二次沉淀池中被浓缩压实，减小体积。活性污泥在二沉池中沉淀具有第三类沉淀的特征。l在常规工艺和平均流量下，溢流率为2034m/d时，可以得到很好的液体/SS分离效果。二次沉淀池池壁水深（SWD）及固体负荷的推荐值见下表和：池壁水深 m槽直径 m最小值建议值 424.34.6废水处理 最新l污泥膨胀是造成污泥沉降性和压实性差的原因之一。原因有两类：是由丝状

30、微生物的生长所造成的；是由积累在细胞絮体内的水所造成的，它会降低絮体密度，导致沉降性很差。废水处理 最新l丝状菌是引起活性污泥膨胀的主要原因。正常情况下，多细胞的真菌无法和细菌进行竞争。经过沉降之后仍然浮在水面的污泥称为上浮污泥，是由反硝化作用引起的。l氧化塘特别适合于处理小型社区产生的废水。废水稳定塘是指所有的以生物和物理过程处理有机废水的塘。氧化塘分类：深度1m以下的浅层塘，因为光合作用使得整个塘都存在溶解氧；深度12.5m，其底部为厌氧区，中间是兼性区，上层是好氧区；承受高有机负荷的深塘。整个塘都处于厌氧环境。用于处理来自其他处理过程出水的塘，因光合作用和表面复氧作用致使整个塘中存在溶解

31、氧。利用表层曝气或机械扩散曝气进行充氧的废水塘。废水处理 最新l废水从塘的中央进入，其中的悬浮固体沉降到塘底部，形成厌氧层，发生酸性发酵和甲烷发酵过程。紧邻厌氧层的上方为兼氧层，该区域中并不总是存在分子氧。兼氧层上方存在一个好氧层，其中一直存在分子氧。氧来自表层的扩散作用和藻类的光合作用。废水处理 最新l有500张病床的某医院有一座小型污水处理厂。每张病床的平均污水量为1200L/d，初沉池出水的溶解性BOD5平均为500mg/L。曝气池长10m，宽10m，有效水深为4.5m，试确定曝气时间，食微比，SVI，回流污泥固体含量及回流污泥流量。已知污水处理厂的操 作 参 数 为：M L V S S=2 0 0 0 m g/L；MLSS=1.20(MLVSS)；SV30=200mL/L。l在上题中，假设出水SS=30.0mg/L，回流污泥中废弃污泥产率系数为0.60，微生物衰减率为0.060d-1，惰性SS质量分数为66.67%，出水容许BOD5=30.0mg/L（溶解性），试计算污泥固体停留时间与废弃污泥流量。