塔吊基础施工方案---QTZ63QTZ4074

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1、 可发科技（宿迁）有限公司厂区一期工程 H区塔吊基础施工方案 编希H:_ 审核：_ 审批:_ 宿迁华夏建设（集团）工程有限公司 二零一五年四月、编 制依 据 3 35 、工 程概 况 .1、基本概况.3 2、地质、水文资料.3 三、塔 吊 选 型 及 技 术 性 能 指 标 .4 1、塔吊选型.4 2、QTZ63 塔吊、QTZ40 塔吊技术参数.4 六、接 地 装 置 .七、QTZ63 塔 吊基础 配 筋验 算（平面 布置 见总平 图）.7 7.1、6*6 M矩形板式基础计算书（1M厚承台）.7 7.2、6*6 M矩形板式基础计算书（1.5 M厚）.17 7.3、6*6 M矩形板式基础计算书（

2、1.35 M厚）.26 八、QTZ40 塔 吊 基 础 配 筋 验 算 .四、土方开挖及塔基施工 1、土方开挖.2、塔吊 基础施工.五、塔 吊 的 变 形 观 察 .7 7 .7 .7 厂房塔吊基础施工方案、编制依据 1、建筑机械使用安全技术规程 JGJ33-2012 2、施工现场临时用电安全技术规程 JGJ46-2005 3、QTZ63 塔式起重机使用说明书、QTZ40 塔式起重机使用说明书 4、工程现有图纸 5、地质勘探报告。二、工程概况 1、基本概况 可发科技（宿迁）有限公司厂区一期新建工程（H 区）位于玄武湖西路以南、民便河以 北、莫干山路以东、五指山路以西，场地占地面积 131278

3、.89 m2，总建筑面积261031.73 卅平方米。本工程共由12栋单体厂房，11栋附属用房组成。本工程建设单位是可发科技（宿迁）有限公司,监理单位是宿迁市建设工程监理咨询中心有限公司，总承包单位是宿迁 华夏建设（集团）工程有限公司，工程开工日期为 2015年3月21日.为了加快施工进度,提 高垂直运输效率，本工程拟选用 18台QTZ63塔吊（三种型号），二台QTZ40塔吊（一种 型号）。2、地质、水文资料 地耐力允许值：根据勘探报告各层土的平均厚度见地勘报告,地基承载力见下表地丛祇姐力特社但 Ek 唸衣 表丄 序号 匕层窑称 方法 1 jj it 2 方法 3 方 ft 4(tp 巧 Ck

4、 杯准 杯冷 fak itPii)半为血 NP fk(kPh)匸.II*w(%)ink CkP)山赴 Idk(kPa)粉上 10 7 22 0-1 62 K 144 1 -1DQ 粉 L 吳帕 质糾丄 11?ZJ 8-1 co 96 6 f=083l w-29 4 139 1 -90 13.7 123 0.7 C 76.7 u-41.2 78.6-70 粘十 瑋皐 14S 217.6 2.89 e-U?S2 IL-037 215.5-22Q 粉土 10 7 23 0-10 20 281.5 LO他 w=2B 1 147.5 23.7 1&8 5 150 粉忒粘上 11.1 15.2 ias.0

5、 2.29 192.4 eO.SJS IT=0 巧 l5.0-iau 粉履枯土 2S9 15.6 224 R 4.38 333.5 L 226.2-工 220 0.3 34.8 407.1-74.7 306.0 350 枯 t-49.1 15 3 272.3 4.68 353.7 L=Q 742 IL=0 29 241.0 240 1 砂-j 1 45L7-98.6 306.0 400 三、塔吊选型及技术性能指标 1、塔吊选型 由于本工程厂房南北向较长（160m长），东西向为48m,但楼层高度不高结合现场实际 情况以及本工程工期要求为平行施工，本工程设置 18台QTZ63塔式起重机。考虑到塔

6、吊的利用率，本工程选用臂长为 55m长，高度根据楼层高度不同分别设置高度在 28m-35m。2、QTZ63 塔吊、QTZ40 塔吊技术参数 2.1、QTZ63塔机为水平起重臂、小车变幅，该机的特色有：2.1.1.性能参数及技术指标国内领先，最大工作幅度 55m，最大起重量为6t。2.2.2.该机有地下浇注基础固定式、底架固定独立式、外墙附着等工作方式，适用各 种不同的施工对象，独立式的起升高度为 28m，附着式的起升高度为120m。该机主要特点如下：2.1.3、塔机的自身加节采用液压顶升，使塔身能随着建筑物高度的升高而升高，塔机 的起重性能在各种高度下保持不变。地丛祇姐力特社但 Ek 唸衣 2

7、.1.4、冈I性双拉杆悬挂大幅度起重臂，起重臂刚度好，自重轻，断面小，风阻小，夕卜 形美观，长度有几种变化，满足不同施工要求;2.1.5、安全装置具有起高限制器、变幅小车行程限位器、力矩限制器、起重量限制器 装置等安全保护装置，可保证工作安全可靠 2.2、QTZ63塔吊主要技术参数 机构工作 级 别 起升机构 M5 回转机构 M4 牵引机构 M3 起升高度 m)倍率 固定 行走 附着 a=2 39,2 41 218,5 ct=4 302 41 最大起重秋 t 6 幅度(山)Jtt 大幅度(对 5 5 域小 1 幅度(m)一、起升机构 速度 倍率 1=2 a=4 起重暈)3 3 L5 6 6 3

8、 速度(m/min)8.5 40 80 42 20 40 电机型号功 率转速 Y7TD225匸“4 S 32 24 24 5.4KAV 1410 7L0 1501 inin 回转机构 转速 电机型号 功率 转速 00.6 r m in YZRB2M1-6 2X35KW 90 Sr min 牵引机构 速度 电机型号 功率 转速 44 2 2 m min YDEJ132S-4 S 3.3/2.2KW 750 1500 IT niiii 行走机构 速度 电机型号 功率 转速 10.4 in mill Y132S-6 2X5.5KW 960r niiii 顶升机构 速度 电机型号 功率 转速 0.51

9、11 min Y132S-4 5.5KW 1440i nu 11 作压力 25MPa 平衡重 臂艮 重量(t)55m 1478 50m 13.55 45m 12.07 40m 10,84 总功率 45.7KW(不含顶升电机|2.3、QTZ40塔吊主要技术参数 部件 单位 参数 公称起重力矩KN.m KN.M 400 最大起重量 T 4 最大幅度下的额定起重量 T 0.902 工作幅度 M 3 42 起升高度 独立式 M 28 附着式 M 120 起升速度 倍率 2 4 起升速度 M/min 70 35 7.5 35 17.5 3.75 最大起重量 T 1 2 2 2 4 4 转速 R/mi n

10、 0.375/0.75 变速 M/min 38/19 起升速度 M/min 0.6 重量 平衡重 T 6.4 整机重量 T 18.8 最大回转半径 M 42.94 后臂回转半径 M 10.733 最大工作风速 M/s 20 爬升风速W M/s 13 工作环境温度 C-2040 四、土方开挖及塔基施工 1、土方开挖 本工程基础开挖过程中，进行塔吊位置确定，考虑到基坑的开挖深度以及放坡要求 因此各栋楼塔吊基础中心距承台外边线距离确保在 5m范围以外，位置详见总平面布置 图。2、塔吊基础施工 2.1、楼塔吊基础根据塔吊基础图施工，塔基上表面要求平整，其最大误差 5mm。2.2、塔吊基础周边预留集水坑

11、，并做好排水沟，便于基础排水工作。五、塔吊的变形观察 塔吊在安装完及安装后每星期进行一次垂直度观测，并做好垂直度观测记录；在每次 大风或连续大雨后应对塔吊的垂直度、基础标高等作全面观测，发现问题及时与项目技 术部及安全部联系解决。六、接地装置 塔机避雷针的接地和保护接地采用-40*3镀锌扁铁，利用 48钢管打入地下（埋深至 少3米），扁铁与钢管及塔身的连接采用焊接，要求塔吊的接地电阻不得大于 4。七、QTZ63塔吊基础配筋验算（平面布置见总平图）7.1、6*6m 矩形板式基础计算书（1m 厚承台）计算依据：1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-2009 2、混凝土结构设计规范G

12、B50010-2010 3、建筑 地基基础设计 规范GB50007-2011、塔机属性 塔机型号 QTZ63 塔机独立状态的最大起吊高度 H 0(m)40 塔机独立状态的计算高度 H(m)43 塔身桁架结构 方钢管 塔身桁架结构宽度 B(m)1.6 、塔机荷载 1、塔机传递至基础荷载标准值 工作状态 塔机自重标准值 F k1(kN)401.4 起重荷载标准值 Fqk(kN)60 竖向荷载标准值 Fk(kN)461.4 水平荷载标准值 Fvk(kN)18.927 倾覆力矩标准值 M k(kN m)674.077 非工作状态 竖向荷载标准值 Fk(kN)401.4 水平荷载标准值 Fvk(kN)4

13、5.246 倾覆力矩标准值 Mk(kN-m)615.929 2、塔机传递至基础荷载设计值 工作状态 塔机自重设计值 F1(kN)1.35F k1=1.35 X 401.4=541.89 起重荷载设计值 F Q(kN)1.35F Qk=1.35 X60=81 竖向荷载设计值 F(kN)541.89+81=622.89 水平荷载设计值 Fv(kN)1.35F vk=1.35 X 18.927=2 5.551 倾覆力矩设计值 M(kN-m)1.35M k=1.35 X 674.077=910.004 非工作状态 竖向荷载设计值 F(kN)1.35F k=1.35 X 401.4=541.89 水平荷

14、载设计值 Fv(kN)1.35F vk=1.35 X 45.246=61.082 倾覆力矩设计值 M(kN m)1.35M k=1.35 X615.929=831.504 三、基础验算 f a(kP a)软弱下卧层 基础底面至软弱下卧层顶面的 距离 z(m)5 地基压力扩散角B()20 软弱下卧层顶地基承载力特征 值 fazk(kP a)130 软弱下卧层顶面处修正后的地 基承载力特征值 faz(kP a)329.5 地基变形 基础倾斜方向一端沉降量 S1(mm)20 基础倾斜方向另一端沉降量 S2(mm)20 基础倾斜方向的基底宽度 b(mm)5000 基础及其上土的自重荷载标准值：Gk=b

15、l(h Y+h Y)=6 x 6X(1 x 25+2.8 x 19)=2815.2kN 基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35 X2815.2=3800.52kN 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：Mk”=674.077kN m Fvk=F vk/1.2=18.927/1.2=15.772kN 荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M=910.004kN-m Fv=F v/1.2=25.551/1.2=21.293kN 基础长宽比：l/b=6/6=1 0 2 基础底面压力计算 Pkmi n=64.536kPa Pkma x=(F k+G k)/A+M kx/W

16、x+M ky/W y=(461.4+2815.2)/36+476.644/36+476.644/36=117.497kPa 3 基础轴心荷载作用应力 Pk=(F k+G k)/(lb)=(461.4+2815.2)/(6 偏心荷载合力作用点在核心区内。Fk+Gk 2 X=91.017kN/m 4、基础底面压力验算(1)、修正后地基承载力特征值 fa=100.00kPa(2)、轴心作用时地基承载力验算 Pk=91.017kPa fa=100kPa 满足要求！(3)、偏心作用时地基承载力验算 Pkmax=117.497kPa 43.172/6.000=27.342kN/m 丫轴方向净反力：Pymi

17、n=丫(乐/A-(M k+F vk h)/W y)=1.35 x(461.400/36.000-(674.077+15.773 X1.000)/36.000)=-8.567kN/m Pymax=丫(F/A+(M k+F vkh)/W y)=1.35 x(461.400/36.000+(674.077+15.773 0)/36.000)=43.172kN/m 2 假设Pymi n=0,偏心安全，得 X1.00 P1y=(l+B)/2)P ymax/|=(6.000+1.600)/2)43.172/6.000=27.342kN/m 基底平均压力设计值：px=(P xmax+P1x)/2=(43.1

18、72+27.342)/2=35.257kN/m py=(P ymax+P1y)/2=(43.172+27.342)/2=35.257kPa 基础所受剪力：Vx=|px|(b-B)l/2=35.257(6-1.6)6/2=465.393kN Vy=|py|(l-B)b/2=35.257(6-1.6)(6/2=465.393kN X轴方向抗剪：h0/l=948/6000=0.158 4 0.25 役fclh 0=0.25 X 1 X 16.7 X 6000X 948=23747.4kNV=465.393kN 满足要求！丫轴 方向抗剪：h0/b=948/6000=0.158 4 0.25 pcfcb

19、h0=0.25 X 1 X 16.7 X 6000X 948=23747.4kNV=465.393kN 满足要求！6、软弱下卧层验算 基础底面处土的自重压力值：pc=d Ym=1.5 X19=28.5kpa 下卧层顶面处附加压力值：pz=lb(P k-p c)/(b+2ztan 0)(l+2ztan 0)=(6 X6X(91.017-28.5)/(6+2 BXtan20 x(6+2 X5Xtan20)=24.22kPa 软弱下卧层顶面处土的自重压力值：pcz=z 丫=5X 19=95kPa 软弱下卧层顶面处修正后地基承载力特征值 faz=f azk+n b 丫(b3)+nd Y(d+z-0.5

20、)=130.00+0.30 X 19.00 X(6.00-3)+1.60 X9.00 X(5.00+1.50-0.5)=329.50kPa 作用在软弱下卧层顶面处总压力：pz+pcz=24.22+95=119.22kPa f az=329.5kPa 满足要求！7、地基变形验算 倾 斜率：tan 0=|S-S2|/b=|20-20|/5000=0 A2=8532mm 2 满足要求！(3)、顶面长向 配筋面积 基 础顶长向实际 配筋：As3=15209mm 2 0.5AS1=0.5 X5209=7605mm 满足要求！X948X 300)=1805mm 基础底长向 实际配筋：A s1=15209m

21、m 2 A1=8532mm X948X 300)=1805mm 基础底短向 实际配筋：、顶面短向配筋面积 基础顶短向实际配筋：As4=15209mm 2 0.5As2=0.5 X5209=7605mm 满足要求！、基础竖向连接筋配筋面积 基础竖向连接筋为双向10500 o 五、配筋示意图 基础配筋图 7.2、6*6m 矩形板式基础计算书(1.5m 厚)计算依据：1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-2009 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑 地基基础设计 规范GB50007-2011、塔机属性 塔机型号 QTZ63 塔机独立状态的最大起吊高度 H 0(m

22、)40 塔机独立状态的计算高度 H(m)43 塔身桁架结构 方钢管 塔身桁架结构宽度 B(m)1.6 、塔机荷载 1IMO JW am 1、塔机传递至基础荷载标准值 工作状态 塔机自重标准值 F k1(kN)401.4 起重荷载标准值 Fqk(kN)60 竖向荷载标准值 Fk(kN)461.4 水平荷载标准值 Fvk(kN)18.927 倾覆力矩标准值 M k(kN m)674.077 非工作状态 竖向荷载标准值 Fk(kN)401.4 水平荷载标准值 Fvk(kN)45.246 倾覆力矩标准值 Mk(kN-m)615.929 2、塔机传递至基础荷载设计值 工作状态 塔机自重设计值 F1(kN

23、)1.35F k1=1.35 X 401.4=541.89 起重荷载设计值 F Q(kN)1.35F Qk=1.35 X60=81 竖向荷载设计值 F(kN)541.89+81=622.89 水平荷载设计值 Fv(kN)1.35F vk=1.35 X 18.927=2 5.551 倾覆力矩设计值 M(kN-m)1.35M k=1.35 X 674.077=910.004 非工作状态 竖向荷载设计值 F(kN)1.35F k=1.35 X 401.4=541.89 水平荷载设计值 Fv(kN)1 1.35F vk=1.35 X 45.246=61.082 倾覆力矩设计值 M(kN m)1.35M

24、 k=1.35 X615.929=831.504 三、基础验算 基础布置图 基础布置 基础长 l(m)6 基础宽 b(m)6 基础高度 h(m)1.5 基础参数 基础混凝土强度等级 C35 基础混凝土自重Yc(kN/m3)25 基础上部覆土厚度 h(m)2.8 基础上部覆土的重度Y (kN/m3)19 基础混凝土保护层厚度5(mm)40 地基参数 修正后的地基承载力特征值 f a(kP a)100 软弱下卧层 基础底面至软弱下卧层顶面的 距离 z(m)5 地基压力扩散角B()20 软弱下卧层顶地基承载力特征 值 fazk(kP a)130 软弱下卧层顶面处修正后的地 基承载力特征值 faz(k

25、P a)329.5 地基变形 基础倾斜方向一端沉降量 S1(mm)20 基础倾斜方向另一端沉降量 S2(mm)20 基础倾斜方向的基底宽度 b(mm)5000 基础及其上土的自重荷载标准值：Gk=bl(h Y+h Y)=6 X 6X(1.5 X 25+2.8 X 19)=3265.2kN 基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35 X3265.2=4408.02kN 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：Mk=674.077kN m Fvk=F vk/1.2=18.927/1.2=15.772kN 荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M=910.004kN-m Fv=

26、F v/1.2=25.551/1.2=21.293kN基础长宽比：l/b=6/6=1 0 偏心荷载合力作用点在核心区内。Fk+Gk 2、基础底面压力计算 Pkmi n=77.036kPa Pkmax=(F k+G k)/A+M kx/W x+M ky/W y2 =(461.4+3265.2)/36+476.644/36+476.644/36=129.997kPa 3、基础轴心荷载作用应力 Pk=(F k+Gk)/(lb)=(461.4+3265.2)/(6 6)=103.517kN/m 2 4、基础底面压力验算(1)、修正后地基承载力特征值 fa=100.00kPa(2)、轴心作用时地基承载力

27、验算 Pk=98.217kPa v fa=100kPa(3)、偏心作用时地基承载力验算 Pkmax=118.932kPa43.468/6.000=27.529kN/m Pymin=丫(乐/A-(M k+F vk h)/W y)=1.35 x(461.400/36.000-(674.077+15.773)/36.000)=-8.863kN/m 2 X1.500 Pymax=丫(FJA+(M k+F vkh)/W y)=1.35 x(461.400/36.000+(674.077+15.773 0)/36.000)=43.468kN/m 2 假设Pymi n=0,偏心安全，得 X1.50 P1 y

28、=(I+B)/2)P yma x/l=(6.000+1.600)/2)43.468/6.000=27.529kN/m 基底平均压力设计值：px=(P xmax+P1x)/2=(43.468+27.529)/2=35.499kN/m 2 py=(P ymax+P1y)/2=(43.468+27.529)/2=35.499kPa 基础所受剪力：Vx=|px|(b-B)l/2=35.499(6-1.6)6/2=468.581kN Vy=|py|(l-B)b/2=35.499(6-1.6)6/2=468.581kN X轴方向抗剪：h0/l=1450/6000=0.242 4 0.25 血fclh 0=

29、0.25 X 1 X 16.7 X 6000X 1450=36322.5kNV=468.581kN 满足要求！丫轴 方向抗剪：h0/b=1450/6000=0.242(6+2 X5Xtan20)=29.063kPa 软弱下卧层顶面处土的自重压力值：pcz=z 丫=5X 19=95kPa 软弱下卧层顶面处修正后地基承载力特征值 faz=f azk+n b 丫(b3)+nd Y(d+z-0.5)=130.00+0.30 X 19.00 X(6.00-3)+1.60 X19.00 X(5.00+1.50-0.5)=329.50kPa 作用在软弱下卧层顶面处总压力：pz+pcz=29.063+95=1

30、24.063kPa f az=329.5kPa 满足要求！7、地基变形验算 倾 斜率：tan 0=|S-S2|/b=|20-20|/5000=0 A2=13050mm 2(3)、顶面长向配筋面积 基 础顶长向实际 配筋：As3=10781mm 2 0.5AsT=0.5 X0781=5390mm 满足要求！(4)、顶面短向配筋面积 X1450X 300)=1186mm 基础底长向实际配筋：A s1=13450mm 2 A1=13050mm X1450X 300)=1186mm 基 础顶短向实际 配筋：As4=10781mm 2 0.5As2=0.5 X0781=5390mm 满足要求！、基础竖向

31、连接筋配筋面积 基础竖向连接筋为双向10500 o 基础配筋图 7.3、6*6m 矩形板式基础计算书(1.35m 厚)计算依据：1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-2009 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑 地基基础设计 规范GB50007-2011 一、塔机属性 塔机型号 QTZ63 塔机独立状态的最大起吊高度 H 0(m)40 塔机独立状态的计算高度 H(m)43 塔身桁架结构 方钢管 塔身桁架结构宽度 B(m)1.6 、塔机荷载 五、配筋示意图 1、塔机传递至基础荷载标准值 工作状态 塔机自重标准值 F k1(kN)401.4 起重荷载标准值 F

32、qk(kN)60 竖向荷载标准值 Fk(kN)461.4 水平荷载标准值 Fvk(kN)18.927 倾覆力矩标准值 M k(kN m)674.077 非工作状态 竖向荷载标准值 Fk(kN)401.4 水平荷载标准值 Fvk(kN)45.246 倾覆力矩标准值 Mk(kN-m)615.929 2、塔机传递至基础荷载设计值 工作状态 塔机自重设计值 F1(kN)1.35F k1=1.35 X 401.4=541.89 起重荷载设计值 F Q(kN)1.35F Qk=1.35 X60=81 竖向荷载设计值 F(kN)541.89+81=622.89 水平荷载设计值 Fv(kN)1.35F vk=

33、1.35 X 18.927=2 5.551 倾覆力矩设计值 M(kN-m)1.35M k=1.35 X 674.077=910.004 非工作状态 竖向荷载设计值 F(kN)1.35F k=1.35 X 401.4=541.89 水平荷载设计值 Fv(kN)1 1.35F vk=1.35 X 45.246=61.082 倾覆力矩设计值 M(kN m)1.35M k=1.35 X615.929=831.504 三、基础验算 基础布置图 基础布置 基础长 l(m)6 基础宽 b(m)6 基础高度 h(m)1.35 基础参数 基础混凝土强度等级 C35 基础混凝土自重Yc(kN/m3)25 基础上部

34、覆土厚度 h(m)2.8 基础上部覆土的重度Y (kN/m3)19 基础混凝土保护层厚度5(mm)40 地基参数 修正后的地基承载力特征值 f a(kP a)100 软弱下卧层 基础底面至软弱下卧层顶面的 距离 z(m)5 地基压力扩散角B()20 软弱下卧层顶地基承载力特征 值 fazk(kP a)130 软弱下卧层顶面处修正后的地 基承载力特征值 faz(kP a)329.5 地基变形 基础倾斜方向一端沉降量 S1(mm)20 基础倾斜方向另一端沉降量 S2(mm)20 基础倾斜方向的基底宽度 b(mm)5000 基础及其上土的自重荷载标准值：Gk=bl(h Y+h Y)=6 X 6X(1

35、.35 X 25+2.8 X 19)=3130.2kN 基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35 X3130.2=4225.77kN 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：Mk=674.077kN m Fvk=F vk/1.2=18.927/1.2=15.772kN 荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M=910.004kN-m Fv=F v/1.2=25.551/1.2=21.293kN基础长宽比：l/b=6/6=1 0 偏心荷载合力作用点在核心区内。Fk+Gk 2、基础底面压力计算 Pkmi n=73.286kPa Pkmax=(F k+G k)/A+M kx/

36、W x+M ky/W y =(461.4+3130.2)/36+476.644/36+476.644/36=126.247kPa 3、基础轴心荷载作用应力 Pk=(F k+Gk)/(lb)=(461.4+3130.2)/(6 6)=99.767kN/m 4、基础底面压力验算(1)、修正后地基承载力特征值 fa=100.00kPa(2)、轴心作用时地基承载力验算 Pk=99.767kPa 43.379/6.000=27.473kN/m 丫轴方向净反力：Pymin=丫(乐/A-(M k+F vk h)/W y)=1.35 X(461.400/36.000-(674.077+15.773)/36.0

37、00)=-8.774kN/m 2 Pymax=丫(FWA+(M k+F vkh)/W y)=1.35 x(461.400/36.000+(674.077+15.773 0)/36.000)=43.379kN/m 2 假设Pymi n=0,偏心安全，得 P1y=(l+B)/2)P ymax/l=(6.000+1.600)/2)X43.379/6.000=27.473kN/m 基底平均压力设计值：px=(P xmax+P1x)/2=(43.379+27.473)/2=35.426kN/m py=(P ymax+P1y)/2=(43.379+27.473)/2=35.426kPa 基础所受剪力：Vx

38、=|px|(b-B)l/2=35.426 X(6-1.6)X6/2=467.624kN Vy=|p y|(l-B)b/2=35.426 X(6-1.6)X6/2=467.624kN X轴方向抗剪：h0/l=1301/6000=0.217 Vx=467.624kN 满足要求！丫轴 方向抗剪：h0/b=1301/6000=0.217 4X1.350 X 1.35 0.25 血fcbho=O.25 X 1 X 16.7 X 6000X 1301=32590.05kNVy=467.624kN 满足要求!6、软弱下卧层验算 基础底面处土的自重压力值：pc=d Ym=1.5 X19=28.5kpa 下卧层

39、顶面处附加压力值：pz=lb(P k-p c)/(b+2ztan 0)(l+2ztan 0)=(6 X6X(99.767-28.5)/(6+2 XXtan20 X；6+2 X5Xtan20)=27.61kPa 软弱下卧层顶面处土的自重压力值：pcz=z 丫=5X 19=95kPa 软弱下卧层顶面处修正后地基承载力特征值 faz=f azk+n b 丫(b3)+nd Y(d+z-0.5)=130.00+0.30 X 19.00 X(6.00-3)+1.60 X19.00 X(5.00+1.50-0.5)=329.50kPa 作用在软弱下卧层顶面处总压力：pz+pcz=27.61+95=122.6

40、1kPa f az=329.5kPa 满足要求！7、地基变形验算 倾 斜率：tan 0=|S-S2|/b=|20-20|/5000=0 A2=11709mm 2(3)、顶面长向配筋面积 基 础顶长向实际 配筋：As3=8732mm 2 0.5AS1=0.5 X732=4366mm 满足要求！X1301 X 300)=1320mm 基础底长向实际配筋：A s1=12932mm 2 A1=11709mm X1301 X 300)=1320mm 、顶面短向配筋面积 基 础顶短向实际 配筋：A S4=8732mm 2 0.5AS2=0.5 8732=4366mm 满足要求！、基础竖向连接筋配筋面积 基

41、础竖向连接筋为双向10500 o 八、QTZ40塔吊基础配筋验算 十字梁式基础计算书 计算依据：1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程 JGJ/T187-2009 2、混凝土结构设计规范 GB50010-2010 3、建筑地基基础设计规范 GB 50007-2011、塔机属性 塔机型号 QTZ40 塔机独立状态的最大起吊高度 H0(m)28 塔机独立状态的计算高度H(m)31 塔身桁架结构 方钢管 塔身桁架结构宽度B(m)1.6 、塔机荷载 1、塔机传递至基础荷载标准值 五、配筋示意图 基础配筋图 工作状态 塔机自重标准值Fk1(kN)401.4 起重荷载标准值Fqk(kN)40 竖向荷载标准值

42、Fk(kN)441.4 水平荷载标准值Fvk(kN)18.927 倾覆力矩标准值 Mk(kN-m)674.077 非工作状态 竖向荷载标准值Fk(kN)401.4 水平荷载标准值Fvk(kN)45.246 倾覆力矩标准值 Mk(kN m)615.929 2塔机传递至基础荷载设计值 工作状态 塔机自重设计值F1(kN)1.35Fk1=1.35 401.4=541.89 起重荷载设计值FQ(kN)1.35FQk=1.35 0=54 竖向荷载设计值F(kN)541.89+54=595.89 水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk=1.35 18.927=25.551 倾覆力矩设计值M(kNm)1.

43、35Mk=1.35 74.077=910.004 非工作状态 竖向荷载设计值F(kN)1.35Fk=1.35 01.4=541.89 水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk=1.35 5.246=61.082 倾覆力矩设计值 M(kN m)1.35Mk=1.35 15.929=831.504 二、基础验算 基础布置 十字梁长b(m)6.2 十字梁宽l(m)1.4 加腋部分宽度a(m)1 基础梁高度h(m)1.25 基础参数 基础混凝土强度等级 C35 基础混凝土自重 Y C(kN/m3)25 基础上部覆土厚度h(m)0 基础上部覆土的重度 丫(kN/m3)19 基础混凝土保护层厚度 S(mm

44、)40 地基属性 地基承载力特征值 fak(kPa)100 基础埋深的地基承载力修 正系数nd 1.6 基础底面以下的土的重度 丫(kN/m)20 基础底面以上土的加权平 均重度丫 m(kN/m3)19.3 基础埋置深度d(m)1.5 修正后的地基承载力特征 值 fa(kPa)130.88 软弱下卧层 软弱下卧层顶面处修正后 的地基承载力特征值 faz(kPa)222.64 地基变形 基础倾斜方向一端沉降量 S1(mm)30 基础倾斜方向另一端沉降 量 S2(mm)20 基础倾斜方向的基底宽度 b(mm)20000 基础布置图(见总平面布置图)基础底面积：A=2bl-l2+2a2=2 6.2

45、X.4-1.42+2 12=17.4m2 基础中一条形基础底面积：A0=bl+2(a+l)a=6.2 1.4+2.1+1.4)1H13.48m2 基础及其上土的自重荷载标准值：Gk=Ah丫 C=17.4 4 1.25 4 25=543.75kN 基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.35Gk=1.35 443.75=734.062kN 1、偏心距验算 条形基础的竖向荷载标准值：Fk=(Fk+Gk)A0/A=(441.4+543.75)13.48/17.4=763.208kN F=(F+G)A0/A=(595.89+734.062)13.48/17.4=1030.331kN e=(Mk+FVk

46、h)/Fk”=(674.077+18.927 X 1.25)/763.208=0.914m b/4=6.2/4=1.55m 满足要求！2、基础偏心荷载作用应力(1)、荷载效应标准组合时，基础底面边缘压力值 e=0.914m9.842=-14.279kPa Pkmax=Fk/A0+(Mk+FVk h)/W=763.208/13.48+(674.077+18.927 1.25X9.842=127.514kPa(2)、荷载效应基本组合时，基础底面边缘压力值 Pmin=F/A0-(M+FV h)/W=1030.331/13.48-(910.004+25.551 1.25X)/9.842=-19.276

47、kPa Pmax=F/A0+(M+FV h)/W=1030.331/13.48+(910.004+25.551 1.25X9.842=172.145kPa 3、基础轴心荷载作用应力 Pk=(Fk+Gk)/A=(441.4+543.75)/17.4=56.618kN/m2 4、基础底面压应力验算(1)、修正后地基承载力特征值 fa=fak+n dy 巾(5)=100+1.6 1X3 X5-0.5)=130.88kPa(2)、轴心作用时地基承载力验算 Pk=56.618kPa fa=130.88kPa 满足要求！(3)、偏心作用时地基承载力验算 Pkmax=127.514kPa 1.2fa=1.2

48、 X 130.88=157.056kPa 满足要求！5、基础抗剪验算 b 基础有效高度：hO=H-D/2=1250-40-16/2=1202mm 塔身边缘至基础底边缘最大反力处距离：a仁(b-20.5B)/2=(6.2-20.5 1.6)/2=1.969m 塔身边缘处基础底面地基反力标准值：假设Pkmin=0,偏心安全 Pk仁Pkmax-a1(Pkmax-Pkmin)/b=127.514-1.969(12X514-0)/6.2=87.026kPa 基础自重在基础底面产生的压力标准值：PkG=Gk/A=543.75/17.4=31.25kPa 基础底平均压力设计值：P=Y(Pkmax+Pk1)/

49、-PkG)=1.35(127.514+87.026)/2-31.25)=102.627kPa 基础所受剪力：V=pa1l=102.627 銘969 1.4=282.849kN h0/l=1202/1400=0.859 V=282.849kN 满足要求！&软弱下卧层验算 基础底面处土的自重压力值：pc=d 丫 m=1.5X 19.3=28.95kPa 下卧层顶面处附加压力值：pz=lb(Pk-pc)/(2(b+2ztan 0)2)=1.4 6.2(73.082-28.95)/(2(6.2+2 2Xtan20)2)=3.268kPa 软弱下卧层顶面处土的自重压力值：pcz=z 丫=2X 20=40

50、kPa 软弱下卧层顶面处修正后地基承载力特征值 faz=222.64kPa 作用在软弱下卧层顶面处总压力：pz+pcz=3.268+40=43.268kPa faz=222.64kPa 满足要求！7、地基变形验算 倾斜率：tan 0=|SSI2|/b=|30-20|/20000=0.0005.4=143.678kN/m 塔吊边缘弯矩：M=q1a12/2=143.678 X9692/2=278.412kN m-2、基础配筋计算(1)、基础梁底部配筋 a S1=M/(och)2)=278.412 106/(1 W.7 X400X2022)=0.008 Z 1=11-2 a S1)0.5=11-2

51、0.008)0.5=0.008 丫 S1二Z 1/2=0.008/2=0.996 As1=M/(丫 S1h0fy1)=278.412 X 106/(0.996 X 1202 X 300)=775mm2 最小配筋率：p=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,45 X 1.57/300)=max(0.2,0.236)=0.236%基础底需要配筋：A仁max(775,p lh0)=max(775 0.0024 1400X202)=3963mm2 基础梁底实际配筋：As1=3972mm2 A1=3963mm2(2)、基础梁上部配筋 基础梁上部实际配筋：As2=2010mm2 0.5As1

52、=1005mm2 满足要求！(3)、基础梁腰筋配筋 梁腰筋按照构造配筋HPB300 412(4)、基础梁箍筋配筋 箍筋抗剪 截面高度影响系数：B h=(800/h0)0.5=(800/1202)0.25=0.903 0.7 B hftlh0=0.7 X 0.903 X 1.57 X 103X 1.4 X 1.202=1670.423kN V=282.849kN 按构造规定选配钢筋！配箍率验算 p sv=nAsv1/(ls)=2 X 50.24/(1400 X120%=0.p sy min=0.24ft/fyv=0.24 1.57/270=0.14%(5)、基础加腋处配筋 基础加腋处，顶部与底部配置水平构造筋12200mm竖向构造箍筋 8200mm,外侧纵向筋10200mm 五、配筋示意图 KEB335 10P16 K7B300 4412 卜 s 擅如眈W”3 A F HPB300 88200 取肢/!KRE33S 10Jj TJ13 基础配筋图