斜撑作用刚周期扭转分析解析

《斜撑作用刚周期扭转分析解析》由会员分享，可在线阅读，更多相关《斜撑作用刚周期扭转分析解析（6页珍藏版）》请在装配图网上搜索。

1、共 5 个算例：5 层框架结构，柱网 12x6，5.42.75.4，层高 3.8 米，折算荷载约 15KN/m2，8 度区二类场地。活载产生的总质量 486t,恒载产生的总质量:6758(t)算例一：无楼梯框架 RJX1(kN/m)RJY1(kN/m)RJX3(kN/m)RJY3(kN/m)7.8291E+06 7.8291E+06 1.4960E+06 1.5226E+06 Xstif(m)Xmass(m)Ystif(m)Ymass(m)Eex Eey Tx=Ty=Tt=Vx Vy 1.0(1.0+0.0)1.0(0.0+1.0)0.0(0.0+0.0)4468KN 4467KN Ratio

2、-Dx Max-Dx/h Ratio-Dy Max-Dy/h 1/797 1/809 算例二：对称两个楼梯（4道斜撑）框架 RJX1(kN/m)RJY1(kN/m)RJX3(kN/m)RJY3(kN/m)8.2274E+06 1.4612E+07 1.5139E+06 2.6989E+06 Xstif(m)Xmass(m)Ystif(m)Ymass(m)Eex Eey Tx Ty=Tt=Vx Vy 1.0(1.0+0.0)1.0(0.0+1.0)0.0(0.0+0.0)4518KN 5744KN Ratio-Dx Max-Dx/h Ratio-Dy Max-Dy/h 1/799 1/1195

3、算例三：偏置一个楼梯（2道斜撑）框架 RJX1(kN/m)RJY1(kN/m)RJX3(kN/m)RJY3(kN/m)8.0282E+06 1.1221E+07 1.5050E+06 1.5570E+06 Xstif(m)Xmass(m)Ystif(m)Ymass(m)Eex Eey Tx Ty=Tt=Vx Vy 1.0(1.0+0.0)0.67(0.01+0.66)0.34(0.00+0.34)4493KN 3800KN Ratio-Dx Max-Dx/h Ratio-Dy Max-Dy/h 1/798 1/808 算例四：中部一个楼梯（2道斜撑）框架 RJX1(kN/m)RJY1(kN/m

4、)RJX3(kN/m)RJY3(kN/m)8.3011E+06 1.1493E+07 1.4882E+06 2.1205E+06 Xstif(m)Xmass(m)Ystif(m)Ymass(m)Eex Eey Tx=Tt=Ty=Vx Vy 1.0(1.0+0.0)0.0(0.0+0.0)1.0(1.0+0.0)4465KN 5163KN Ratio-Dx Max-Dx/h Ratio-Dy Max-Dy/h 1/792 1/1018 算例五：中部两个楼梯（4道斜撑部置于梁跨中节点上）框架 RJX1(kN/m)RJY1(kN/m)RJX3(kN/m)RJY3(kN/m)8.0282E+06 1.

5、1221E+07 1.5511E+06 1.6251E+06 Xstif(m)Xmass(m)Ystif(m)Ymass(m)Eex Eey Tx=Ty=Tt=Vx Vy 1.0(1.0+0.0)1.0(0.0+1.0)0.0(0.0+0.0)4565KN 4650KN Ratio-Dx Max-Dx/h Ratio-Dy Max-Dy/h 1/816 1/846 柱子的刚度 33321211212HhbEHEbhHiD 对与前两中情况cBiiiK2KK2 对与前两中情况cBiiiKKK25.0 在 5、6层框架时：K可为 23（取 0.50.6），在 1、2层框架时 K可为 12（取 0.5

6、）底层柱刚度和1800KN/mm1.8E+06KN/m E=3E+04Mpa=30KN/mm2 单质点平振的力学方程：kx+mx.=0 二阶微分方程，(K/m)2f，T=1f22(m/K)2(G/K)2(G/K)，串联多质点平振周期 T=2(Giui2/Giui)单质点扭振的力学方程：C+J.=0 二阶微分方程，(C/J)Tt=2(J/C)，串联多质点扭振周期参照平振。Ji=Gi（B2+L2）/12GiW1，W1（B2+L2）/12 回转半径 r=W1 Ci=（KjXj2+KjYj2）=KW2，W2=（KjK.Xj2+KjK.Yj2），Tt=2(J/C)=2(W1/W2)(G/K)=(W1/W

7、2)T 算例一 平振周期 T2*(15.4*14580/1800000)2*（0.1247）T1=（弯曲型，墙、支撑）（剪切型，框架）1800/58.14*6.19 将结构连续化(高层剪力墙的解法)：框架的剪切刚度 CkiDi*hi，荷载为均布荷载 q。剪切变形采用连续 化计算 yv(x)=xdCkiVVq0)(1)(，Vq(x)=q(H-x)，V1(x)=1,yv(x)=Cki1xdVVq0)(1)(Cki1xdVHq0)(1)(=Ckiq(Hx-x2/2)，顶点位移VCki1qH2/2=M0/Cki M0:重力荷载底部弯矩 Cki：框架平均剪切刚度；M0=1n(GiHi)，Cki=Di*h

8、，V(1+2+3.+n)Gi/Di，V168.0 计算周期为 0.85s.算例二 W1（7222）/12=447m2 回转半径 r=W1=21m，W2=630m2 Tx Ty=Tt=Ty/Tx=（5292）(0.8516*0.64=0.64)Tt/Ty=(W1/W2)=0.84（0.840.63540.534）算例三 Y向周期算的柔，估计是：7252*1.391 算例四：(7252)模型：层高 3.9米，柱 4 个 600 x600，柱刚度：4x70=280KN/mm，节点荷载：2x1400KN。位移控制 10mm。柱。梁上：10.78.261.295，1.29510.295，4x0.2951

9、.2根柱。支撑的刚度：单位力作用下的位移，=10.89/EA1+1.9/EA2=15.45/EA1=103KN.m/E（A1=2.4*A2）K=1/E103 一根柱的平均侧移刚度：*12EIh3=0.4*0.64*E/3.83=E/1056 K/D10（一道支撑约为 10根柱子）。选二级钢配筋，按承载力控制，在一般室内环境，裂缝可放到。钢筋应力标准值230MPa 以下，可配到直径 25。不用验算裂缝。如选三级钢配筋，A0 在 0.2以下，计算配筋率在 0.008以下，裂缝计算控制，强度计算的配筋需放大 1.1 左右。A0 在 0.25以上，计算配筋率在 0.01 以上，强度计算控制，强度计算的

10、配筋不需需放大。水池按裂缝控制，配二级钢合适，当保护层 20 厚，配筋直径 14 以下，强度计算配筋控制。Wmax=条件下，框架梁配二级钢时不用计算裂缝，配三级钢时，支座不计算裂缝，当跨中的配筋律在 0.08 以下时，配筋可适当放大，但最多 1.1倍可满足裂缝要求。楼板不用计算裂缝，钢筋标准应力在 290，直径 12以下，裂缝在以下，设计应力可达 360。编了一个计算表格，可以观察正截面极限和正常使用的全过程，有一个了解（已经与 GJ 计算程序校核过）。建筑结构学报（2010.1）有一单排筋高剪力墙受力变形性能，截面 140 x1000，高2000，暗柱及分布筋配筋率较小：0.15。极限位移：

11、150，屈服位移：1350，开裂位移：12000（砼拉应力 3.4MPa），未开裂时刚度为 1，开裂刚度0.5，屈服时刚度 0.2。4N/mm2，EIc4x140 x109132 K0=3EIc/H313/200031 资料提供初始弹性刚度 K01，开裂刚度 KC1，屈服刚度 KY1 建筑结构学报（2010.1）有高强混凝土双排筋带端柱剪力墙受力变形性能，截面 100 x1000，高 11002200，端柱及分布筋配筋率较高：2。极限位移：134129，屈服位移：11401220，开裂位移：14421650（砼拉应力MPa），未开裂时刚度为 1，开裂刚度，屈服时刚度。剪力墙配筋：二十层以下 8 度区，二级剪力墙，1.0，V1.0，200 厚外墙，约束区配16200 竖向纵筋够最小配筋率，216（200 x200）=%，箍筋三级8100，38（100 x200）=0.15%，构造墙体配8200也可。23 层，外 220，内 200，25 层：外 250，内 220200，28 层：外 300，250，内 250220200，