新《组织施工设计》上海深水港东海大桥工程施工组织设计-8wr8

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1、 上海深水港东海大桥工程 1、 编制依据： (1) 洋山深水港(一期工程)东海大桥工程(VI标)施工承包合同 东海大桥工程桩基及承台施工图设计(3) 港口工程桩基规范(JTJ254-98)(4) 港口工程质量检验评定标准(JTJ221-98)(5) 公路全球定位系统(GPS)测量规范(JTJ/T066-98)(6) 水运工程混凝土施工规范(JTJ268)(7) 水运工程混凝土质量控制标准(JTJ269-96)(8) 海港工程混凝土结构防腐蚀技术规范(JTJ275-2000)(9) 港口工程预应力混凝土大直径管桩设计及施工规程(JTJ261-97)(10) 先张法预应力混凝土管桩(DBJT221

2、-98)(11) 预应力混凝土大管桩制作及沉桩质量检验评定标准(JTJ242-89)(12) 公路工程检验评定标准（JTJ071-98）(13) 工程桥涵施工技术规范（JTJ045-2000）2、 编制说明上海深水港(一期工程)东海大桥VI标工程的施工组织设计已由中港项目部统一编制，上报中港总公司审批，呈报业主、监理。本施工组织设计是在上述施工组织设计基础上编制完成的。因图纸尚未出齐，承台砼数量、工程材料数量等为暂列或估算。基桩和承台数量中不包括通航孔的边墩。3、 工程概况3.1 地理位置东海大桥起始于上海市南汇区的芦潮港，至浙江省嵊泗县崎岖列岛的小洋山岛止，其中跨海段为从芦潮港新大堤至大乌龟

3、山，长约25km。3.2 工程范围第VI标段工程为跨海段里程从K3+002至K27+389非通航孔沉桩及承台工程。第VI标段承台顶面以上部分：50m跨属于第I标，59m、60m跨属于第标，70m跨属于第标段。第VI标段工程由中港总公司承包，一、三航负责实施。一航承担非通航孔的PM9296，PM186246，PM280287，PM329354, PM 360-399,475-484墩。三航承担非通航孔的PM91，PM97185，PM247279，PM288328，PM 354-360,PM399439墩。3.3 业主、设计及监理单位本工程业主单位为上海市深水港工程建设指挥部大桥分指挥部，设计单位

4、为上海市政设计研究院、中交第三航务工程勘察设计院、中铁大桥勘测设计院，监理单位为大桥工程建设监理公司。3.4 工程结构及数量非通航孔桥墩为高桩承台结构。桥墩分低、中、高三种，低墩承台为分离式圆形小承台，中、高墩为整体式大承台。圆形小承台直径有10m和11m两种，其下部基桩为1200mmPHC砼管桩（PM90PM109 ）和1500mm钢管桩，整体式大承台平面尺寸大部分为27.8510.2m，少数大承台平面尺寸为(28.8530.35)10.2m和27.8512.2m。承台高度(不含封底砼)有3.0m和3.5m两种。承台底标高：PM90PM106为0.00m，PM107以后均为+1.00m。第V

5、I标段工程共施打1200PHC砼管桩431根，1500钢管桩5321根，施工分离式承台516个，整体式承台96个。承台砼（含桩芯）总量330602m3，其中套箱预制砼32441m3，现浇砼29816m3。一航项目部承担的具体工程数量见表1、表2。 一航项目部工程数量汇总表（基桩） 表1序号位 置规 格 型 号数量备注1PM92961200PHC桩90根2PM186246PM280287PM329-399PM 475-4841500钢管桩2250根总 计2340根- 19 - 一航项目部工程数量汇总表（承台） 表2承台类型承台结构尺寸（m）基桩及 根数承台底标高（m）承台个数预制套箱砼现浇封底砼

6、现浇桩芯砼现浇承台砼砼量总计单个（m3）合计（m3）单个（m3）合计（m3）单个（m3）合计（m3）单个（m3）合计（m3）预制（m3）现浇（m3）分离式承台10 h 3.0 PHC桩9根0.01042.7 427.0 47.4 474.0 124.2 1242.0 198.5 1985.0 427.0 3701.0 10 h 3.5 钢管桩7根+1.09248.1 4425.2 45.6 4195.2 71.4 6568.8 225.7 20764.4 4425.2 31528.4 11 h 3.5 钢管桩8根+1.08855.9 4919.2 56.6 4980.8 81.6 7180.8

7、 277.6 24428.8 4919.2 36590.4 4整体式承台27.85x10.2x3.5钢管桩16根+1.0687.1 522.6 225.3 1351.8 161.6 969.6 765.6 4593.6 522.6 6915.0 27.85x10.2x3.5钢管桩18根+1.01287.1 1045.2 221.7 2660.4 181.8 2181.6 760.1 9121.2 1045.2 13963.2 27.85x10.2x3.5钢管桩20根+1.0687.1 522.6 218.2 1309.2 202.0 1212.0 754.8 4528.8 522.6 7050

8、.0 27.85x12.2x3.5钢管桩20根+1.0190.090.0 240.0 240.0 202.0 202.0 900.0 900.0 90.0 1342.0 28.85x10.2x3.5钢管桩22根+1.0289.5179.0 222.0 444.0 222.2 444.4 792.5 1585.0 179.0 2473.4 29.35x10.2x3.5钢管桩22根+1.0291.0182.0 226.0 452.0 222.2 444.4 809.0 1618.0 182.0 2514.4 29.85x10.2x3.5钢管桩22根+1.0292.5185.0 230.0 460.

9、0 222.2 444.4 825.5 1651.0 185.0 2555.4 30.35x10.2x3.5钢管桩22根+1.0294.0188.0 234.0 468.0 222.2 444.4 842.0 1684.0 188.0 2596.4 合 计22312686 17035 21334 72860 12686 111230 说明:1、预制砼12686m3，其中小承台套箱砼9771m3，大承台套箱砼2914m3； 现浇砼111230m3，其中小承台现浇砼71820m3，大承台现浇砼39410m3。 2、由于设计图纸未出齐,以上砼量为估算。3.5 自然条件3.5.1气象拟建桥区属亚热带海

10、洋性季风气候，位于北亚热带南缘，东亚季风盛行区，全年偏北和偏东南风盛行；受季风影响，拟建桥区冬冷夏热，四季分明，降水充沛，气候变化复杂，根据上海市气象局上海沿海地区与附近海区气象条件评价的有关资料，拟建桥区年平均气温为15.316.1C，年平均降水量为1053.9mm，雾日相对集中在春季35月份，雷暴主要集中在夏秋季节（68月），每年511月份本区可能受到热带气旋影响，其中79月为热带气旋活动最频繁季节。3.5.2 水文条件(1) 潮位桥区潮汐特征值及不同重现期潮位如表3、表4所示。(2) 潮流跨海大桥海域涨落潮流大致相当，实测资料如表5所示。 桥区潮汐特征值表 表3 站位潮汐特征值芦潮港站(

11、1978年1994年)小洋山测站(1997.82001.12)平均海平面(m)0.230.18平均高潮位(m)1.861.52平均低潮位(m)-1.34-1.23最大潮差(m)5.145.03平均潮差(m)3.202.75平均涨潮历时5小时26分5小时51分平均落潮历时7小时6小时34分 工程海区不同重现期高低潮位表 表420年50年100年200年芦潮港站高潮位3.603.683.733.89低潮位-2.80-2.98-3.03-3.13大戢山站高潮位3.423.583.703.80低潮位-2.64-2.74-2.81-2.89小洋山高潮位3.35(观音山)站低潮位-2.83 桥区涨落潮流实

12、测资料 表5项 目数 值1最大涨潮流速185231cm/s流向252284度2最大落潮流速202241cm/s流向89119度3垂线平均最大涨潮流速151192cm/s流向257292度4垂线平均最大落潮流速150180cm/s流向88105度(3) 波浪对大桥影响最大的NEN(NE)、ENE(E)、SE(ESEM SSE)三向设计波浪要素，其外界波高以大戢山海洋站多年测波资料的统计为依据。根据大戢山海洋站19782001年(24年)实测波浪资料，采用P-III曲线计算得大戢山不同重现期设计波浪要素详见表6。 大戢山重现期设计波浪要素表 表6项 目H (m)H1(m)H4(m)H13(m)T(

13、S)L (m)C (m/s)波向重现期NNE(NE)100年4.629.768.446.948.2397.511.8550年4.118.847.616.227.7688.611.4220年3.457.576.495.277.176.110.72ENE(E)100年2.315.234.453.588.710612.250年2.144.894.153.338.09311.720年1.924.413.742.997.17610.7SE(ESE、SSE)100年2.686.025.134.146.66610.850年2.465.554.723.806.3619.720年2.154.904.163.34

14、5.8529.0根据波浪场数值计算模型，由边界波高推算得大桥工程区水域计算K3K28处NNE(NE) 、ENE(E)、SE(ESEM SSE)向三个方位各设计水位状况下，重现期分别为20、50、100年一遇设计波要素，桥区主要计算点设计波要素见表7、表8、表9。 桥区重现期高水位(3.73m)设计波要素表 表7波要素重现期波向计算点水深(m)H1(m)H4(m)H5(m)H13(m)H(m)T(S)L (m)C (m/s)100年一遇NNE(NE)K413.10.890.750.720.600.378.2381.29.6K1513.86.465.635.474.723.168.2382.610

15、.04K2616.15.895.074.924.202.758.2386.910.56ENE(E)K413.14.323.713.603.061.998.7087.110.02K1513.83.212.732.652.231.438.7088.810.21K2616.12.952.502.422.031.298.7093.710.77SE(ESE、SSE)K413.14.694.043.923.342.186.6059.89.07K1513.83.382.882.792.351.516.6060.69.19K2616.13.653.103.012.531.626.6062.89.5150年 一

16、遇NNE(NE)K413.10.860.720.700.580.367.7675.19.68K1513.86.195.385.234.503.007.7676.49.85K2616.15.955.134.984.252.297.7680.110.32ENE(E)K413.13.793.243.142.661.728.0078.29.78K1513.83.112.652.572.161.388.0079.69.95K2616.12.802.372.291.921.228.0083.610.45SE(ESE、SSE)K413.14.393.773.663.112.026.355.88.86K151

17、3.82.932.492.412.031.296.356.58.96K2616.13.923.343.242.731.756.358.29.24 桥区重现期高水位(3.62m)设计波要素表 表8波要素重现期波向计算点水深(m)H1(m)H4(m)H5(m)H13(m)H(m)T(S)L (m)C (m/s)100年一遇 NNE(NE)K413.00.850.720.700.580.368.2367.98.25K1513.76.445.615.464.713.158.2382.410.02K2616.05.614.834.693.992.618.2386.810.54ENE(E)K413.03.

18、973.453.302.801.818.7086.99.99K1513.72.912.472.392.011.288.7088.610.18K2616.02.872.392.321.941.238.7093.510.75SE(ESE、SSE)K413.04.373.763.653.102.026.659.79.05K1513.74.053.473.362.851.846.660.59.17K2616.03.803.243.132.641.696.662.79.50SSWK413.03.924.353.252.751.786.4157.89.0K1513.74.063.473.362.841.8

19、36.5461.09.3K2616.04.123.513.402.871.846.5963.09.6WSWK413.03.713.173.072.601.686.1754.18.8K1513.73.913.343.242.741.776.3857.69.0K2616.04.103.513.402.871.856.5961.79.4WNWK413.0/K1513.73.733.203.102.621.695.9951.68.6K2616.04.033.453.342.831.836.3056.38.9 50年 一遇NNE(NE)K413.00.860.720.700.580.367.7674.9

20、9.66K1513.76.185.385.234.493.007.7676.29.82K2616.05.624.844.704.002.617.7679.910.30ENE(E)K413.03.693.163.062.531.678.078.09.75K1513.73.112.652.572.161.388.079.49.99K2616.02.722.312.231.871.198.083.410.43SE(ESE、SSE)K413.04.383.773.663.112.036.3055.78.84K1513.73.312.822.732.301.476.3056.48.95K2616.04.

21、073.473.372.841.826.3058.29.23SSWK413.03.472.962.872.421.556.2555.608.90K1513.73.553.032.932.471.586.3257.779.14K2616.03.292.802.712.271.455.9953.788.98WSWK413.03.442.932.842.401.546.0752.698.68K1513.73.643.113.012.541.636.2956.348.96K2616.03.803.243.142.651.706.4860.119.28WNWK413.0/K1513.73.462.962

22、.872.421.565.8850.10852K2616.03.773.223.122.641.706.2255.19 桥区设计高水位设计波要素表 表9波要素重现期波向计算点水深(m)H1(m)H4(m)H5(m)H13(m)H(m)T(S)L (m)C (m/s)100年一遇 NNE(NE)K411.90.730.620.60.490.318.2378.49.53K1512.66.185.385.234.513.018.2381.69.91K2614.95.234.54.373.722.438.2384.810.3ENE(E)K411.93.593.082.982.531.648.7849.

23、66K1512.63.322.842.752.321.498.785.99.87K2614.92.682.272.21.841.178.791.310.49SE(ESE、SSE)K411.93.93.355.232.761.796.658.38.83K1512.63.52.992.92.451.586.659.28.97K2614.93.462.942.852.401.546.661.89.36SSWK411.93.783.243.142.661.726.2554.88.8K1512.63.943.373.262.761.786.4258.59.1K2614.94.033.443.332.81

24、1.816.4960.99.4WSWK411.93.713.173.072.601.686.1754.18.8K1512.63.773.233.132.651.716.2555.08.8K2614.93.983.403.302.791.806.4759.29.23.5.3 地质条件本区域地质共分成12层，这里从上至下列举出17各土层的名称及主要特征：层为灰色淤泥：海底淤积物，土质极软，无机构，含少量腐植物，局部夹较多薄层粉砂，其中多处以粉土为主，饱和、流塑状、高压缩性。1层为黄灰色砂质粉土：含云母及少量贝壳屑，夹薄层粘性土，局部为粘质粉土。中密状，中压缩性。为灰色淤泥质粉质粘土：含少量黑色有机

25、质及腐植物，夹粉砂，饱和、流塑状、高压缩性。层为灰色淤泥质粘土：夹少量黑色有机质、贝壳碎片及腐植物，夹少量薄层粉砂。饱和、流塑状态、高压缩性。1层为灰色粘土：含有机质、腐植物、钙结核，夹少量薄层粉砂。饱和、流软塑状，中高压缩性。41层为灰绿色粉质粘土：含氧化铁斑点，夹粉土。饱和、软塑状，中压缩性。42层为灰绿色砂质粉土：含氧化铁斑点，夹粘性土。中密密实、中压缩性。层为暗绿黄色粉质粘土：含氧化铁斑点，局部夹粉土、粘土较多。饱和、软塑-硬塑，中压缩性。11层为黄色砂质粉土：含氧化铁斑点。土质不均，夹少量粘性土，局部为粉砂或粘质粉土。很湿、中密、中压缩性。12层为黄色粉砂：含氧化铁斑点、云母。局部为

26、砂质粉土或细砂。湿、中密密实，中低压缩性。标准贯入击数一般在3050击。2层为灰黄灰色粉细砂：含氧化铁斑点。局部为砂质粉土或粉砂，偶夹薄层粘性土。湿、中密密实、中低压缩性。标准贯入击数一般大于50击。2t层为灰色粉质粘土、砂质粉土互层：土质不均、具薄层理，含少量腐植物，主要以透镜体状分布。饱和、软塑状态、中压缩性。12、2层分布稳定，埋深适中，厚度大，密实状，土质好，是本工程理想的桩基持力层。本工程典型地质剖面和基桩沉入深度情况如图1所示（以I97孔和PM209墩桩为例）：图1 工程地质典型剖面图4、工程特点东海大桥作为目前国内第一座、世界上也屈指可数、长达25km的跨海大桥工程，技术复杂、规

27、模空前。从施工角度来看，本工程具有如下特点。4.1 工程量大、工期超常紧迫第VI标段工程共有PHC桩和钢管桩5240根，承台584个。每个承台的水上施工，包括从夹桩、截凿桩头、到套箱安装、钢筋绑扎、砼浇筑等20多道工序。而连同打桩在内总工期仅两年多的时间，任务十分艰巨，工期超常紧迫。据有关资料，该海域每个月的平均有效工作日为15个，而这15个有效工作日是由若干个分散的时间组成的， 施工船舶的起锚、下锚、移船、驻位等无疑将占去相当多的时间。而具体到某一个工作日来说，也并不是24小时均可作业，还要受到潮汐涨落、水流流速等客观条件的限制，而且很多作业只能在白天进行，这些都将大大影响工作效率。因此如何

28、千方百计地减少水上施工工序和工作量，如何根据天气预报科学地安排施工，做好船舶进入及撤离的调度工作，如何不断总结经验，优化施工工艺是摆在我们面前的重大课题。4.2 施工条件恶劣，安全极为突出 本工程桩基和承台工程全部为远离岸线的无掩护外海施工，严格讲应属于海洋工程。施工船舶驻位作业，锚缆均需从相邻承台之间穿过，施工现场海况恶劣，风大、浪高、流急，施工区又为台风影响区，这些工况条件不仅给施工带来了极大困难，而且工程结构的安全、船机设备的安全和人员的安全都是十分突出的问题。4.3工程质量要求高本工程设计基准期100年，质量要求高，施工技术复杂，港湾工程施工中的许多传统工艺不能直接应用于此，加大了施工

29、的难度。4.4施工战线长，投入的设备多，管理难度很大第VI标段工程施工战线长达25km，施工分5个作业面打桩，分二十几个工作面施工承台，上百个承台将同时作业，两个局所投入的各种工程船舶包括打桩船、多功能船、起重船、砼拌和船、装运构件材料的驳船、交通船、起锚艇、拖轮等将多达百余艘，相互干扰难以避免，避风起锚此起彼伏，施工管理难度之大可想而知。4.5对工程的认识逐步深入包括施工单位、设计单位、监理单位和指挥部在内的所有参建人员，对本工程的认识，对本工程所处自然条件的认识, 对本工程设计必须充分考虑施工可行性问题的认识,对于大工程必须有大投入和充分的前期准备的认识,都需要有一个逐步深入的过程。 4.

30、6没有专用码头和避风锚地本工程没有专用的施工码头和避风锚地，数以万吨计的工程材料、施工用料的装船，数以千计的施工人员上下船，百余条施工船舶的防台避风，都将十分困难，不仅会对施工效率，工程进度形成很大的制约，而且非常不利于施工船舶及施工人员的安全。5、 施工流程砼套箱运输砼套箱预制5.1 分离式承台(PHC桩)施工流程 PHC桩沉桩施工测量，切桩、去防腐焊导向限位板、拆除上部围囹平台牵固上下围囹搭设上部平台安装砼套箱桩间加固安封孔板浇封底砼砼养护绑负弯矩筋切吊杆、拆除扁担梁桩芯吸泥浇注桩芯砼安顶部侧模板安桩芯钢筋笼绑、焊第一层钢筋、墩柱预埋钢筋浇注第一层砼砼凿毛绑第二层钢筋、埋设墩柱预埋件砼养护

31、支预留坑模板浇注第二层砼拆预留坑模板拆顶部侧模板砼养护拆除下部围囹17砼套箱运输砼套箱预制5.2 分离式承台(钢管桩)施工流程 钢管桩沉桩施工测量，切桩、去防腐焊导向限位板、拆除上部围囹平台牵固上下围囹搭设上部平台安装砼套箱桩间加固安封孔板浇封底砼砼养护绑负弯矩筋切吊杆、拆除扁担梁安桩芯钢筋笼安顶部侧模板绑、焊第一层钢筋、墩柱钢筋浇注桩芯砼浇注第一层砼砼养护绑第二层钢筋、埋设墩柱预埋件支预留坑模板砼凿毛浇注第二层砼砼养护拆顶部侧模板拆除下部围囹拆预留坑模板185.3 整体式承台施工流程(砼套箱方案)钢管桩沉桩施工临时牵固围囹、搭设平台测量、切桩深水围囹牵固限位板、拆除临时牵固围囹切吊杆、去防腐

32、浇注第一层砼砼 养 护绑、焊第一层钢筋、墩柱筋 拆除扁担梁桩间加固、安装封孔板浇注封底砼水上安装砼套箱砼 养 护砼套箱预制砼套箱运输砼凿毛、安装桩芯钢筋笼、浇注桩芯砼支预留坑模板、浇注第二层砼砼 养 护绑第二层钢筋、埋设墩柱预埋件拆除预留坑模板拆除下层围囹19 上海深水港东海大桥工程 中港第一航务工程局第一工程公司6、 施工方法6.1施工测量控制本工程远离岸线，常规的测量仪器和方法，基本上已不适用，为本工程研制的“海上GPS打桩定位系统”平面定位及高程控制的精度通过初步测试已达到厘米级，能够满足本工程测量定位的精度要求。本工程测量控制，在前期近岸段采用以GPS测量定位技术与常规测量相结合的方法

33、，以后则以GPS定位为主。6.1.1 施工测量控制网 首级施工测量控制网首级施工测量控制网已由业主委托有资质的专业测量队伍布置，控制网点布设在大桥的南北两岸，系统一致，海域无控制点。控制网点可作为工程施工定位的起算点和起算方向，既可在视线可及的范围内作为常规测量方式（包括全站仪、经纬仪、水准仪测量等）的起算点和方向，也可在视线不可及的施工区域内用作GPS定位的参考站点。首级施工测量控制网是三维高精度控制网，用其作为工程的三维放样起算数据。工程所采用的坐标系统： 平面坐标：北京54坐标，东经122中央子午线，高斯正形投影直角坐标系。高程系统：国家85高程基准。精度要求：平面坐标，固定误差8mm

34、比例误差1ppm;高程基准，符合三等水准误差。 首级控制网的加密及GPS参考站的设置 本工程跨海区域达30km，首级施工控制网在芦潮港侧和小洋山侧，共有5个测量基点，两地之间无控制点。就GPS定位来说，施工区域距最近的参考台站的距离将大于15km（最佳作用距离为10km），这会使GPS在RTK（实时动态相位差分模式）测量方式下的工作稳定性和精度受到影响。因此，拟在海上3个试桩平台上建造3个测量平台，作为首级施工控制网的加密点。 加密点以首级网为起算数据，采用与首级控制网同等的观测要求和数据处理方案进行观测和数据处理，确保加密点控制网与首级网坐标系统的统一和测设精度。 GPS测量定位系统参数转换

35、GPS测量定位是一种较新的工程测量定位方式，在我国的工程建设中得到了较为广泛的应用。采用GPS测量定位，具有不受天气条件及通视条件限制的优点，且方便快捷，相对精度高。因此，在工程各标段的施工中，必将有多家单位采用GPS测量定位方式。而GPS仪器输出的原始坐标为WGS84坐标（即东经、北纬坐标）和大地高程，只有通过七参数的转换，GPS仪器才能够输出我们工程所需要的北京54坐标和国家85高程；这就涉及到七参数的选用问题。由于计算七参数所选用的计算软件和所用计算参数的不同，会造成七参数有微小的差异，如果各标段采用自行计算的七参数进行测量定位，势必造成测量系统的不一致，因此整个工程的各个标段采用统一的

36、七参数是保证整个工程测量系统一致不可或缺的条件。 GPS控制网的施测 根据选定的控制点和水准点进行联测，形成GPS控制网。采用4至6台双频GPS接收机，在卫星几何强度良好的条件下（截止角度不小于15度，卫星数不少于4颗且GDOP8），同步观测不小于1小时。观测时做好必要的测站记录，记录内容包括点名、点号、观测日期、观测起止时间、观测仪器和天线高。6.1.2 打桩测量定位方式 测量定位方式的选择主要依据工程内容和所处的地理位置而定，本工程远离岸边，故打桩定位拟选用GPS方式。在打桩施工初期承台距岸边1000m以内时，用常规测量方式进行校核，以检验GPS的精度，以后大量的打桩施工，均采用“海上GP

37、S打桩定位系统”实现。 用两台GPS流动站及两台倾角传感器实时监控船体的位置、方向和姿态，另外利用两台漫反射式激光测距仪和桩架倾角传感器实时校正基桩的位置，与设计标高处基桩设计坐标进行比较，在计算机屏幕上给出打桩船的移动方向和移动量。据以指挥打桩船调整锚缆移动船位，直至桩位偏差达到允许范围，开始下桩。 桩顶标高由安装在桩架上的“高程监测系统”实时测定，同时配合由 “锤击计数器” 所记录的打桩时的锤击数，进行打桩贯入度的计算，并反映在系统计算机屏幕上。打桩结束后，系统能自动打印出“打桩记录表”。6.1.3 GPS沉桩定位测量操作要点及注意事项 操作要点 熟悉工程图纸、桩位数据、桩船特性，做到心中

38、有数。 掌握设备功能，做到操作自如。 定位前，应仔细核对桩位参数，做到万无一失。 开工前，首先打开电脑系统、GPS、测距仪、摄像机。 定位时，注意操作界面上定位框中显示的定位模式（RTK Fixed,TEK Float,Stand alone）和定位框的显示颜色，只有在定位框显示白色RTK Fixed的时候，才能进行打桩定位。 桩基本正位后，选择“桩位校正”进行精确定位，此时一定要注意测距仪是否正常工作，否则会产生桩位的较大偏差。 界面上显示的“桩顶标高”数据是由RTK Fixed的GPS测量高程，通过“高程监测系统”推算出来的，贯入度由桩下沉量和锤击数计算而得，可作为贯入度控制的依据。 每根

39、桩都必须使用“打印记录”和“生成报表”功能。 收工时，必须按正常的操作程序关闭电脑、GPS、测距仪、摄像机等系统设备，防止雨水及海浪损坏设备，并切断电源，确保安全。 每条船必须配备工作日志，每班人员必须做好详尽的记录，以备查考。 注意事项 严格按照正常的操作程序开、关系统，不要硬关机； 如遇设备故障，应及时通知项目部派专人修理，严禁擅自拆卸设备。 当打每墩第一根桩而无法用岸上全站仪校核时,事先在打桩船上测放两个点，并计算出船正位下桩状态下这两点的理论坐标值。实际打第一根桩时，定位后，用GPS背包测出这两点的坐标，据以推算出桩位坐标，若桩位偏差满足要求，则可下桩。 测量定位过程中必须随时注意“高

40、程监测系统”各部件的状态，当出现异常现象时，要及时上报。 使用“桩位校正”功能时，必须注意测距仪的工作状态。6.1.4承台施工测量控制由于承台工程施工采用砼套箱工艺，故承台施工测量关键在于测放已打好桩的桩顶标高控制线和在套箱的支承桩上测放钢扁担的安装位置线。测量主要靠流动的GPS接收站（GPS背包）来完成。6.2 打桩施工6.2.1打桩船投入和总体安排本工程拟投入2条打桩船，即打桩15#船和经过改造的打桩8#船。每个区域段的桥墩原则上为单向依次推进退船施打。分离式承台的桥墩先打东侧B承台，后打西侧A承台。对于每个小承台或每个大承台的桩亦退船从东向西施打，即打桩船正对涨潮流方向一次抛锚驻位施打完

41、一个桥墩的基桩。6.2.2 沉桩工艺流程 打桩船驻位装桩方驳驻位画桩刻度捆桩吊桩移船就位立桩入龙口关闭下背板戴替打调整龙口斜度测量定位桩自沉微调偏位解开吊索压锤打开背板锤击沉桩打桩记录停止锤击起吊锤和替打测桩偏位。6.2.3 桩的运输桩的运输使用1500t3000t的驳船，驳船上配备符合要求的锚设施。两条打桩船配备两艘驳船。PHC桩在预制厂出运码头装驳，落驳时，桩身两侧垫楔形木块，并对桩进行加固，加固方法是采用钢丝绳加紧张器将桩捆牢在甲板上。钢管桩在江南造船厂等地加工后由出运码头装驳，装船时，桩身两侧垫楔形木块，再用钢丝绳及紧张器将桩固定在运桩驳甲板上。运桩驳将PHC桩和钢桩运至现场后按要求下

42、锚驻位。6.2.4 打桩船锚缆布设打桩的船机设备主要包括打桩船、方驳、拖轮、抛锚船、交通艇等，由于是外海作业，所有船舶必须具备在本工程区域的作业和适航条件。施工前对所有船舶的锚车、锚缆进行检验以满足要求。在打桩船进入施工现场前与港监等有关部门联系并获得确认，以便对一些如海底光缆等设施采取相应的保护措施。在海底光缆区打桩采取抛设锚坠子方法。打桩船抛全方位锚，桩船东西向朝东停泊。即打桩船正对涨潮流方向一次抛锚驻位，施打完一个桥墩的基桩。沉桩作业现场平面布置见附图4。6.2.5 沉桩施工操作技术要点、打桩船吊桩前要认真核对桩的规格型号，检查桩身的外观质量。、PHC桩吊桩采用四点吊，并设立桩钢丝扣。如

43、图20.05L0.29L0.33L0.21L0.12L图2 PHC桩吊点布置图钢管桩采用三点吊，并设立桩钢丝扣。如图3所示： 2m 0.23L 0.12L 0.36L 0.29L图3 钢管桩吊点布置图 为防止PHC桩沉桩过程中替打下端入水后锤击水压力过大，拟将替打适当加长，并在距桩顶1m处桩身两侧开两个6cm孔。考虑到本工程区域流速及风浪较大，沉桩尽量选择流速风浪较小的时候进行，原则上流速大于2m/s、风速大于6级、波浪H1/101.2m或T6s时停止沉桩。为适应远离岸线开敞海域条件下沉桩，应安排专人收听气象预报，以便及时转移避风。开锤前应检查锤、替打与桩是否在同一轴线上，避免偏心锤击，造成桩

44、顶碎裂。自沉、压锤、开锤过程中不得移船校正桩位避免造成断桩。 打桩时若桩发生抖动，应暂停锤击待桩身稳定后方能继续锤击。 沉桩过程中随时注意检查桩锤、替打和桩架龙口，发现问题及时处理。 做好沉桩记录。6.2.6 桩锤的选择与沉桩停锤标准 （1）桩锤的选择本工程原基桩设计以PHC桩为主，选用定型产品D100-13柴油锤施打。后来绝大多数基桩改为1500钢管桩，入土深度增加10m以上，用D100锤打至设计标高较为困难，且施工效率低，为此，施工单位购置了国内试生产的D125-3柴油锤，用于本工程钢管桩上施打，效果较好。D100-13和D125-3锤的主要技术性能见表10。 D100-13和D125-3

45、柴油锤主要技术参数 表10型号D100-13 D125-3上活塞重（Kg）1000012500锤重（Kg）2036024320下活塞外径（mm）820910锤总高度（mm）73857783每次打击能量（Nm）333540213860417000打击次数（次/分）36453645作用于桩最大爆炸力（KN）26003600适宜施打的最大桩重（Kg）4000050000（2）PHC桩停锤标准PHC桩沉桩以标高控制为主，当桩端达不到设计标高时应用贯入度作为校核。在采用D-100锤型开三挡锤击的情况下，沉桩停锤标准为：当桩尖标高高于设计值在00.5m之间且最后贯入度4mm时可以停锤，在0.51.0m之间

46、且最后贯入度2mm时可以停锤。当最后10cm的平均贯入度2mm，桩尖距设计标高超过1m但不超过2m时，再打50击，平均贯入度仍2mm，可以停锤。当最后10cm的平均贯入度2mm，桩尖距设计标高超过2m时，再打100击，平均贯入度仍10mm，该桩基应进行高应变动力检测。（3） 钢管桩停锤标准所有钢管桩沉桩均以标高控制为主，当桩端达不到设计标高时，应用贯入度作为校核；沉桩施工采用D-100锤开四档锤击：当沉桩至设计标高：如最后10cm的平均贯入度8mm时，可以停锤；如最后10cm的平均贯入度8mm时，该桩应进行高应变动测，并将动测结果及时通报设计，同时应暂停后续沉桩。当沉桩未至设计标高：如最后10

47、cm的平均贯入度2mm,距离设计标高0.5m时,可以停锤；如最后10cm的平均贯入度2mm,距离设计标高0.5m，且1.5m，总锤击数不少于4000击时，可以停锤；如最后10cm的平均贯入度2mm，距离设计标高1.5m，而总锤击数已达4000击时，及时与设计联系，同时应暂停后续沉桩。沉桩施工如采用D-125锤击四档锤击：当沉桩至设计标高：如最后10cm的平均贯入度12mm时, 可以停锤；如最后10cm的平均贯入度12mm时, 该桩应进行高应变动测，并将动测结果及时通报设计，同时应暂停后续沉桩。当沉桩未至设计标高：如最后10cm的平均贯入度4mm, 距离设计标高0.5m时,可以停锤；如最后10c

48、m的平均贯入度4mm，距离设计标高0.5m，且1.5m，总锤击数不少于3000击时，可以停锤；如最后10cm的平均贯入度4mm，距离设计标高1.5m，而总锤击数已达3000击时，及时与设计联系，同时应暂停后续沉桩。考虑GPS标高测量受水位变化的影响，当沉桩至设计标高时，桩顶标高允许偏差为+200mm，-0.00mm（不包括沉桩未至设计标高而符合上述停锤标准的桩基）。6.2.7 沉桩质量标准沉桩的质量检验评定标准见表11 表11检验项目种类设计标高处桩顶平面位置允许偏差（mm）桩身倾斜度允许偏差PHC桩直桩2001%PHC桩斜桩2501%钢管桩直桩2501%钢管桩斜桩3001%6.3夹桩施工为抵

49、抗风浪和便于桩头切割等后续工序施工，及时对施打完成后允许多功能船进入驻位的基桩进行临时围囹牵固。夹桩标高用全站仪（或GPS）放样，在A、B两承台（或东西两侧桩群中）各选一根直桩（或斜度比较小的斜桩）抄出标高。夹桩时可据此标高往下量取一个恰当尺寸。为保证桩身不被碰撞和保护桩身防护层，抄标高时尽量选择天气和海况比较好时进行，工作船慢慢接近桩体，并在船侧安放足够的固定护舷或手提护球。夹桩材料选用钢抱箍和槽钢和对拉螺栓。夹桩安排在至打桩船有效距离300米以外，用多功能驳进行夹桩施工。施工时小型施工船舶配合多功能驳分别进行钢抱箍、夹桩槽钢的夹设。船只顺流停在桥墩之间，夹桩所用的挂笼、材料等均需由船上吊机

50、吊运，用吊机将挂笼连同操作人员挂到桩头上，操作人员由挂篮处夹设钢抱箍，船上吊机吊放槽钢放在抱箍侧翼上，用螺栓将其夹紧。逐根夹设，将所有桩连成一体。钢管桩和PHC桩夹桩见附图7、附图8。 为了保证桩与钢抱箍间有足够的摩擦力，在用专用扳手拧紧抱箍螺栓时，边拧紧边用手锤在抱箍四周敲击，确保密贴。为保护桩身防护材料，采取在钢抱箍、槽钢与桩身之间垫放橡胶皮的施工措施。6.4切桩施工 在切桩前需搭设临时工作平台，平台尺寸33m。在夹桩围囹上放置长3.0m的1010cm木方，间距40cm，用铅丝固定在槽钢上，木方上铺设3cm的脚手板，并用铁钉与木方固定。为了给桩头切割作业提供连续性平台，考虑桩间距比较小，可

51、使上层围囹的悬臂端尽量相连，从而形成一个便于行走的环路，以便各个桩头切割同批施工。 测放截桩标高时使用RTK-GPS。两次测放，取其平均值作为基准，然后用透明软水管引测其它桩的标高；当测放标高相差大于2厘米时，酌情增加观测次数并加权处理。对套箱安装用的承重桩，标高的引测，至少要操作两次以上以确保精度，并用钢锯条锯出标记，以便保存到后面工序使用。其它桩的标高可只画三角作标记。6.4.1 PHC桩切桩施工本工程PHC桩直桩桩顶标高为+1.25m（或+2.25m），斜桩为+1.20m（或+2.2m）。截桩时，操作人员根据所放标高上返一个预定尺寸，在切割面上画上醒目的截桩线。截桩后，再依标记检查截桩偏

52、差，使偏差控制在规范允许范围之内。 直桩作为套箱钢扁担的支承桩，对桩顶标高及平整度要求高，桩使用专门切割机切割。用吊机将设备吊到平台上固定好，然后进行切割，切割下来的桩头由吊机将其吊走。切割过程中，要防止碎块落入桩芯，以免给以后吸泥工作带来麻烦。6.4.2钢管桩切桩施工 钢管桩桩顶标高为+2.5m。截桩时，操作人员根据所放标高上返一个预定尺寸，在切割面上画上醒目的截桩线。截桩后，再依标记检查截桩偏差，使偏差控制在规范允许范围之内。 对套箱支承桩的顶标高及平整度要求都比较高，因此在切割时必须严格控制。其余桩标高略低于支承桩。 钢管桩切割时使用普通电气焊切割工艺或研究使用机械自动切割工艺，先将桩身

53、表面的防腐涂层用气焊烧掉，再沿桩周缓慢切割，切割中多功能驳上的吊机必须吊住桩头，切割斜桩时先切割桩身腹侧，再切割背侧，并且在桩身背侧预留一段不切割，防止桩头倾倒伤人，由吊机将切割下来的桩头将其吊走，放到多功能驳上，再用运料驳运回陆地。6.5低墩分离式承台施工6.5.1施工工艺综述 分离式小承台施工采用带钢结构底板的钢筋混凝土套箱方案。混凝土套箱在预制厂内预制完成。在套箱内侧下部焊接钢结构底板，并根据现场实测的桩位在钢底板上预留出桩位孔。在套箱上部安装、焊接扁担梁，安装吊杆；套箱装船运至现场，安装在承台截好的4根PHC直桩或4根事先已在底板标高以下用型钢夹固起来的钢管桩上；进行桩间加固和安装封孔板；浇筑封底混凝土；切除吊杆，拆除扁担