T梁施工方案个人推荐

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1、发放号：龙 长 高 速 公 路 A9 标 T 梁施工方案 文件号:龙长(施)2005（07)版本号:受控状态：编制人：复核人：审定人：批准人:持有人：二00五年七月 1 龙长项目经理部 T 梁施工方案 一、工程概况 1、山窝岗大桥 本桥分别位于分离式路基和整体式路基内，桥梁右幅起迄桩号为YK43+965K44+639，桥孔布置为 530+630+530+630 米预应力砼连续 T 梁(刚构),桥长 674 米。左幅分为两座桥,中间 106 米长为路基段，桥梁起迄桩号分别为 ZK43+968.43ZK44+342。46，K44+445K44+639，桥孔布置分别为(4+5+3）30 米预应力砼连

2、续 T 梁(刚构)、630 米预应力砼连续 T 梁，桥长分别为 374.0 米和 194。0 米，桥梁前十三孔位于圆曲线及缓和曲线上，桥孔按折线布置。2、圆畲大桥 本桥位于分离式路基上，桥梁右线起迄桩号为 YK42+146YK42+335,左线起迄桩号为 ZK42+146ZK42+335，左右桥孔布置均为 725 米预应力砼连续 T 梁，桥长 189 米，桥梁位于直线段上。3牛角岗大桥 本桥起迄桩号为 K44+918K45+348，桥孔布置为 530+430+530米预应力砼连续 T 型梁（刚构），桥长 430 米，本桥 7#14墩台位于缓和曲线和圆曲线上，桥孔按折线布置.4山窝岗中桥 本桥起

3、迄桩号为 K44+682K44+738，桥孔布置为 316 米预应力砼空心板,桥长 56 米，本桥为直线桥（为降低成本，本桥先张 16m 空心板梁拟改为 16m 后张空心板梁）.跨径 30 米的T梁采用40砼预制,中心梁高为2 00 米，梁肋间距2 45 2 米，行车道板中梁预制宽度 1 8 米，湿接缝宽 0 65 米，主梁跨中肋厚 0 18米,马蹄宽度 042 米，梁端支承段马蹄宽度 060 米，T 梁底水平设置，桥面横坡及超高由行车道板及墩台帽横坡共同调整。跨径 25 米的 T 梁采用40#砼预制，中心梁高为 175 米，梁肋间距 25125 米，行车道板中梁预制宽度 1。8 米，湿接缝宽

4、 0.7125 米，主梁跨中肋厚 0.18 米，马蹄宽度 0。42 米,梁端支承段马蹄宽厦 060 米。T 梁底水平设置,桥面横坡及超高由行车道板及墩台帽横坡共同调整.空心板桥上部横断面由 12 片梁组成,板高 0 70 米,各板间距 1 00 米，中板预制宽度 099 米,边板预制宽度 0995 米.T 梁预应力钢束采用j15。249、15.248、15.247、15。246 高强度低松弛 270K 级钢绞线，金属波纹管成孔，锚具为 OVM 锚固体系.预应力砼连续 T 梁的连续接头采用15。245、15。244 钢绞线，BM15 扁形锚具，管道用金属波纹管成孔,所用钢带厚度不小于 035 毫

5、米。钢绞线均采用两端一次张拉锚固.T 梁伸长值计算参数：预应力管道采用钢波纹管成形，管道摩擦系数 u0.25;管道偏差系数 K0。0015 米；锚具变形和钢束回缩量为 6 毫米。二、施工方法 1、大桥预制 T 梁简支架设后，浇注连续段砼并张拉负弯矩预应力束，形成连续梁或刚构体系：中桥采用预制空心板架设后，设置桥面连续，形成简支桥面连续体系。主梁施工必须按照下述顺序：主梁安装后,焊接横隔板钢筋及连接纵向湿接缝钢筋，并浇注纵向湿接缝和湿接缝范围的横隔板砼。3 焊接或安装连续梁接头钢筋,布设负弯矩钢束，浇注 T 梁接头砼。待接头砼强度达到设计强度的 90,方可张拉负弯矩钢束。张拉槽内截断的桥面钢筋须

6、等强度连接后封槽。2、大桥在平曲线内各墩位横桥向中心线按径向布置，每片梁预制长度随墩位中心线成扇形变化。对于处在曲线半径较大的大桥，桥面曲线靠调整防撞护栏的位置来顺应路线曲线变化；对于处在曲线半径不大的大桥，边梁翼缘均应预制成曲线，以顺应路线曲线的变化。3、在非连续端上为便伸缩缝安装，处于曲线上的预制梁端头应按实际偏角预制为斜截面,安装后确保其为一直线，其余墩上按正截面预制,由现浇段调整。4、T 梁标准梁长的主梁中横隔板间距为 50 米，端横隔板位置根据梁长调整，非标准梁长的主梁依据实际梁长调整 T 梁两端等截面的距离。湿接缝范围的横隔板采用现浇 40#钢筋砼连接。5、采用板式橡胶支座或四氟板

7、橡胶丈座，施工时保证梁底预埋钢板的位置、高度正确，支座要求处于水平状态。三、桥梁施工注意事项 （1）梁肋纵自钢筋长度随梁长变化而变化,钢铰线参照相关图纸中的坐标值，调整立面中间两个导线点间矩进行布设.主梁预制后，应加强养生，当养生时间大于等于 7 天且砼强度达到设计强度的 100时，方可施加预应力（检验砼强度时应注意试件的取样及养生条件需与主梁梁体砼相吻合）,施加预应力后,梁体必须处于简支状态。其支点位置离支座中心线不大于08 米。（2）预应力钢铰线张拉后 15 天至 60 天之内现浇接头。一联连续端接头 4 浇注完毕且砼强度达到设计强度的 90，方可张拉负弯矩预应力束.（3)预应力钢铰线采用

8、两端张拉，其张拉顺序按预应力钢铰线构造图中的钢束编号顺序对称均匀进行，预应力钢绞线锚下控制张拉力采用 OVM 锚具应增加 25的控制应力及张拉力。(4）T 梁预应力钢束张拉采用双控指标，即锚下张拉力和钢束延伸量，以张拉力为主，延伸量校核.(5）梁体反拱值在施工时先行按照参考的反拱度（30m 中跨：15mm、边跨20mm）预制一片并进行张拉后确定。确定反拱度时还必须考虑在存梁时间内的预拱度继续发展的可能。(6)主梁翼板湿接缝处及连续端头的砼表面必须凿毛、洗净、以保证新老砼结合.在浇筑桥面铺装砼之前，应先将先期预制的梁体表面砼凿毛、洗净。(7)主梁预制时不设吊环，采用兜托梁底起吊,其吊点位置离支座

9、中心线不大于 08 米，吊装孔开在翼缘板根部，预留孔大小可根据施工要求自行确定，但不大于 10 厘米。(8）主梁在起吊、运输、安装过程中,应始终保持梁体处于简支状态，梁体平移时，两端应同时进行，注意平稳，防止梁体受扭。四、工期安排及场地布置 本标段内共有 340 片 30m 后张预应力 T 梁，70 片 25m 后张预应力 T 梁。为确保合同工期按期完成,项目经理部设置两个预制场.1预制场设在园畲大桥 0#台(K42+146）台后（八标路基上),负责预制园畲大桥 70 片 25m 后 张 T 梁的预制。2#预制场设在山窝岗特大桥 0台（YK43+965)台后路基上,负责山窝岗特大桥 200 片

10、 30mT 梁,牛角岗大桥 140 片 30mT 梁的预制任务 5 根据相邻标段 7 天即可进行 T 梁张拉，台座周转周期按 10 天考虑，每片台座月生产 T 梁 3 片，模板周转周期按 3 天考虑，一套模板月生产 T 梁 10 片。2#梁场制梁场地 250m,按 35m 一槽，可排 7 槽梁，每槽 4 片，并根据工程进度需要，2#梁场预留 4 片 T 梁生产场地。1#预制场计划于 2005 年 9 月 20 日完成主体建设并形成生产能力，2005年 2 月 28 日完成 70 片 T 梁预制，计 192 个工作日，共设 5 个生产台位，2。5 套 T 梁模板，10 片后张梁存梁场地。2#预制

11、场计划2005年7月6日完成预制梁主体建设并预制第一片T梁，2005 年 3 月 20 日完成 340 片后张 T 梁。计 224 个工作日，5。5 套 T 梁模板，预制场设 28 个后张 T 梁生产台座,30 片后张梁存梁场地.五、机械配置 在两个预制场计划配置 10 吨龙门吊 1 台，100 吨架桥机 2 台.70 吨龙门吊 2 台，其中 1#预制场 100 吨龙门吊 1 台，10T 龙门吊 1 台，2预制场70 吨龙门吊 2 台，100 吨架桥机 1 台。砼由搅拌站统一供应，砼搅拌车 6台。六、工期、工序细化表 1。1#预制厂生产计划安排 制梁厂场地成型:2005 年 8 月 30 日

12、第一片制梁台座成型：2005 年 9 月 10 日 预制第一片 T 梁：2005 年9 月20 日（砼由预制场统一供应砼)：100T 龙门吊吊梁拼装调试完毕（含架梁走行线）:2005 年 10 月 15日（制梁厂）第一片 T 梁架设：2005 年 10 月 20 日 6 2.2#预制厂生产计划安排 预制第一片 T 梁：2005 年 7 月 6 日（砼由预制场统一供应砼)：100T 架桥机拼装调试完毕（含架梁走行线)：2005 年 8 月 10 日（制梁厂）第一片 T 梁架设：2005 年 8 月 20 日 3、T 梁预制施工工序表 T 梁预制施工工序表 项目 人工 时间(小时）绑扎梁肋钢筋 8

13、 5 立模板 12 810 绑扎行车道板钢筋 10 57 浇筑砼（搅拌站供应砼）14 35 养生（夏天、冬季）2 2448 拆模 6 46 七、各月 T 梁预制安排 1预制场:25mT 梁 2005 年 9 月份 3 片 912 月份 45 片 2006 年 元月份 11 片 2 月份 11 片 2预制场：30mT 梁 2005 年 7 月份 10 片 8 月份 40 片 7 912 月份 175 片 2006 年 元月份 45 片 2 月份 40 片 3 月份 30 片 八、制梁方案 2制梁场 T 梁预制顺序为:自山窝岗大桥第一跨至第二十二跨依次预制完毕，架设山窝岗中桥空心板梁,预制牛角岗大

14、桥第一跨至第十四跨 30mT梁。九、目前完成情况 截至 7 月 24 日，2#预制厂完成预制台座 20 个，两台 70t 龙门吊已安装、调试完毕，已预制 T 梁 7 片。1预制厂受场地限制,只能设在八标路基上,因八标路基未成型，制梁台座无法施工,目前正在和业主、八标沟通，促使八标加快路基施工进度，确保我项目经理部 T 梁预制按计划实施。十、T 梁施工方案 10.1 后张法预应力 T 梁预制工艺 10。1.1 模板工程 T 型梁模由底模、侧模、端模三部分组成，面板采用 6mm 钢板制作，30m模板 5.5 套。见附图所示。梁模模面要求平直，转角光滑,焊缝平顺，打光磨平。预制 T 梁之前，模板进行

15、试拼，检查模扇间连接螺栓孔的配合、模扇间相对位置是否准确。模板底模采用空心橡胶止水条，侧模之间采用3cm 宽塑料止水带，并用胶水粘结牢固，防止漏浆.侧模板在混凝土抗压强度达到 2.5Mpa 时方可拆除.为防止横隔板部位出现裂纹,横隔板底模为木板,并加设支撑，达到设计强度方可拆除横隔 8 板底模木板。模板先拆除拉杆,包括待拆模扇的拉杆和紧固侧板、底板的腹板拉杆和底板下拉杆等；拆除与待拆模扇相邻的接缝，应清除渗进缝内的水泥浆，以消除或减少模扇间的粘结力；模扇离开梁体后，仍需多移出一定的空隙再起吊,以免起吊时梁体和模扇碰撞。然后吊运到存放处，清洗、维修、涂油保养供下次使用。10.1.2 后张 T 梁

16、台座 台座设置 为防止 T 梁在台座上预制及张拉后不至于下沉或因不均匀下沉而产生梁体断裂。制梁区台位基础下卧层采用泥结碎石碾压密实，上设 C20 砼台位。因 T 梁张拉后，梁重全部落在两端基础，故在台位两端设 3m 长 C20 混凝土扩大基础，梁端地基台座布设10 的钢筋网做钢筋砼梁带。为确保 T梁起拱后桥面铺装的最小厚度，T 梁预制台座设置下拱值:30 米 T 梁中跨15mm,边跨 20mm；25 米 T 梁中跨 7mm,边跨 13mm，从中间向台位两边以二次抛物线形式过渡到零值，为便于模板底拉杆联结及拆除，在台位上设置 1520cm 的预留孔。台位混凝土浇筑完后在顶面铺设 6mm 厚钢板作

17、底模,钢板每 5m 设一道伸缩缝。为便于吊装，支座两端设活动钢板一块，接缝间用 2cm木条嵌塞。T 梁预制台座承载力检算 地基承载力静力触探为 250kPa，按 120 kPa 计算，梁体自重 81.1T，一端承重 40.5T。梁端基底能够承受的压力为：N1=120103N/m2（1+0。82）/22。42+2.8m1104=60。0t 9 张拉后端部承受梁重：N2=81。1/2=40.55t N1N2，因此台座两端扩大基础尺寸满足承载力要求。10.1。3 钢筋工程 钢筋安装前，在台位底模上刷一层隔离剂，以利脱摸。钢筋试验合格后,在工棚内下料加工，运到台位上绑扎，焊接成型。钢筋骨架分两次安 装

18、，先在台位上安装底板、腹板钢筋。待侧模安装加固稳定后,安装顶板钢筋。10。1.4 预应力施工（1)预应力原材料及设备检验 预应力材料进场时应分批验收，必须由材料员验收出厂合格证，逐盘进行型号及外观检查，表面不得有裂缝、小刺、损伤、氧化铁皮和油迹,并按照一定的频率抽取样品做拉伸力学试验。锚具须经过部以上级别技术鉴定，出厂前应由供方按规定进行检验，并提供质量证明书。锚具、夹具连接器进场时应逐个进行外观检查，不得有裂纹、伤痕、锈蚀,尺寸不得超过允许偏差。检验要求如下：1、钢绞线 从每批钢绞线中任取 3 盘,并从每盘所选的钢绞线端部正常部位截取一根试样进行表面质量、直径偏差和力学性能试验.如每批少于

19、3 盘，则应逐盘取样进行上述试验。试验结果如有一项不合格时，则不合格盘报废，并再从该批未试验过的钢绞线中取双倍数量的试样进行该不合格项的复验，如仍有一项不合格，则该批钢绞线为不合格。每批钢绞线的重量应不大于60t。10 2、锚具 外观检查：从每批中抽取 10的锚具且不少于 10 套，检查其外观和尺寸。如有一套表面有裂纹或超过产品标准及设计图纸规定尺寸的允许偏差,则另取双倍数量的锚具重做检查，如仍有一套不符合要求，则应逐套检查，合格者方可使用。硬度检验:从每批中抽取 5的锚具且不少于 5 套，对其中有硬度要求的零件做硬度试验，对多孔夹片式锚具的夹片，每套至少抽取 5 片。每个零件测试 3 点,其

20、硬度应在设计要求范围内，如有一个零件不合格，则应另取双倍数量的零件重做试验,如仍有一个零件不合格,则应逐个检查，合格者方可使用。静载锚固性能试验：当质量有疑点时,经上述两项试验合格后，应从同批中抽取 6 套锚具(夹具或连接器）组成 3 个预应力筋锚具组装件,进行静载锚固性能试验，如有一个试件不符合要求，则应另取双倍数量的锚具(夹具或连接器)重做试验，如仍有一个试件不符合要筘求，则该批锚具（夹具或连接器)为不合格品。预应力筋锚具、夹具和连接器验收批的划分:在同种材料和同一生产工艺条件下,锚具、夹具应以不超过 1 000 套组为一个验收批；连接器以不超过 500 套组为一个验收批。3、管道 波纹管

21、按批进行检验.每批由同一钢带生产厂生产的同一批钢带所制造的波纹管组成，累计半年或 50000m 生产量为一批，不足半年产量或50000m 也作为一批的，取产量最多的规格.波纹管要对外观、尺寸、集中荷载下的径向刚度、荷载作用后的抗渗漏及抗弯曲渗漏等进行检验。检验 11 结果有不合格项目时,应以双倍数量的试件对该不合格项目进行复验，复验仍不合格时，则该批产品为不合格。4、张拉油顶、压力表 压力表应选用防振型,表面最大读数应为张拉力 1。52。0 倍，精度不低于 1 级；张拉吨位宜为张拉力的 1.5 倍左右，且不得小于 1。2 倍.张拉油顶采用柳州市邱姆预应力机械有限公司生产的 YCQ250Q 型液

22、压张拉顶.配套油泵为 ZB4500 型电动油泵。最大张拉力为 1757。7KN,为最大张拉力的1。42 倍。施加预应力所用的机具设备及仪表应由专人使用和管理,并定期维护和校验.千斤顶与压力表校验是经主管部门授权的法定计量技术机构,经福建省建筑工程质量监督检测中心站检测,配套校验，确定张拉力与压力表之间的关系曲线为：1#油顶与 05。4.22.1337压力表：y=0.02230 x0.81 2油顶与 05.4.17。622压力表：y=0.02300 x0。8 张拉机具设备与锚具定期检验,对长期不使用的张拉机具设备，在使用前进行全面校验.使用期间的校验期限应视机具设备的情况确定，当千斤顶使用超过

23、6 个月或 2 印次或在使用过程中出现不正常现象或检修以后应重新校验。压力表的标定在以下情况进行：开始施加预应力之前;修理千斤顶及油泵之后;改变千斤顶与油泵的组合时；计算值与实测值两者相差悬殊时；12 长期中断作业，重新开始张拉时;5、电动油泵使用注意事项 运输过程中翻倒时，一般不能再使用；供给油箱的油,应使用油泵用优质矿物油；启动电动油泵的电动机时,应确认流量调整把手并缓慢进行,而且压力不得超过规定；事先应核对电源的电极和电压,而且不得拆掉软线的插头来使用，或截断软线来接线；开动张拉侧控制阀时，应一边看压力表,一边慢慢打开。（2)预应力材料的保护 预应力材料必须设专人保管，存放、搬运时均应妥

24、善保护，避免锈蚀、沾污、遭受机械损伤。如进场后需长时间存放时，必须安排定期的外观检查。预应力筋和金属管道在仓库内保管时,仓库应干燥、防 潮、通风良好、无腐蚀气体和介质；在室外存放时,时间不超过 6 个月，不得直接堆放在地面上，必须采取垫以枕木并用苫布覆盖等剪效措施，防止雨露和各种腐蚀性气体、介质的影响。（3）预应力筋制作 预应力筋的下料长度根据锚夹具厚度、千斤顶长度、和外露长度等因素确定钢绞线外伸长度为 0。5+0.082+0.20.86m。钢绞线下料尺寸误差5mm,端头采用砂轮机切割，严禁采用电弧切割。（4）预留孔道 预应力筋预留孔道采用 3.5mm 厚金属波纹管成孔工艺，波纹管严格按设计坐

25、标精确定位，孔道应平顺，端部的预埋钢垫板应垂直于孔道中心线,13 每 50cm 设一道定位钢筋，并将其点焊在梁肋箍筋上.波纹管接头处的连接管宜采用大一个直径级别的同类管道，其长度宜为被连接管道内径的 57 倍，连接时接头处不能产生角度变化及在混凝土浇筑期间发生管道的转动或移位，并用塑料纸包裹严实,确保不让水泥浆漏入，当钢束波纹管与其它钢筋相撞时，将钢筋适当挪动,以保证钢束的设计位置准确。并保证管道压浆孔孔道通畅，管道在模板内安装完毕后,将端部盖好，防止水或其他杂物进入。为防止浇筑混凝土时管道有漏浆现象，浇筑混凝土前穿入 6cm 塑料套管，浇筑混凝土后，抽出塑料套管,检查是否有漏浆现象，如有漏浆

26、，用高压水冲洗管道内的水泥浆，并用压缩空气吹干水分,张拉预应力钢绞线之前,将钢绞线穿入波纹管内.在混凝土浇筑之前要对管道进行全面检查，以查出可能被损坏的管道并将损坏之处修复。（5）钢绞线穿束 穿束前应检查锚垫板和孔道的位置须正确，灌浆孔是否满足施工要求,孔道内畅通,无水份和杂物，锚具、垫板接触处板面上的焊渣、混凝土残渣等要清除干净。（6）施加预应力 施加预应力前对所用的油压千斤顶、高压油泵和油压表、连接管路等要试车进行检查,如发现有漏油和不正常的情况,要查明原因，及时排除。当使用紫铜管连接千斤顶与油泵时，要注意检查在弯曲处有无裂纹,喇叭口是否完整无损，如发现问题，要修理完好后，才能使用。1、施

27、加预应力之前要完成以下准备工作 14 施工现场张拉程序已获得批准；现场已有具备预应力施工知识和正确操作的施工人员;锚具安装正确，对后张构件，混凝土已达到要求的强度；施工现场已具备确保全体操作人员和设备安全的必要的预防措施。2、张拉装置的检查 油量应充足，并应使用油泵用优质矿物油；千斤顶与油泵以及高压油管两端连接器的灰尘应予以清除；应抽出高压油泵内的空气；不应有漏油现象;应熟悉油泵的操作顺序。3、张拉应力控制 根据设计图纸要求，张拉顺序按预应力钢铰线构造图中的钢束编号顺序对称均匀进行，先张拉靠近截面形心轴的钢束，从上往下张拉锚固在梁端部的钢束。张拉时千斤顶的张拉力作用线与预应力筋的轴要重合一致.

28、钢绞线张拉采用大顶两端整束同时张拉，预应力张拉以张拉控制力和钢束延伸量进行双控。当两者有差异时，以张拉控制力为准,但钢束延伸量不得超过计算伸长值的6%,否则应查明原因后方可继续张拉，张拉程序为：010%con（测初始伸长值 L1，）20con 应力(测伸长值 L2，）50con（持荷 2min）100%con（测伸长值 L3，持荷 5min）102.5con（持荷 5min、如油表读数稳定锚固)。伸长值计算：L=L32L1+L2 15 4滑丝和断丝处理措施 防止滑丝和断丝措施 在张拉过程中，由于预应力筋受力不均或其他原因会引起预应力筋断丝或滑丝，为防止滑丝和断丝，采取以下措施.锚具在使用前须先

29、清除杂物，刷去油污。锚具安装位置要准确：锚垫板承压面，锚环、对中套等的安装面必须与孔道中心线垂直；锚具中心线必须与孔道中心线重合。垫钣承压面与孔道中线不垂直时，应当在锚圈下垫薄钢板调整垂直度。将锚圈孔对正垫板并点焊,防止张拉时移动。锚环、锚塞应逐个地进行尺寸检查，有同符号误差的应配套使用。亦即锚环的大小两孔和锚塞的粗细两端，都只允许同时出现正误差或同时出现负误差，以保证锥度正确。锚塞应保证规定的硬度值，当锚塞硬度不足或不均，张拉后有可能产生内缩过大甚至滑丝。为防止锚塞端部损伤钢丝，锚塞头上的导角应做成圆弧。锚环不得有内部缺陷，应逐个进行电磁探伤.锚环太软或刚度不够均会引起锚塞内缩超量。预应力筋

30、使用前应按规定检查：钢丝截面要圆，粗细、强度、硬度要均匀；钢丝编束时应认真梳理,避免交叉混乱；清除钢丝表面的油污锈蚀，使钢丝正常楔紧和正常张拉。千斤顶给油、回油工序一般均应缓慢平稳进行。特别是要避免大缸回油过猛，产生较大的冲击振动，易发生滑丝 在冬季施工时，特别是在负温条件下钢丝性能发生了变化（钢丝伸长率减少，弹性模量提高,锚具变脆变硬等.故冬季施工较易产生滑丝与断丝。建议预应力张拉工作应在正温条件下进行。滑丝与断丝的处理方法。16 钢丝束放松。将千斤顶按张拉状态装好，并将钢丝在夹盘内楔紧。一端张拉，当钢丝受力伸长时，锚塞稍被带出。这时立即用钢钎卡住锚塞螺纹（钢钎可用钢丝端部磨尖制成，长 20

31、cm 一 30cm).然后主缸缓慢回油，钢丝内缩，锚塞因被卡住而不能与钢丝同时拉出。主缸再次进油，张拉钢丝，锚塞又被带出。再用钢钎卡住,并使主缸回油，如此反复进行至锚塞退出为至.然后拉出钢丝束更换新的钢丝束和锚具。单根滑丝单根补拉。将滑进的钢丝楔紧在卡盘上，张拉达到应力后顶压楔紧。对力筋施加预应力之前,应对构件进行检验,外观和尺寸应符合质量标准要求。张拉时，构件的混凝土强度应符合设计要求，设计未规定时。管道在模板内安装完毕后,应将其端部盖好，防止水或其他杂物进入 对在混凝土浇筑之前穿束的管道，力筋安装完成后，应进行全面检查，以查出可能被损坏的管道。在混凝土浇筑之前,必须将管道上一切非有意留的孔

32、、开口或损坏之处修复，并应检查力筋能否在管道内自由滑动。预应力筋在张拉控制应力达到稳定后方可锚固。预应力筋锚固后的外露长度不宜小于 30mm，锚具应用封端混凝土保护，当需长期外露时，应采取防止锈蚀的措施。一般情况下，锚固完毕并经检验合格后即可切割端头多余的预应力筋,严禁用电弧焊切割，强调用砂轮机切割，防止材性不稳定。（7）张拉安全事项 张拉现场应有明显标志,与该工作无关的人员严禁人内。张拉或退楔时,千斤顶后面不得站人，以防预应力筋拉断或锚具、楔块弹出伤人。17 油泵运转有不正常情况时，应立即停车检查。在有压情况下,不得随意拧动油泵或千斤顶各部位的螺丝。作业应由专人负责指挥,操作时严禁摸踩及碰撞

33、力筋,在测量伸长值时，应停止开动千斤顶。千斤顶支架必须与梁端垫板接触良好，位置正直对称,严禁多加垫块,以防支架不稳或受力不均倾倒伤人。在高压油管的接头应加防护套，以防喷油伤人。已张拉完而尚未压浆的梁，严禁剧烈震动，以防预应力筋裂断而酿成重大事故。10。1.5 孔道压浆 预应力张拉后，在 24h 内完成孔道压浆。切割锚具外部多余的预应力筋，预应力筋切割后的余留长度不得超过 2cm。压浆前，应用压力水冲洗孔道.以排除孔内粉渣等杂物，保证孔道畅通。冲洗后用空压机吹去孔内积水，但要保持孔道润湿，而使水泥浆与孔壁的结合良好。在冲洗过程中,如发现有冒水、漏水现象，则应及时堵塞漏洞。当发现有串孔现象，又不易

34、处理时，应判明串孔数量，在压浆时几个串孔同时压注。或者某一孔道压浆后，立刻对相邻孔道用高压水彻底冲洗。压浆用 40 号水泥浆，水灰比为 0。400。45,泌水率小于 3，稠度控制在 14S18S.并在水泥中掺 0。01%的铝粉作膨胀剂.水泥浆中严禁掺加氯盐，水及减水剂须对预应力筋无腐蚀作用。水泥浆从配制到入管控制在40min 以内,经过1。2mm 筛子后进入料斗。水应不含有对预应力筋或水泥有害的成分.水泥浆拌和先下水再下水泥，拌和时间不少于 lmin，灰浆过筛后存放 18 于储浆桶内。此时桶内灰浆仍要低速搅拌，并经常保持足够的数量以保证每根管道的压浆能一次连续完成。压浆采用活塞式压浆泵管道压浆

35、，从一端向另一端压浆，压浆时管道顺序自下而上。压浆时先低压排水气，待出浆端排出和注浆端相同的水泥浆，堵塞出气孔，压浆机继续升压,达 0.60.7Mpa 时,持压 23 分钟,，拔出压浆管，塞紧进浆孔。待压入的水泥浆完成沉淀后（小于 0。5h）,压浆工作完成。压浆过程必须缓慢、均匀，确保水泥浆密实、饱满。（1）孔道压浆顺序是先下后上，要将集中在一处的孔一次压完.若中间因故停歇时，应立即将孔道内的水泥浆冲洗干净,以便重新压浆时,孔道畅通无阻。（2）压浆管路长度不宜超过 25m,当需要超过 30m 时，应提高压力100kPa200kPa.每个压浆孔道两端的锚塞进、出浆口均应安装一节带阀门的短管，以备

36、压注完毕时封闭,保持孔道中的水泥浆在有压状态下凝结。整个压注系统及胶管各阀门处内径不得小于 lOmm，以防堵塞。(5)冬季施工环境最低温度低于+5时，应加盖暖棚,对管道及梁体混凝土预加温,然后方可压浆。气温到 0时应停止压浆以防冻害。压浆后 45h内或灰浆强度低于设计要求时，不得拆除暖棚。当气温高于 35时，压浆宜在夜间进行。为防止管道冻害，冬季施工可以在水泥浆内加人加气剂.加气剂是以苛性钠、松香配制成有效物质 54%的松香皂，投入量按有效物质为水泥质量的 002控制。(6）为检查孔道内水泥浆的实际密度，压浆后应从检查孔抽查压浆的密实情况，如有不实，应及时处理和纠正.要在拌制水泥浆同时，制作标

37、准试块，经与构件同等条件养护到 20MPa 后可撤消养护，方可进行移运和吊装。19 孔道压浆时，工人应戴防护眼镜，以免水泥浆喷伤眼睛.10。1。6 封锚 孔道压浆后应立即将梁端水泥浆冲洗干净，同时清除支承垫板、锚具及端面混凝土的污垢，并将端面混凝土凿毛，以备浇筑封端混凝土。封端混凝土的浇筑程序如下。(1)设置端部钢筋网。为固定钢筋网的位置,可将部分箍筋点焊在支承垫扩 (2)妥善固定封端模板,以免在浇筑混凝土时模板走动而影响梁长。10.1.7 砼浇筑 混凝土由砼搅拌站集中拌制,混凝搅拌运输车运送，龙门吊配小吊斗进行浇注，这样既可提高制梁砼的浇注质量，同时可缩短砼浇注时间，提高制梁速度。捣固选用

38、B11 型附着式振动器在模板两侧交错设置，捣固棒配合捣固的捣固法。为防止漏振，在腹板和底板下部每隔 11。5m 交错设置15 通气孔以便观察水泥浆是否外溢来确定混凝土是否振实，并可排除模板内空气.混凝土的浇筑质量主要从两方面控制，一是浇筑方法；一是良好的振捣。混凝土浇筑由梁的一端向另一端水平分层、斜向分段连续灌筑,在将近另一端时,为避免梁端混凝土产生蜂窝等不密实现象，改从另一端向相反方向灌筑,在距该端 45m 处合龙。水平分层厚度为 30cm，上下层浇筑时间不超过 1h，上层混凝土必须在下层混凝土振捣密实后浇筑,保证混凝土良好的密实度。分段长度宜取 4m 一 6m,分段浇筑时必须在前一段混凝土

39、初凝前开始浇筑下段混凝土,以保证浇筑的连续性。混凝土浇筑进行中不得任意中断,因 20 故必须间歇时,间歇最长时间间歇时间一般控制在 15h30h 之间.段与段之间的接缝为斜向，上、下层混凝土接缝互相错开，以保证混凝土浇筑的整体性.预应力混凝土梁的马蹄部分钢筋较密,为保证质量,可先浇完马蹄部分，后浇腹板。其横隔梁的混凝土与腹板同时浇筑，浇筑时应分段分层，平行作业，为避免腹、翼板交界处因腹板混凝土沉落而造成纵向裂纹,可在腹板混凝土浇完后略停一段时间，使腹板混凝土能充分沉落，然后再浇筑翼缘板.但必须保证在腹板混凝土初凝前将翼板混凝土浇筑完毕，并及时整平、收浆.为了保证预留孔道的准确,端模板应与侧模和

40、底模紧密贴合,并与孔道轴线垂直；梁内预埋件位置应准确，特别是锚垫板应与端头模板紧密贴合，不得平移或转动；若采用侧模、底模振捣，应在底梁与基础之间加设弹性垫层(如橡皮垫)，其厚度不宜小于 15cm，以便提高振捣效果；浇筑混凝土时，对先张构件应避免振动器碰撞预应力筋；对后张结构、应避免振动器碰撞预应力筋的管道、预埋件等。并应经常检查模板、管道、锚固端垫板及支座预埋件等，以保证其位置及尺寸符合设计要求。养生 根据当地气候特点,梁体采用铺专用砼养护土工布自然洒水进行养生，在炎热和寒冷天气要做好表面草袋覆盖，养生期不少于 7 昼夜.10.1。8 移、存梁 T 梁采用龙门吊移存梁。存梁时，T 型梁支点外悬

41、出长度不得大于规定值。成品梁统一编号，且注明生产日期，以便使用。30mT 梁每片重 81。3t，考虑 1.3 的冲击荷载,起吊重量需满足 106t 荷 21 载要求.起梁龙门吊是由江西农业大学工程院设计、监制，由江西食品机械厂加工制造。龙门吊额定起吊重量 70t，龙门吊跨径 19.6m、高度 9。1m，龙门吊主梁分 3 个 9 标准节，由 24 个 8。8G/33 高强螺栓连接而成，主梁断面尺寸：0。701。8m、4 排单层，主梁上下弦杆材料为 16Mnsi，L20020014 角钢，米字型拉杆材料为 Q235B、100485 槽钢,间距 1。1m。龙门吊主梁支撑于 2。12。6m 方形支架上

42、，支腿为27314mm,20无缝钢管，单侧 4 根，梯形断面，断面详见附图，T 梁起吊由两台 70t 龙门吊共同起吊，纵向移至存梁台座.1、截面惯性矩、抗弯截面系数计算 取最不利截面计算惯性矩、抗弯截面系数 上下弦杆角钢为 L20020014 A=54。642 Ix2103.55 Zo=5.46 Ix=2103.55+(90-5。46）254.642=392630.56cm4 Ix=8392630。56=3141044.5 cm4 Wx3141044.59034900.5 cm3 2、主梁荷载计算 均布荷载 龙门架自重:210KN 43 钢轨及夹板：(4327+15231）/10001。25t

43、 均布荷载：（210+12.51）/278.24 KN。m 集中荷载 走行天车及吊具重 50 KN 22 T 梁自重：设计每片梁吊装重 81。1t，每台龙门吊承受荷载：405。5 KN 3、受力检算 由于节点连接并非完全刚性约束，采用简支体系检算。主梁悬出部分长度较短，（只有 1.1m），对主梁内力影响较小，可忽略不计，建立如下力学模型。q均11.35KN.mRAp1455.5RB（1）支座反力计算：T 梁起吊、移动考虑 1.3 的冲击系数。19.6RA11.3519。62/2+P11.39。87983.18 RA407.3KN.m 根据结构对称性 RARB 8.24RARBlq均11.35K

44、N.m（2）跨中弯矩计算:当 T 梁处于跨中时，主梁跨中截面弯矩最大 23 M跨中RA9.811。359.82/2 407.39。8545.03 3446。51KN.m =M/W=3446。51103/(34900。5106）=98。7MPa=230 MPa（3）挠度检算 MPRAlq均l2/2407。3l5.675l2 M0.5l cxMP*M*dl（EI)29。800。5l（407.3l5。675l2）dl（EI)9。80(407。3l25.675l3）dl(EI）（135.8l31。42l4）9。80（EI）114716.2103（2001093141044.5108）18mm（4）连接

45、螺栓剪力计算 龙门吊由 3 个 9m 标准节用 24 个高强螺栓连接而成，当 P1 处在连接点内侧时，螺栓剪力最大。19.6RA1.3P114.3+11。3519.622 RA543.25KN。m 24 q均=11.355.319.6 Q=543.2511。355.3=483。1KN=483。1103（243.140.0322）=483。11030。016956=28.49MPa（5）抗倾覆检算 福建省龙岩、长汀基本风速为 26m/s r0。012017e0。00018.80。012 Vd=k2k5v10=0.791.726=34。92 WdrVd22g=0。01234。92229。8=0.7

46、47 F=k0k1k3 WdAwh=0.751。60。790.747Awh=0.708Awh 横梁受风面积:2。71.80。61229。7m2 立柱受风面积：1/272。620。59。1 m2 横梁受风压力：F10.708 29.721.03KN 立柱受风面积：F29.10。7086。44KN 龙门吊空载受力检算：F30。708（1.80.3+1.70。3)=0.74KN 龙门吊自重力矩：Mg=(210+50）22.65=344.5KN 风力产生力矩：Mf=21.037。9+7。173.5=191。2KN 25 k=Mg/Mf=344.5191.2=1。81。5 龙门吊吊重产生的力矩：Mg=（

47、210+12.51+50+405.5）2。65=1796.7KN 风力产生荷载：MfF17.9+F23。5+F33。521。03 7。9+6。443.5+0.743.5191.28 kMg/Mf1796。7191.289。41。5（合格)（6）立柱失稳检算 E200109 I/64（0。27340。2594）=5.17710-5 A=/4(d2-d12)=/4(0。27320.2592）=5。850103 imin=351085.510177.5=0.095 y=l/imin=7.484/0.095=78 属中柔度杆 cr=a-b=304-1。1278=216。64MPa Fcr=crA=216.645。85103=1267.3KN 由于立柱结构属于多次超静定结构,可去掉多余约束结构,在最不利状态上，进行杆失稳检算。按两端固定进行检算。主梁承重状态荷载为：（210+12。51+50+405。51。3）799。66KN 单根承重轴向力：799.66/899。96KN（7）钢丝绳检算 钢丝绳以最小许用最小直径为 17。5 的计算，走 18 条，单条破断力为 17.4T,总和为 313。2T。安全系数313.2/526.02（可)26 10.1.9 T 梁架设 由于龙门吊结构形式尚未确定，结构图及检算资料未附 27