板模板(盘扣式)计算书(主梁钢管次梁方木)

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1、板模板(盘扣式)计算书计算依据：1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范 JGJ 231-20103、建筑结构可靠性设计统一标准 GB50068-20184、混凝土结构设计规范 GB 50010-20105、建筑结构荷载规范 GB 50009-20126、钢结构设计标准 GB 50017-2017一、工程属性新浇混凝土楼板名称顶板新浇混凝土楼板板厚(mm)800模板支架高度H (m)6.7模板支架纵向长度L(m)30模板支架横向长度B(m)24二、荷载设计模板及其支架自重标准值Gik(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5混凝土

2、自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备产生的荷载标准值Qik(kN/m2)3泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k(kN/m2)1其他附加水平荷载标准值Q3k(kN/m)0.55Q3k作用位置距离支架底的距离hi(m)3.9风荷载标准值k(kN/m2)基本风压o(kN/m2)0.250.064地基粗糙程度D类(有密集建筑群且房屋较高市区)模板支架顶部距地面高度(m)9风压高度变化系数Hz0.51风荷载体型系数Ms0.5风荷载作用方向沿模板支架横向作用抗倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底的距离h2(m)3.9三、模板体系设计主梁布置方向

3、平行立杆纵向方向立杆纵向间距1a(mm)600立杆横向间距lb(mm)900步距h(mm)1500顶层步距h(mm)500支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a(mm)650小梁间距l(mm)200小梁最大悬挑长度l1(mm)200主梁最大悬挑长度12(mm)200荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态抗倾覆可变荷载调整系数YL10.90.9可变荷载的分项系数YQ11.51.5永久荷载的分项系数YG11.30.9结构重要性系数Y01设计简图如下：an纵向剖面图MQ横向剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设

4、计值T(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式三等跨连续梁按三等跨连续梁，取lm单位宽度计算。W=bh2/6=1000xl5xl5/6 = 37500mm3, I=bh3/12=1000x15x15x15/12 = 281250mm4承载能力极限状态q1=Y0x1-3x(G1k+(G2k+G3k)xh)+1.5xYLxQikxb=lx1.3x(0.1+(24+l.l)x0.8)+1.5x0.9x3xl=30.284kN/mQi 静=Y0xYG(G1k +(G2k+G3k)h)b = 1x1.3x(0.1+(24+1.1)x0.8)x1=26.234kN/m4目舌=

5、Yox(YQXYLxQ1k)xb=1x(1.5xO.9x3)x1=4.O5kN/m正常使用极限状态q = (YG(G1k +(G2k+G3k)Xh)+YQXYLxQ1k)xb=(1x(0.1+(24+1.1)x0.8)+1x1x3)x1=23.18kN/m计算简图如下：llii1r-i1 1iiiiii1f 1f 1iViiillliiIr-ii i2JOOr:j200r 1200F1、强度验算Mmax=0.1q1 静 L2+0.117q活 L2 = 0.1x26.234x0.22+0.117x4.05x0.22 = 0.124kNmo=Mmax/W=0.124x106/37500=3.304

6、N/mm2f = 15N/mm2满足要求！2、挠度验算vmax=0.677ql4/(100EI)=0.677x23.18x2004/(100x10000x281250)=0.089mmvmax=0.089mmmin200/150, 10=1.333mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)60x100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)12.87小梁抗剪强度设计值T(N/mm2)1.386小梁截面抵抗矩W(cm3)100小梁弹性模量E( N/mm2)8415小梁截面惯性矩I (cm4)500小梁计算方式三等跨连续梁q1=Y0x1.3x(G+(G2k+G3k)xh)+1.5YLxQ

7、1kxb=1x1.3x(0.3+(24+1.1)x0.8)+1.5x0.9x3x0.2 = 6.109kN/因此，qi静=Y0xl.3x(Gik+(G2k+G3k)xh)xb=lxl.3x(0.3+(24+l.l)x0.8)x0.2=5.299kN/mYoX1.5xYLxQlkxb=lxl.5xO.9x3xO.2 = O.8lkN/m计算简图如下：liillMii|inri1Hniiiriiflfii1llrinI900ri:900r，ioar屮2001、强度验算Ml = 0.lql 静 L2+0.ll7q活 L2 = 0.lx5.299x0.92+0.ll7x0.8lx0.92=0.506k

8、NmM2 = qlLl2/2=6.l09x0.22/2 = 0.l22kNmM =maxM, M2 =max0.506, 0.l22=0.506kNmmaxl2o=Mmax/W=0.506x l06/l00000=5.06N/mm2 口f=12.87N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vl = 0.6ql 静 L+0.6l7q活 L=0.6x5.299x0.9+0.6l7x0.8lx0.9 = 3.3llkNV2=qlLl = 6.l09x0.2 = l.222kNV=maxV, V2=max3.3ll, l.222 = 3.3llkNmaxl 2Tmax=3Vmax/(2bh0)=3x3.3ll

9、xl000/(2x60xl00) = 0.828N/mm2 口T=1.386N/mm2 满足要求！3、挠度验算q=(YG(Glk+(G2k+G3k)xh)+YQXYLxQik)xb=(lx(0.3+(24+l.l)x0.8)+lxlx3)x0.2=4.676kN/m挠度，跨中 v max=0.677qL4/(l00EI)=0.677x4.676x9004/(l00x84l5x500xl04) = 0.494mm三v=min(L/l50, 10)=min(900/150, l0) = 6mm；悬臂 vmax=qll4/(8EI)=4.676x2004/(8x84l5x500xl04) = 0.0

10、22mmSv=min(2xll/l50,l0)=min(2x200/l50, l0) = 2.667mm满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)48x2.8主梁计算截面类型(mm)48x2.8主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值T(N/mm2)l25主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I (cm4)l0.l9主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.61、小梁最大支座反力计算q严Y0xl.3x(Glk+(G2k+G3k)xh)+1.5xYLxQlkxb=lxl.3x(0.5+(24+

11、l.l)x0.8)+l.5x0.9x3x0.2 = 6.l6lkN/ mq=Y0xl.3x(Glk +(G2k+G3k)xh)xb=lxl.3x(0.5+(24+l.l)x0.8)x0.2 = 5.35lkN/m q=Y0xl.5xYLxQlkxb =lxl.5xO.9x3xO.2 = O.8lkN/mq2 =(YG(Glk+(G2k+G3k)xh)+YQXYLxQlk)xb=(lx(0.5+(24+l.l)x0.8)+lxlx3)x0.2=4.7l6kN/m 承载能力极限状态按三等跨连续梁，Rmax=(l.lql静+l.2q活)L= l.lx5.35lx0.9+l.2x0.8lx0.9 =

12、6.l72kN 按三等跨连续梁按悬臂梁，R = (0.4q静+0.45q活)L+q1l1 = (0.4x5.351+0.45x0.81)x0.9+6.161x0.2 = 3.486kN 主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数二0.6R=maxRmax，RJx0.6 = 3.703kN;正常使用极限状态按三等跨连续梁，Rmax=1.1q2L=1.1x4.716x0.9=4.669kN按三等跨连续梁悬臂梁，R = 0.4q2L +q2l1 = 0.4x4.716x0.9+4.716x0.2 = 2.641kN R=maxRmax，Rx0.6 = 2.801kN;计算简图如下：3.70S kN 3.7W

13、kM 3.703LN SJ-DlkN 3.7D3.LN 3.703kN3.701k N 3.7O1LN 3.703LN 3.703tNI 1.7031c N200.-.-L迦.-1主梁计算简图一2、抗弯验算主梁弯矩图一 (kNm)o=Mmax/W=0.741x106/4250=174.268N/mm2 口f=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算4.1-974.1973.7033.7033.209C.4W-100 J,-J.703-3.703-3.209-3.209-3.703-3.703-0.4W3.701乜曲44.197斗四73.703主梁剪力图一 (kN)Tmax=2Vmax/A=2x4

14、.197xl/39X21.92N/mm2 口T=125N/mm2满足要求！4、挠度验算跨中 vmax=0.302mmWv=min600/150, 10=4mm悬挑 段 vmax=0.676mmSv=min(2x200/150,10)=2.667mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R=11.603kN, R2=10.615kN, R3=10.615kN, R4=11.603kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力设计值N(kN)100按上节计算可知，可调托座受力“=11.603/0.6=19.339kNSN = lOOkN满足要求！八、立杆验算立杆

15、钢管截面类型(mm) 48x3.2立杆钢管计算截面类型(mm) 48x3钢材等级Q345立杆截面面积A(mm2)424立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)300支架自重标准值q (kN/m)0.15支架立杆计算长度修正系数n1.2悬臂端计算长度折减系数k0.71、长细比验算l01=h+2ka=5OO+2xO.7x65O=141Omm l0=nh=1.2xl5OO=18OOmmX=maxl01，lo/i=1800/15.9=113.208X=150 满足要求！2、立杆稳定性验算顶部立杆段：九=l01/i=1410.000/15.9=8

16、8.679查表得，申=0.566不考虑风荷载:N1=19.339kNf= N/(A) = 19338.883/(0.566x424) = 80.584N/mm2f = 300N/mm2 满足要求！非顶部立杆段：Ql0/i=1800.000/15.9=113.208查表得，曙=0.386不考虑风荷载:N=19.339+lxYGxqxH=19.339+lxl.3x0.15x6.7=20.645kNf=N/iA) = 20.645xl03/(0.386x424)=126.145N/mm2 口o=300N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范JGJ231-2010

17、第6.1.4:对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3H/B=6.7/24=0.279S3满足要求！十、抗倾覆验算混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产 生MT=YoxYL9wYQ(kL1Hh2+Q3kL1h1)=1x0.9x0.9x1.5x(0.064x30x6.7x3.9+0.55x30x3.9)=1 39.141kNmMR=YG(G1k+0.15H/(lalb)L1B12/2=0.9x(0.5+0.15x6.7/(0.6x0.9)x30x242/2=18360kNmMT=139.141kNmSMR=18360kNm满足要求！混凝土浇筑

18、时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗 倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生MT=Y0xYL9wYQ(Q2kL1H2+Q3kL1h1)=1x0.9x0.9x1.5x(1x30x6.72+0.55x30x3.9)=1714.426 kNmMR=YG(G2k+G3k)xh0+(G1k+0.15H/(lalb)L1B12/2=0.9x(24+1.1)x0.8+(0.5+0.15x6.7/(0.6x0.9)x30x242/2=174502.08kNmMT=1714.426kNmMR=174502.08kNmTR满足要求！一、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)

19、800混凝土强度等级C35混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N /mm2)9.686混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.911立杆垫板长a(mm)200立杆垫板宽b(mm)100F1=N=20.645kN1、受冲切承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0-7 卩 hft+0.25opc，m)numh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值卩h截面高度影响系数：当h2000mm时，取卩h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值Opc，m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1

20、.0-3.5N/mm2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值n=min(m，n2)n1=0.4+1.2/ 卩 s，n2=0.5+asxh/4Umn1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数n2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数卩s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，卩s不宜大于4：当卩s2时取卩s=2，当面积为圆形时，取卩s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，

21、不考虑上式中opc，m之值，将其取 为0，作为板承载能力安全储备。可得：卩h=1，ft=0.911N/mm2, n=1， h0=h-2O=78Omm,um =2(a+h0)+(b+h0)=3720mmF=(0.7卩hft+0.25Opc, m)numh0=(O.7xlxO.911+O.25xO)xlx372Ox78O/lOOO=185O.35kNNF1 =20.645kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35 卩 ElfcAinF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值卩c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用卩l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积卩 l=(Ab/Ai)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定可得:冷观収亦2, Pc=1，卩i=(Ab/Ai)1/2=(a+2b)x(b+2b)/(ab)1/2=(400)x(300)/(200x100)1/2=2.449, Aln=ab=20000mm2F=1.35PcPifcAin=1.35xlx2.449x9.686x20000/1000=640.595kNNFi=20.645kN 满足要求！