插扣式满堂脚手架施工方案

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1、插扣式满堂脚手架施工方案终版）目 录第一章 工程概况.2第二章编制原则和依据.3第三章新工艺承插式脚手架推广介绍.3第四章新工艺施工特点.3第五章架体组成.4第六章施工要点.5第七章 架体搭设施工工艺.5第八章施工流程及要求.7第九章脚手架检查与验收.10第十章 混凝土浇筑.10第十一章支撑系统级模板的拆除.11第十二章 安全、质量、环境保证措施.12第十三章安全应急预案.15第十四章 承插式脚手架荷载计算书.19第十五章混凝土浇筑路线图.31第十六章 剪刀撑加固示意图.31第一章、工程概况工程名称：碧阳国际城-E地块13、14、27、28号楼建设单位：贵州碧阳恒通置业有限公司设计单位：贵阳市

2、建筑勘察设计有限公司监理单位：贵州化兴建设监理公司施工单位：重庆 建建设集团有限公司1、建设地点:贵州省毕节市。2、该工程占地面积7817.46m2,总建筑面积169739.37m2,住宅总面积138946.40m2,其中13、14号楼各为38910.0m2,27号楼30064.20m2,28号楼为31062.20m2,商业为5880.66m2,地下室20698.16m2,架空层4103.28m2,物 管用房110.87m2。3、本建筑13、14号楼地上29层，27号楼地上31层，28号楼地上32层。其中13号楼为3层地下室，14、27、28号楼为1层地下室。13、14号楼建筑 高度89.85

3、米，27号楼建筑高度95.85米，28号楼建筑高度98.85米。其中：13#楼负三层层高为-4.50米，负二层层高为4.80米，负一层层高为4.80米，一层层高为5.4米，标准层层高为3.0米。14、27、28#楼负一层层高为4.80米，一层层高为5.4米，标准层层高为3.0米。4、建筑结构的安全等级：二级；主体结构的设计使用年限：50年，士0.000以上砼结构环境类别：一类；地下室及屋面露天构件砼结构环境类别：二类a。5、本工程的抗震设防类别：丙类，抗震设防烈度：6度，结构体系：部分 框支剪力墙等级：27、28、14号楼为二级；13号楼为一级。转换层标高为5.350米，剪力墙抗震等级：底部加

4、强部位27、28、14号楼为二级；13号楼为一级。非底部加强部位为三级。屋面防水I级，防水层耐用年限：20年。第二章、编制依据1）建筑施工安全检查标准JGJ59-2011;2）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130 2011、J84-2011;3）建设工程项目管理规范；4）混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50204-2011;5）50300-2001;6）建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008;7）施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-2005）;8）建筑机械使用安全技术规程（JGJ33-2001）;9）建筑结构荷载规范（GB50009-2006;建筑工程施工质量验收

5、统一标准GB10）建筑环境设计规范（GB15831-2002。三、新工艺插扣式脚手架推广介绍插扣式脚手架是由承插型盘扣式钢管支架衍生出来的一种新型建筑支撑系统。与盘扣式钢管支架相比具有承载力大，搭建速度快，稳定性强，易于管理等特点。插扣式脚手架在脚手架发展史上实现了三个第一：即“第一个”实现了钢管脚手架在结构上无任何专门的锁紧零件；“第一个”实现了在钢管脚手架上无 任何活动零件；“第一个”实现了我国对整体新型钢管脚手架的自主知识产权。该产品已被普遍使用于路桥、市政工程中，在房建工程中正被广泛运用。四、新工艺施工特点插扣式脚手架是新型的一种便捷式支撑脚手架，它有点类似碗扣架又优于碗扣架，1、具有

6、可靠的双向自锁能力;2、无任何活动零件；3、运输、储存、搭设、拆除方便快捷；4、受力性能合理；5、可以自由调节；6、产品标准化包装；7、组装合理，它的安全性、稳定性好于碗扣式、优于门式脚手架五、架体组成(1)、立杆：杆上焊接有连接的轮盘和连接套管的竖向支撑杆件。立杆参数表标准杆型号A(mm3000240018001200600理论重量(Kg)LG-300LG-240LG-180LG-120LG-6017.0613.8210.527.314.07(2)、连接轮盘：焊接于立杆上可扣接4个方向扣接头的圆扣形孔板。(3)、立杆连接套管：焊接于立杆一端，用于立杆竖向接长的专用外套管。(4)、横杆：两端焊

7、接有扣接头，且与立杆扣接的水平杆件。横杆参数表标准杆型号长度（mm）理论重量（Kg）型号长度（mm）理论重量（Kg）HG-240HG-180HG-150HG-12024001800150012009.937.636.48HG-90HG-60HG-309006003004.173.021.875.32六、施工要点1、前期应做好支撑体系的专项施工方案设计，搭设前应进行放线定位，使支撑体系横平竖直，以保证后期剪刀撑和整体连杆的设置，确保其整体稳定性 和抗倾覆性。2、插扣式脚手架安装基础必须要夯实平整并采取混凝土硬化措施。3、插扣式脚手架宜使用于同一标高范围的梁板，而对于标高相差较大的梁 板需进行详细

8、的排版、设计。4、架体搭设完成后要加设足够的剪刀撑，在顶托与架体横杆300-500mm之 间的距离要增设足够的水平拉杆，使其整体稳定性得到可靠的保证。5、目前我国建设部未有插扣式脚手架行业标准和规范出台，不过在建设工 地上已开始广泛使用，其现场施工可参照建筑施工承插型盘扣式钢管支架安 全技术规程，施工计算可参照 建筑施工碗口式脚手架安全技术规程。七、架体搭设施工工艺1、适用范围1）插扣式脚手架适用于非高大模板的模板支撑架或标准层模板支撑架。2）插扣式脚手架基础应夯实平整并有混凝土硬化措施，且基础标高变化较 少。3）插扣式脚手架适用于结构形式较规整的结构。2、立杆选择1）承插式脚手架立杆采用 4

9、8x 3.0mm钢管，受力计算时应根据现场实际 情况进行调整，一般按 48x 3.0mm进行计算。2）立杆需尽量选用标准杆，根据本工程的楼层高度，现选用标准型号A2400和A1200以及A600三种标准杆对接，将满足模板架体的高度。搭设时型号A2400立杆全部放于底部，再对接A1200立杆和A600立杆。3）因每根立杆均设置有立杆连接套管，连接套管将使单根立杆总长增加100mm故选用立杆时必须考虑其增加长度，以避免立杆过长。3、横杆选择横杆均为标准杆件，其杆件长度符合300mn模数，故在进行架体立杆间距 设计时应按照所提供横杆长度进行计算，故立杆间距设置无扣件式钢管脚手架 灵活。根据本工程实际

10、情况，水平横杆选择长度为1000、1200两种横杆。4、步距选择架体步距的设置需与承插口相对应，标准立杆的承插口间距为600mm故步距选择时需符合600模数。且最底部轮盘距立杆底端距离为350mm故扫地杆实 际设置于400mn处。根据本工程现场实际情况，第一步扫地杆按实际设置距地400mm纵横向双向设置，第二步水平杆连接杆件按立杆每步距的模数，选用距 扫地杆向上1.8m，纵横向双向设置，第三步水平杆连接杆件按立杆每步距的模 数，选用距扫地杆向上4.0m,纵横向双向设置，根据现场施工条件，横向水平 连接杆件，纵横向共设置三道。5、架体布置13#楼基础顶至-4.850米层采用承插式快拆架搭设，-4

11、.850米至-0.050米层按转换层设计的支撑系统搭设。架体布置时需按实际开间尺寸排设，按纵横 向立杆间距不大于1000mm行立杆定位。排设时先从建筑物一端开始，向另一 端立杆定位，定位时按立杆间距不大于1200mm行，局部不足排设间距的可减 小一个横杆等级进行排设，且宜设置于墙柱边。梁底宜采用锁钢管扣件的形式进行支设，可以保证梁板模板的正常搭设。八、施工流程及要求1、施工流程测量放线，确定本层梁、板位置 定位立杆，并作出十字标记 竖立杆并 搭设扫地TT杆及第一步横杆-搭设上部横杆及剪刀撑-锁梁底钢管-铺设梁底模 板T板底模板铺设1）将楼层各构件位置的边线在地面上标出，以保证支架、模板施工过程

12、中按设计尺寸进行施工。2）按预先的支架设计位置在地面上将立杆位置标出，并做好标记，保证立 杆排列整齐。3）先竖立最角端的立杆，并逐步将周边立杆竖起，将扫地杆及第一步横杆 搭设，保证已搭设架体稳固、不倾倒。4）在立杆全部竖立完成后，进行上部立杆搭设，将全部横杆搭设完成，并 预留出梁位。按预定架体设计要求搭设剪刀撑，剪刀撑必须按要求整体搭设。5）搭设梁底纵向受力钢管，受力钢管需采用双扣件固定，钢管搭设时需进 行标高复核以保证梁底模板为设计标高。6）梁底模板铺设时，次楞木枋放置应平顺，且靠近节点位置需放置次楞。7）板底模板铺设时，应先将顶部可调顶托调整至预定标高位置，并对其进行拉线找平，满足平整度要

13、求后再铺设模板。2、施工要求1）所有模板支撑满堂脚手架搭设前，都要先熟悉方案要求，根据楼层高度，混凝土构件大小，确定立杆的间距要求，确定立杆的高度，拉线放出立杆的位置，注意横杆能尽量纵横贯通，平直。梁底的立杆与板底的立杆能通过横杆形 成整体。2）立杆基础应坚实，且底部需设置垫板。3）立杆接头不宜设置在同一截面。4）横杆接头需卡紧，并且保证端部与立杆接触紧密，在架体搭设完成后及 混凝土浇筑过程中，需派人对横杆紧固情况进行检查。5）立杆可调底托伸出长度不应大于300mm立杆可调顶托伸出长度不宜超 过300mm立杆内长度不得小于150mm且可调底托及顶托需满足建筑施工承 插型盘扣式钢管支架安全技术规

14、程中的要求。6）由于该承插式钢管脚手架为承插企口式，为满足支撑系统的整体刚度，防止构架纵横侧滑、倾斜，必须增设剪刀撑，剪刀撑的构造应符合下列规定：a模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔四排立杆设置一道纵、横向竖 向剪刀撑，特别是主梁方向必须设置剪刀撑，由底至顶连续设置；b每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m剪刀撑斜杆与地面倾角 宜在4560之间。倾角为45时，剪刀撑跨越立杆的根数不应超过7根；倾角为60时，则不应超过5根；c剪刀撑斜杆的接长应采用搭接，其搭接长度100cm并用不少于3个旋 转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离10cm;d剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的

15、伸出端或立杆上,旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mme设置水平剪刀撑时，有剪刀撑斜杆的框格数量应大于框格总数的3、现场情况处理1/31）现象：立杆底部楼板存在降板，降板位置架体正常搭设时无法与周边架处理：可在降板位置立杆下设置较厚的垫板将立杆底部调至同一标高，或 按建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程要求使用可调底座。2）现象：4#车道位置或其他位置高差超过300mm无法使用可调底托调整 的，架体与整体分离。处理：采用扣件将不能正常连接的横杆于立杆连接。脚手架的检查与验收严格按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)第8条检查与验收相关条款及建筑施工安全检

16、查标准(JGJ59-2011)表3.0.4-1落地式脚手架检查评分表中所列项目和施工方案要求的内 容进行检查。填写验收记录单，并由施工单位主要负责人、安全员、监理工程 师签字后，方能交付使用。十、混凝土浇筑1、混凝土浇筑顺序为：先浇筑框架梁墙、筒体、主次梁板。2、混凝土浇筑前做好浇筑范围内支模下人员的清场工作，并安排专人看管，防止混凝土浇筑期间有人进入支模下逗留歇息。3、本工程混凝土全部采用自拌混凝土，混凝土的运输采用泵送为主，塔吊 为辅。混凝土浇注时，项目部派专人观察模板和支撑系统的变形情况，发现异 常情况立即暂停施工，迅速疏散人员，待排除险情并经项目技术负责人检查同 意后方可复工，夜间施工

17、应配备足够的灯光照明及有关抢险材料，以保证安全。4、混凝土的浇筑顺序遵循对称、分层、分段原则，一般分层高度为插入式 振动器作用长度的1.25倍，最大不超过500mm平板振动器的分层厚度为200mm拟采用一台混凝土输送泵从南向北推进，输送到模板面上的混凝土要及时摊铺 开，严禁在模板面上超负荷堆放钢筋、混凝土等材料及机械设备，以免支模局 部沉陷。5、使用插入式振动器应快插慢拔，插点要均匀排列，逐点移动，按顺序进 行，不得遗漏，做到均匀振实。移动间距不大于振动棒作用半径的1.5倍（一般为300400 mn）。振捣上一层时应插入下层混凝土面100mm以消除两层间 的接缝，平板振动器的移动间距应能保证振

18、动器的平板覆盖已振实部分边缘。浇筑混凝土应连续进行，如必须歇息，其间歇时间应尽量缩短，并应在前层混 凝土初凝之前将次层混凝土浇筑完毕，间歇的最长时间应按所用水泥品种及混 凝土初凝条件确定，一般超过2小时应按施工缝处理。梁板应同时浇筑，浇筑 方法应由一端开始用“赶浆法”推进，先将梁分层浇筑成阶梯形，当达到楼板 位置时再与板的混凝土一起浇筑。框架梁高度最大为2000 mm应严格按300 mm一层分层下料振捣。楼板浇筑的虚铺厚度应略大于板厚，用平板振动器垂直浇 筑方向来回振捣，注意不断用移动标志来控制混凝土板厚，浇捣完毕用刮尺抹 平表面。十一、支撑系统及模板的拆除1、大梁侧模和柱模因混凝土养护需要，

19、混凝土浇筑24小时后拆除，底模及其支撑系统要等到混凝土同条件养护试块经试验达到设计强度的100%根据转换层专项施工方案及对-4.850米至-0.050米验算，-4.850米至-0.050米支 撑系统必须达到转换层拆模条件再拆-4.850米至-0.050米支撑系统，并经项目 技术负责人同意后，方可进行底模及支撑系统的拆除。2、模板拆除方法：先松开顶托，然后拆除方木，接着再拆除模板，模板拆 除的顺序遵循先支后拆，后支先拆的原则，拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故，待该片段模板全部拆除后，方准将模板、配件等运出对放。模板、配件等运完后才准拆除支架，支架拆除顺序为从上往下逐层拆除，严禁 上

20、层未拆除完毕，就拆除下面一层。3、拆除时应先搭设脚手架或操作平台，并在四周设防护栏，任何人不得在 正在拆除的支模下通行。拆模应在日间拆除，光线不足的部位应配备足够的灯 光照明，作业全过程应有质量和安全员在场监督。十二、安全、质量、环境保证措施1安全施工要求1）、安全施工主要注意事项支设立柱模板和梁板模板时，应搭设工作台，不足4m的，可使用马凳 操作，不准站在柱模板上操作和在梁底模上行走，更不允许利用拉杆、支撑攀 登上下。当搭设4m以上的梁板模板时，应在满堂架中间设一层简易安全网，以 防止高空坠落及坠物伤人。搭拆脚手架、模板时，应按高处作业安全技术规范的有关规定进行。且地面应设围栏和警戒标志，并

21、派专人看守，严禁非操作人员入内。拆脚手架、模板前，应由工程项目技术负责人向工长、安全员、施工操 作队组全体人员作详细的安全技术交底。架子工、模板工持证上岗，搭设施工时避免上下同时作业。钢管横杆、立杆的接头应错开。紧固时注意握紧工具、扣件避免其坠落伤人。外架上所有 脚手板、挡脚板、安全网必须搭设牢固、封闭严密，以防发生高空坠落、施工 落物和水泥、建筑垃圾等粉尘飞扬等现象。搭拆脚手架过程中，操作人员应系好安全带带好安全帽，一切操作过程 都应符合相关安全操作规范、规程和标准。拆模采用长撬杆，严禁操作人员站在正拆除的模板下，拆模间歇时，将活动的模板、拉杆、支撑固定。对职工进场进行安全技术教育，发现施工

22、中的安全技术问题应及时解 决。现场安全员有权制止违章指挥和违章作业，遇有险情应立即停止施工作 业，并报告工程项目领导及时处理。模板拆除时，不应对搂层形成冲击荷载，拆除的模板和支架应分散堆放 并及时运走，防止人员踏空坠落。2）、脚手架施工的危险源脚手架搭、拆、使用时的高空坠落；脚手架搭、拆、使用时的物体打击；脚 手架的坍（垮）塌。针对高空坠落的管理要求 参与搭拆作业的人员，须持证上岗，安全帽、安全带、防滑鞋等要穿戴 齐全，严禁酒后作业。作业面上宜铺设必要数量的脚手板并予临时固定。工人在架上作业时，应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪失、和落物；严禁在架上嬉闹和坐在栏杆上等不安全处休息

23、。脚手架进行全封闭使用，外架底部满铺脚手板，下挂密目安全兜网一道。（外架另行设计。）安全网必须与结构连接严密牢固。严禁使用损坏和腐朽的安全网。作业人员在架上的最大作业高度应以可进行正常操作为度，禁止在架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度。人员上下脚手架必须走设安全防护的出入通（梯）道，严禁攀援脚手架上下。六级及六级以上大风和雨、雪天应停止脚手架作业；雨、雪之后上架作 业时，应把架面的积雪、积水清除掉，仔细检查确认安全后，方可上人操作。针对物体打击的管理要求 搭拆过程中，不得单人进行装设较重杆配件和其它易发生失衡、脱手、碰撞、滑跌等不安全的作业。拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下

24、的扣件应放入袋内,传递至地面并放指定地点堆存。拆下的钢管与配件，应及时传送至楼层内，防止碰撞，严禁抛掷。在整个拆除作业过程中，项目安全员应切实作好现场巡查工作，在主要 通道处设置警戒区，安排警戒员一名巡视，确保拆除作业顺利进行。针对坍（垮）塌的管理要求 脚手架必须严格按方案进行搭设，在搭设中不得随意改变构架设计、减 少杆配件设置和对立杆纵距做尺寸放大。确有实际情况，需要对构架作调整和 改变时，应提交技术主管人员解决。本支模架只允许作为结构施工支模架，不允许堆载，不得随意超负荷使 用。本支模架作为支撑架，立杆垂直度须严格控制，一般须吊线复核，必要 时用经纬仪复核垂直度。在作业中，禁止随意拆除脚手

25、架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧 固件、安全网等。施工前因操作要求需要拆除部分架体时，必须经项目总工程师同意，并 由施工工长旁站指挥，防止误拆杆件。2、施工质量管理1）、质量管理基本要求为保证支模架施工质量，控制安全风险，设置二个停工验收点，即：脚手 架基础验收、脚手架验收。由安全员、技术员负责停工验收，验收合格后，方 可插入下一道工序施工。脚手架搭设时，应先搭设一个区域作为样板，进行区域样板验收后，才能 大面积搭设。2）、脚手架的施工验收要求 验收人员：施工完由项目经理组织生产经理、技术负责人、技术内业、工长、质检和安全员进行验收，确认合格后方可投入使用。检查验收必须严肃认真进行，要对检

26、查情况、整改结果填写记录内容，并签字齐全。重点验收项目 插口连接验收：安装后的插碗插口应按随机均布原则进行抽样检查，检 查扣件主要看其连接是否紧固，不合格时，必须整体重新插入或靠紧，并经复 验合格方可验收。安全设施、防坠装置是否齐全和安全可靠。基础是否平整坚实，支垫是否符合要求。3）、脚手架维护与保养检查脚手架是否变形或沉陷。若有异常，应随时上报、及时处理。检查脚手架整体和局部尤其是主梁或大梁下立杆的垂直度，若有异常，应及时加固和消除隐患。检查插口时，先看其外观，视情况对其进行涂油和紧固。检查连接件是否齐全、松动、位移等，因施工需要移动，必须在专人负 责下在相邻位置补足。检查安全网等是否完整、

27、牢固，若有损坏及时调换、整改。检查脚手架的荷载情况。支模架上不准堆放大量材料、过重的设备，以 免超过设计荷载，如发现有处于不安全位置和不稳定状态的，应及时纠正。此 外，还要逐日清除脚手板上的垃圾。脚手架维护和保养应设专人定期完成，遇大风、大雪、大雨天气应重新 维护验收后投入使用。3、环境管理对现场架料堆场进行统一规划，对不同的进场材料设备进行分类合理和 储存，并挂牌标明标示，重要设备材料利用专门的围栏和库房储存并设专人管理。架料堆放场地要求硬化、平整、有围护。环保与文明施工。做到工完场清。整个架料堆放场地与施工现场要达到 整齐有序、干净无污染、低扬尘低能耗的整体效果。十三、安全应急预案1、危险

28、性分析本工程在高支模作业存在着坍塌、高处坠落、物体打击危险。上述危险存在 着人员伤亡、死亡等严重事故的潜在危险。本工程的重大危险源有：坍塌、高处 坠落、物体打击。2、坍塌倒塌事故应急救援预案施工现场一旦发生卸料平台坍塌或倒塌事故，将会造成人员伤亡 和财产损失。为了争取在第一时间抢救伤员，最大限度地降低员工 及相关方人员生命安全和财产损失，特制定本项目部坍塌倒塌应急 救援预案。（1）、组织机构本项目部成立坍塌倒塌事故应急救援小组，负责指挥及协调工 作。组长：杨献忠成员：曾健、胡兰、周永红、刘志、黄顺喜（2）、事故处理程序1、不论任何人，一旦发现外架、井架、模板支撑系统、深基坑、塔吊等有坍塌或倒塌

29、的可能性，应立即呼叫在场全体人员进行紧急 撤离。2、现场人员应迅速通知项目经理或施工员，并打电话及时向公 司应急救援中心报告事故的发生情况。必要时请求公司应急救援中 心的支援。3、根据现场情况，若有人员受伤，应立即拨打120急救电话，向急救中心求救。应务必讲清受伤人数、地点和人员受伤情况，并 派人到主要路口引导急救车尽快赶到事故现场。同时，现场急救人 员在急救车到来之前，应对受伤人员进行现场急救。本项目部配备 应急急救药箱1只，药箱存放在现场办公室。4、在没有人员受伤的情况下，现场负责人应根据实际情况研究 补救措施，在确保人员生命安全的前提下，组织恢复正常施工秩序。5、现场安全员应对施工现场坍

30、塌或倒塌事故进行原因分析，制 定相应的改正措施，认真填写伤亡事故报表、事故调查等有关处理 报告，并上报公司应急救援中心。（3）、各相关方联系电话如下：医院：120公安：110消防：1194、高处坠落事故应急救援预案为确保施工现场高处坠落事故发生后，能迅速有效地开展抢救工作,最大限度地降低员工及相关方生命安全风险，特制定本项目部高处 坠落应急救援预案。（1）、组织机构本项目部成立高处坠落事故应急救援小组，负责指挥及协调工作。组长：杨献忠成员：曾健、胡兰、周永红、刘志、黄顺喜具体分工如下：1、杨献忠 负责现场，其任务是了解掌握事故情况，组织现场抢 救指挥。2、曾健负责联络，任务是根据指挥部命令，及

31、时布置现场抢救，保持与当地建设行政主管部门、安监部门等单位的沟通，并及时通 知公司应急救援中心和当事人的亲人。3、胡兰负责维持保护事故现场、做好谈话记录、保持与公安部 门的沟通。4、刘志、黄顺喜负责妥善处理好善后工作，负责保持和当地相 关部门的沟通联系。（2）、事故处理程序：1、高处坠落事故发生后，事故发现第一人应立即大声呼救，报 告责任人（项目经理或管理人员）。2、项目管理人员获得求救信息并确认高处坠落事故发生以后，应：a）立即组织项目职工自我救护队伍进行施救；本项目部配备应 急急救药箱1只，药箱存放在现场办公室；b）立即向所属公司、经理部应急救援中心汇报事故发生情况并 寻求支持；c）立即向

32、当地医疗卫生（120）、公安（110）、消防电话部门（119）报告；d）严格保护事故现场。3、公司、经理部指挥部接到电话报告后，应立即在第一时间赶到现场，了解和掌握事故情况，开展抢救和维护现场秩序，保护事 故现场。4、当事人被送入医院接受抢救以后，指挥部即指令善后处理人 员到达事故现场，做好当事人家属的接洽善后处理工作，按职能归 口做好与当地有关部门的沟通、汇报工作。十四、插扣式脚手架荷载计算书梁木模板与支撑计算书1、梁模板基本参数梁截面宽度B=300mm梁截面高度H=700mmH方向对拉螺栓2道，对拉螺栓直径14mm对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离（即计算跨度）450mm梁模板使用的木方截面4

33、0 x 90mm梁模板截面侧面木方距离300mm梁底模面板厚度h=15mm弹性模量E=6000N/m2,抗弯强度f=15N/mm2梁侧模面板厚度h=15mm弹性模量E=6000N/m2,抗弯强度f=15N/mm2梁底模板2、梁模板荷载标准值计算模板自重二0.200kN/m2;钢筋自重=1.500kN/m3;混凝土自重二24.000kN/m3;施工荷载标准值二2.500kN/m2。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值：F列民阴 FfH其中丫c混凝土的重力密度，取24.000kN/m;3

34、t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取8.000h;T混凝土的入模温度，取10.000 C；V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h;H混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取B混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=28.800kN/m考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值：221.200m；F1=0.9 X 28.800=25.920kN/m考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值：2F2=0.9 X 4.000=3.600kN/m。3、梁底模板木楞计算梁底木方的计算

35、在脚手架梁底支撑计算中已经包含！4、梁模板侧模计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.2 X 25.92+1.40 X 3.60)X 0.90=32.530N/mm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=90.003X 1.80 X 1.80/6=48.60cm;4I=90.00X 1.80 X 1.80 X 1.80/12=43.74cm（1）抗弯强度计算f=M/W f其中f面板的抗弯强度计算值（N/mm）；M-面板的最大弯距（N.mm）;W面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度

36、设计值，取15.00N/mm；2M=0.100ql其中q-荷载设计值（kN/m）;经计算得到M=0.100 X(1.20 X 23.328+1.40 X 3.240)X 0.300 X 0.300=0.293kN.m一一2经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.293 X 1000 X1000/48600=6.024N/mm面板的抗弯强度验算f f,满足要求！(2)抗剪计算T=3Q/2bh T其中最大剪力Q=0.600 X(1.20 X 23.328+1.4 X 3.240)X 0.300=5.855kN截面抗剪强度计算值T=3 X 5855.0/(2 X 900.000 X 18.000)=0.

37、542N/mm2截面抗剪强度设计值T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算T T，满足要求！(3)挠度计算4v=0.677ql/100EI v=l/2504面板最大挠度计算值v=0.677 X 23.328 X 300/(100 X 6000X 437400)=0.487mm面板的最大挠度小于300.0/250，满足要求！5、穿梁螺栓计算计算公式：N N=fA其中N穿梁螺栓所受的拉力；2A-穿梁螺栓有效面积(mm);f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm；穿梁螺栓承受最大拉力N=(1.2 X 25.92+1.40 X 3.60)X 0.90 X 0.45/2=7.32kN穿梁螺栓直径为1

38、4mm穿梁螺栓有效直径为11.6mm2穿梁螺栓有效面积为A=105.000mm；穿梁螺栓最大容许拉力值为N=17.850kN;穿梁螺栓承受拉力最大值为N=7.319kN;穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距450mm每个截面布置2道穿梁螺栓。穿梁螺栓强度满足要求！6、现浇板楼板模板验算依据规范：建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ

39、 164-2008计算参数：钢管强度为205.0 N/mm，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为4.1m,立杆的纵距b=1.20m,立杆的横距l=1.20m，立杆的步距h=1.80m215.0N/mm,弹性模量6000.0N/mm一一2一一。2一2面板厚度120mm剪切强度1.4N/mm，抗弯强度木方40X 90mm间距300mn,木方剪切强度1.3N/mm,抗弯强度13.0N/mm一,弹性模量2一2一9000.0N/mm2。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3,施工活荷载2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00 o板底方不图楼板支撑架立面简图图楼板支

40、撑架立杆稳定性荷载计算单元按照扣件新规范中规定并参照模板规范，确定荷载组合分项系数如下：2由可变荷载效应控制的组合S=1.2X(25.10 X 0.15+0.20)+1.40 X 2.50=8.258kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35X 25.10 X 0.15+0.7 X 1.40 X 2.50=7.533kN/m由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40钢管类型为48 X 3.5。钢管惯性矩计算采用 匸n(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=n(D4-d)/32D。1、模板面板计算采用的面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板

41、面板的按照三跨连续梁计算静荷载标准值q1=25.100 X 0.150 X 0.900+0.200 X 0.900=3.569kN/m活荷载标准值q2=(0.000+2.500)X 0.900=2.250kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：3W=90.00 X 1.80 X 1.80/6=48.60cm;I=90.00X 1.80 X 1.80 X 1.80/12=43.74cm(1)抗弯强度计算f=M/W f其中f面板的抗弯强度计算值(N/mm);M-面板的最大弯距(N.mm);W面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取15.0

42、0N/mni;2M=0.100ql其中q-荷载设计值(kN/m);经计算得到M=0.100 X(1.20 X 3.569+1.40 X 2.250)X 0.300 X 0.300=0.067kN.m一2经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.067 X 1000 X 1000/48600=1.376N/mm一面板的抗弯强度验算f f,满足要求！(2)抗剪计算T=3Q/2bh T其中最大剪力Q=0.600 X(1.20 X 3.569+1.4 X 2.250)X 0.300=1.338kN截面抗剪强度计算值T=3 X 1338.0/(2 X 900.000 X 18.000)=0.124N/mm截面

43、抗剪强度设计值T=1.40N/mm面板抗剪强度验算T T，满足要求！2(3)挠度计算4v=0.677ql/100EI v=l/2504面板最大挠度计算值v=0.677 X 3.569 X 300/(100 X 6000 X 437400)=0.075mm面板的最大挠度小于300.0/250，满足要求！2、支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。(1)荷载的计算1)钢筋混凝土板自重(kN/m):q11=25.100 X 0.150 X 0.300=1.130kN/m2)模板的自重线荷载(kN/m):q12=0.200 X 0.300=0.060kN/m3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷

44、载(kN/m):经计算得到，活荷载标准值q2=(2.500+0.000)X 0.300=0.750kN/m静荷载q1=1.20 X 1.130+1.20 X 0.060=1.427kN/m活荷载q2=1.40 X 0.750=1.050kN/m计算单元内的木方集中力为(1.050+1.427)X 1.200=2.972kN(2)木方的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下：均布荷载q=2.972/1.200=2.477kN/m2最大弯矩M=0.1ql=0.1 X 2.48 X 1.20 X 1.20=0.357kN.m最大剪力Q=0.6 X 1.200 X 2.477=1.783kN最大支座力N

45、=1.1 X 1.200 X 2.477=3.270kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：3W=5.00 X 7.00 X 7.00/6=40.83cm3;I=5.00X 7.00 X 7.00 X 7.00/12=142.92cm1）木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.357 X 10/40833.3=8.743N/mm木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求！2）木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下：Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足：T=3Q/2bh T一一2截面抗剪强度计算值T=3 X 1338/（2 X 50 X 70）=0.573N/m

46、m截面抗剪强度设计值T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求！3）木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度（即木方下小横杆间距）得到q=1.190kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677 X 1.190 X 1200.04/（100 X 9000.00 X 1429167.0=0.411mm木方的最大挠度小于900.0/250，满足要求！3、横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。2.45kN2.45kN2.45kN2.45kN2.45kN2.45kN2.4

47、5kN2.45kN2.45kN2.45kN900支撑钢管计算简图）0.589支撑钢管弯矩图（kN.m）1.80 1.802.45 2.453.113.110.65 0.650.65 0.65血0.000.002.45 2.451.801.803.113.11支撑钢管剪力图（kN）变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下:1Skh 1.1BKT 1.1Skr 1.18kh 1.1 SkL 1.18W MBkh 1 1Skh 1.18kT 1.18kN7 _ 20Q120Qt-1-a120Q _ I支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.5

48、89kN.m最大变形vmax=0.782mm最大支座力QmaX=8.012kN（mm）抗弯计算强度f=M/W=0.589 X 10/4248.0=138.57N/mm支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度，满足要求！支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm满足要求！624、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算：RRc其中Rc扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN;R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=8.01kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求，可以考虑采用双扣件！5、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的

49、荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。(1)静荷载标准值包括以下内容：1)脚手架钢管的自重(kN):NGI=0.133 X 9.500=1.260kN钢管的自重计算参照扣件式规范附录A满堂架自重标准值，设计人员可根据情况修改。2)模板的自重(kN):NG2=0.200 X 1.200 X 1.200=0.288kN3)钢筋混凝土楼板自重(kN):NG3=25.100 X 0.150 X 1.200 X 1.200=5.422kN经计算得到，静荷载标准值NG=(NG什N32+N33)=6.970kN。(2)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=(2.500+0.

50、000)X 1.200 X 1.200=3.600kN(3)不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.20NG+1.40NQ6、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中N-立杆的轴心压力设计值，N=8.20kN 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比I0/i查表得到；i 计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60A 立杆净截面面积(cm);A=3.9732W-立杆净截面抵抗矩(cm);W=4.25(T钢管立杆抗压强度计算值钢管立杆抗压强度设计值,计算长度(m)；2(N/mm)2ff=205.00N/mm参照扣件式规范2011，由公式计算顶部立杆段：Io=kui(h+2a)

51、非顶部立杆段：l0=ku2h计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.185；1，u2计算长度系数，参照扣件式规范附录C表;立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.30m；=0.203顶部立杆段：a=0.2m时，5=1.596,1=3.026m；入=3026/16.0=188.890,2(T=6928/(0.203 X 397.4)=85.828N/mma=0.5m时，u1=1.204,l0=3.139m；入=3139/16.0=195.932,(T=6928/(0.190 X 397.4)=91.966N/mm2依据规范做承载力插值计算a=0.300时，c=87.874N/m

52、nn,立杆的稳定性计算=0.190c f,满足要求！非顶部立杆段：U2=2.128,l0=3.026m；入=3026/16.0=188.890,2=0.203c=8201/(0.203 X 397.4)=101.603N/mm,立杆的稳定性计算c f,满足要求!考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为:风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW依据扣件脚手架规范计算公式25.2.9MW=0.9 X 1.4Wklah/102其中Wk 风荷载标准值(kN/m);2Wk=uzX usX wo=0.300X 1.250X 0.600=0.225kN/mh-立杆的步距，1.80m；la 立杆迎风面的间距，1.20m；

53、lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.20m；风荷载产生的弯矩Mw=0.9 X 1.4 X 0.225 X 1.200 X 1.800 X 1.800/10=0.0.110kN.m；Nw-考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶部立杆N=1.800 X 3.411+1.400 X 2.025+1.2 X 1.400 X 0.110/1.200=9.129kN非顶部立杆N=1.800 X 4.472+1.400 X 2.025+1.2 X 1.400 X 0.110/1.200=11.035kN顶部立杆段：a=0.2m时，U1=1.596,l=3.026m；入=3026/16.0=188.890,

54、=0.2032(T=6979/(0.203 X 397.4)+37000/4248=95.114N/mm2a=0.5m时，U1=1.204,l0=3.139m；入=3139/16.0=195.932,=0.1902(T=6979/(0.190 X 397.4)+37000/4248=101.298N/mm依据规范做承载力插值计算a=0.300时，c=97.176N/mnn,立杆的稳定性计算c f,满足要求！非顶部立杆段：U2=2.128,l0=3.026m；入=3026/16.0=188.890,=0.2032c=8252/(0.203 X 397.4)+37000/4248=110.890N/mm,立杆的稳定性计算c f,足要求！满十五、混凝土浇筑路线图十六、剪刀撑简图楼板次龙骨40*90mm15m厚胶合板15m厚胶合板楼板次龙骨40*90mm1M1对拉螺栓40墙壁次龙骨40*9横杆步剪刀外围一周和主梁亍向满设1300mm