UASB结构详解及其设计要点

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1、UASB结构详解及其设计要点一、UASB原理UASB反应器废水被尽可能均匀的引入反应器的底部，污水向上通过包含颗粒污泥或絮状污 泥的污泥床。厌氧反应发生在废水和污泥颗粒接触的过程。在厌氧状态下产生的沼气（主要 是甲烷和二氧化碳）引起了内部的循环，这对于颗粒污泥的形成和维持有利。在污泥层形成 的一些气体附着在污泥颗粒上，附着和没有附着的气体向反应器顶部上升。上升到表面的污 泥撞击三相反应器气体发射器的底部，引起附着气泡的污泥絮体脱气。气泡释放后污泥颗粒 将沉淀到污泥床的表面，附着和没有附着的气体被收集到反应器顶部的三相分离器的集气 室。置于极其使单元缝隙之下的挡板的作用为气体发射器和防止沼气气泡

2、进入沉淀区，否则 将引起沉淀区的絮动，会阻碍颗粒沉淀。包含一些剩余固体和污泥颗粒的液体经过分离器缝 隙进入沉淀区。由于分离器的斜壁沉淀区的过流面积在接近水面时增加，因此上升流速在接近排放点降低。 由于流速降低污泥絮体在沉淀区可以絮凝和沉淀。累积在三相分离器上的污泥絮体在一定程 度上将超过其保持在斜壁上的摩擦力，其将滑回反应区，这部分污泥又将与进水有机物发生 反应。二、UASB反应器的构成UASB反应器包括以下几个部分：进水和配水系统、反应器的池体和三相分离器。在UASB反应器中最重要的设备是三相分离器，这一设备安装在反应器的顶部并将反应器分 为下部的反应区和上部的沉淀区。为了在沉淀器中取得对上

3、升流中污泥絮体/颗粒的满意的 沉淀效果，三相分离器第一个主要的目的就是尽可能有效地分离从污泥床/层中产生的沼 气，特别是在高负荷的情况下，在集气室下面反射板的作用是防止沼气通过集气室之间的缝 隙逸出到沉淀室，另外挡板还有利于减少反应室内高产气量所造成的液体絮动。反应器的设 计应该是只要污泥层没有膨胀到沉淀器，污泥颗粒或絮状污泥就能滑回到反应室（应该认识 到有时污泥层膨胀到沉淀器中不是一件坏事。相反，存在于沉淀器内的膨胀的泥层将网捕分 散的污泥颗粒/絮体，同时它还对可生物降解的溶解性COD起到一定的去除作用）。只一方 面，存在一定可供污泥层膨胀的自由空间，以防止重的污泥在暂时性的有机或水力负荷冲

4、击 下流失是很重要的。水力和有机（产气率）负荷率两者都会影响到污泥层以及污泥床的膨胀。 UASB系统原理是在形成沉降性能良好的污泥凝絮体的基础上，并结合在反应器内设置污泥 沉淀系统使气、液、固三相得到分离。形成和保持沉淀性能良好的污泥（其可以是絮状污泥 或颗粒型污泥)是UASB系统良好运行的根本点。1、三相分离器的原理在UASB反应器中的三相分离器(GLS)是UASB反应器最有特点和最重要的装置。它同时具有 两个功能：能收集从分离器下的反应室产生的沼气；使得在分离器之上的悬浮物沉淀下 来。对上述两种功能均要求三相分离器的设计避免沼气气泡上升到沉淀区，如其上升到表面 将引起出水混浊.降低沉淀效率

5、，并且损失了所产生的沼气。设计三相分离器的原则是：(1) 间隙和出水面的截而积比影响到进入沉淀区和保持在污泥相中的絮体的沉淀速度。分离器相对于出水液面的位置确定反应区(下部)和沉淀区(上部)的比例。在多数UASB反 应器中内部沉淀区是总体积的15 %20 %。三相分离器的倾角这个角度要使固体可滑回到反应器的反应区，在实际中是在4560C 之间。这个角度也确定了三相分离器的高度，从而确定了所需的材料。分离器下气液界面的面积确定了沼气的释放速率。适当的释放率大约是13m3/(m2h)。 速率低有形成浮渣层的趋势，非常高导致形成气沫层，两者都导致堵塞释放管。对于低浓度污水处，当水力负荷是限制性设计参

6、数时，在三相分离器缝隙处保持大的过流面 积，使得最大的上升流速在这一过水断面上尽可能的低是十分重要的。原则上只有出水截面 的面积(而不是缝隙面积)才是决定保持在反应器中最小沉速絮体的关键。2、进水和配水系统的要求进水系统兼有配水和水力搅拌的功能，为了保证这两个功能的实现，需要满足如下原则：(1) 进水装置的设计使分配到各点的流量相同，确保单位面积的进水量基本相同，防止发生短 路等现象；(2) 很容易观察进水管的堵塞，当堵塞发现后、必须很容易被清除。(3) 应尽可能的(虽然不是必须的)满足污泥床水力搅拌的需要，保证进水有机物与污泥迅速混 合.防止局部产生酸化现象。为确保进水等量地分布在池底，每个

7、进水管仅与一个进水点相连接是最理想状态，只要保证 每根配水管流量相等，即可取得均匀布水的要求；因此有必要采用特殊的布水分配装置，以 保证一根配水管只服务一个配水点，为了保证每一个进水点达到应得的进水流量，建议采用 高于反应器的水箱式(或渠道式)进水分配系统。图11给出了一种连续流的布水器形式，这 种敞开的布水器的一个好处是可以容易用肉眼观察堵塞情况。对高浓度废水由于水力负荷较 低，采用脉冲式进水分配装置是一种较好的选择。三、UASB反应器的主要设备1、反应器的池体有两种基本几何形状的UASB反应器：即矩形和圆形。这两种类型的反应器都已大量应用于 实际中。圆形反应器具有结构较稳定的优点，同时对于

8、圆形反应器在同样的面积下，其周长比正方形 的少12%。所以圆形池子的建造费用比具有相同面积的矩形反应器至少要低12%。但是圆 形反应器的这一优点仅仅在采用单个池子时才成立，所以，单个或小的反应器可以建造成圆 形的。而大的反应器经常建成矩形的或方形的。当建立两个或两个以上反应器时，矩形反应器可以 采用共用壁。当建造多个矩形反应器时有其优越性。对于采用公共壁的矩形反应器，池型的 长宽比对造价也有较大的影响。对于大型UASB反应器建造多个池子的系统是有益的，这可 以增加处理系统的适应能力。如果有多个反应池的系统，则可能关闭一个进行维护和修理， 而其他单元的反应器继续运行。混凝土结构的UASB反应器是

9、最为常见的结构和材料型式，但是采用标准化和系列化的设计 必须考虑结构的通用性和简单性，在此基础上形成的系列化设计才能有生命力和推广的价 值。(1)平面布置池体的标准化主要是根据三相分离器的尺寸进行布置的，目前生产的三相分离 器的平面尺寸是2mx5m。根据这一形式布置池体有以下几种方式图2-3、2-4和2-5)。图2- 3中(a)为整个池表面均采用三相分离器的形式，而(b)是池顶的一部分采用池体本身结构构成 气室；这样可以节省一部分三相分离器的投资。整个池子分成单池单个分离器、双池每池单 个分离器和单池两个分离器的形式，很明显如果需要也可以构成双池每池两组分离器的形 式。由于三相分离器的尺寸的原

10、因，所以池子的宽度是以5m为模数，长度方向是以2m为 模数。原则上如果采用管道或渠道布水，池子的长度是不受限制。如前所述出于反应器的长 宽比的范围涉及到建筑物的经济性，所以在上述范围内选择要结合池子组数考虑适当的长宽 比。由于反应器的高度推荐范围为46m，表2-1给出了 5m高的反应器的尺寸选择的系列。从 原则上讲安排2mx5m的三相分离器的平面布置还可以有其他多种的平面配合形式如，宽度 可以以2m为模数，而长度以10m为模数。构成4mx5m，4mx10m，6mx5m，6mx10m，6mx15m的系列。甚至可以采用三相分离器横竖混合布置的形式。但是考虑通用性和简单 性的原则，推荐表2-1的组合

11、方式。(2)设备固定形式三相分离器设备固定的形式可以采用牛腿和工字钢支撑的两种形式图2-6)。需要说明的是由于运行过程中，三相分离器的气室内有一定量的沼气，所以会形成比较大的 浮力，需要考虑上部的固定措施，固定措施可以借助出水管和出气管，以及其他形式。池底 同样可以采用两种不同的形式(图2-7).其中对于典型的UASB反应器推荐采用因2-7(b)的形 式，因为这种结构可以避免布水不均匀形成的死区问题：同时可以减少布水管的投资，但是 会增加一定的土建投资。图2-8是采用混凝土反应器的工程图示意，从图见到的是一种可整 体安装的三相分离器设计形式。2、三相分离器的设计通过对不同大小三相分离器的分析，

12、可以发现三相分离器设计的关键是图2-16(b)和(c)圆圈 中所示的平行四边形中的流速关系。要求选择合理的缝隙宽度(b)和斜面长度(或遮盖宽度)， 以防止UASB消化区中产生的气泡被上升的液流夹带入沉淀区，造成污泥流失。由图2-16(b) 可见，当气泡随液流以速度v沿分离器缝隙上升时，它同时具有垂直向上的速度Vp。在由 B点移至A点时，在垂直方向上向上移动距离AC，因此满足以下关系式：水封高度计算水封高度是控制污泥床反应器小气室高度的参数。根据图216(c)反应器中气 室的高度h2是由水封有效高度H来加以控制。H的计算值应为：H=h2+h4-H2式中：H 为水封后面可能产生的阻力。分离器锥体的

13、高度h4, 一般与所采用的直径有关。h4值的选择应保证气室出气管畅通无阻， 防止浮渣堵塞出气管。从实践来看，气室水面上总是有一层浮渣，浮渣的厚度与水质有关， 例如，含难消化短纤维较多的污水，浮渣就较多。因此在选择h4时，应当留有浮渣层的高 度。此外还需有排放浮渣的出口。当h4选定后再根据流程的实际情况确定H2,此时水封的 有效高度H就能确定。从原则上讲中试装置所采用的UASB反应器和相应的三相分离器与实验室装置没有本质的差 别。但是，生产性装置需要考虑三相分离器的型式和一些水力学的问题，以及一些工程放大 和安装等问题。3、进水分配系统进水分配系统的合理设计对UASB处理厂的良好运转是至关重要的

14、，进水系统兼有配水和水 力搅拌的功能，为了这两个功能的实现，需要满足如下原则：a)确保单位面积的进水量基本 相同，以防止短路等现象发生；b)尽可能满足水力搅拌需要，保证进水有机物与污泥迅速混 合；c)很容易观察到进水管的堵塞；d)当堵塞被发现后，很容易被清除。在生产装置中采用的进水方式大致可分为间歇式（脉冲式）、连续流、连续与间歇相结合等方 式；从布水管的形式有一管多孔、一管一孔和分枝状等多种形式。1）连续进水方式（一管一孔）为了确保进水均匀分布，每个进水管线仅仅与一个进水点相连接，是最为理想的情况。为保 证每一个进水点的流量相等，建议用高于反应器的水箱（或渠道式）进行分配，通过渠道或分 配箱

15、之间的三角堰来保证等量的进水。这种系统的好处是容易观察到堵塞情况。2）脉冲进水方式我国UASB反应器与国外的最为显著的特点是很多采用脉冲进水方式。有些研究者认为脉冲 方式进水，使底层污泥交替进行收缩和膨胀，有助于底层污泥的混合。图3a为北京环科院 采用的一种脉冲布水器的原理图，该系统借鉴了给水中虹吸滤池的布水方式。3）一管多孔配水方式采用在反应器池底配水横管上开孔的方式布水，为了配水均匀，要求出水流速不小于2.0m/s。 这种配水方式可用于脉冲进水系统。一管多孔式配水方式的问题是容易发生堵塞，因此，应 该尽可能避免在一个管上有过多的孔口。4）分枝式配水方式这种配水系统的特点采用较长的配水支管增

16、加沿程阻力，以达到布水均匀的目的。根据实践， 最大的分枝布水系统的负荷面积为54m2。大阻力系统配水均匀度好，但水头损失大。小阻 力系统水头损失小，如果不影响处理效率，可减少系统的复杂程度。对其他类型布水方式，我国也有很多设计和运行经验。与三相分离器一样，不同型式的布水 装置之间，很难比较孰优孰劣。事实上，各种类型的布水器都有成功的经验和业绩。下面是几种布水器：四、其他设计考虑1、配水管道设计对重力布水方式，污水通过三角堰进入反应器时可能吸入空气，会引起对甲烷菌的抑制；进 入大量气体与产生的沼气会形成有爆炸可能的混合气体；同时，气泡太多可能还会影响沉淀 功能。因为，大于2.0mm直径的气泡在水

17、中以大约0.20.3m/s速度上升，采用较大的管径 使液体在管道的垂直部分的流速低于这一数值，可适当地避免超过2mm直径的空气泡进入 反应器，同时还可避免气阻。在反应器底部用较小直径，形成高的流速产生较强的扰动，使 进水与污泥之间混合加强。污水中存在大的物体可能堵塞进水管，设计良好的进水系统要求可疏通堵塞；对于压力流采 用穿孔管布水器（一管多孔或分枝状），需考虑设液体反冲洗或清堵装置，可采用停水分池分 段反冲；采用一管多孔布水管道，布水管道尾端最好兼作放空和排泥管，以利于清除堵塞; 采用重力流布水方式（一管一孔），如果进水水位差仅仅比反应器的水位稍高（水位差小于 10cm），将经常发生堵塞。在

18、水箱中的水位（三角堰的底部）与反应器中的水位差大于30cm很 少发生这种堵塞。无论采用那一种布水方式，尽可能少地采用弯头等非直管。2、出水系统的设计出水系统的设计在UASB反应器设计中也占有重要地位。因为出水是否均匀也将影响沉淀效 果和出水水质。为了保持出水均匀、沉淀区的出水系统通常采用出水绸槽）。一般每个单元 三相分离器沉淀区设一条出水渠，而出水渠每隔一定距离设三角出水堰。常用的布置形式有 两种，如图8-22所示。出水渠宽度常采用20cm，水深及渠高由计算确定。图8-22（b）出水渠的特点是出水渠与集气罩成一整体。有助于装配化和整体安装，简化施工 过程。一般出水渠前设挡板，可防止漂浮物随出水

19、带走，可提高出水水质。当所处理废水中 含悬浮固体较高，设置挡板是很必要的。如果沉淀区水面的漂浮物很少，有时也可不设挡板。3、排泥系统的设计由于厌氧消化过程微生物的不断增长，或进水不可降解悬浮固体的积累，必须在污泥床区定 期排除剩余污泥，所以UASB反应器的设计应包括剩余污泥的排除设施。一般认为排去剩余 污泥的位置是反应器的1/2高度处。但是大部设计者推荐把排泥设备安装在靠近反应器的低 部。也有人在三相分离器下0.5m处设排泥管，以排除污泥床上面部分的剩余絮体污泥，而 不会把颗粒污泥排走。UASB反应器排污泥系统必须同时考虑上，中，下不同位置设排泥设 备，应根据生产运行中的具体情况考虑实际排泥的

20、要求，而确定在什么位置排泥。设置在污泥床区池底的排泥设备，由于污泥的流动性差，必须考虑排泥均匀。因为大型UASB 反应器一般不设污泥斗，而池底面积较大，所以必须进行均布多点排泥。每个点服务面积多 大合适，尚缺乏具体资料，根据我们经验，建议每10m2设一个排泥点。当采用穿孔管配水 系统时，如能同时把穿孔管兼作穿孔排泥管是较为理想的。专设排泥管管径不应小于200 mm， 以防发生堵塞。为了简化设计，可在反应器1/2高度处和三相分离器下0.5m处在池壁分别 各设一个排泥口，口径可取100 mm。此外，在池壁全高上设置苦干（56）个取样管，可以取反应器内的污泥样，以随时掌握污泥 在高度方向的浓度分布情

21、况。并可计算反应器的污泥总量.以确定是否需要排泥。4、浮渣清除方法的考虑有的废水含有一些化合物会促使沉淀区和集气罩的液面形成一层很厚的浮渣层。厚度太大时 会阻碍沼气的顺利释放，或堵塞集气空的排气管，导致部分沼气从沉淀区逸出，严重干扰了 沉淀区的固液分离效果。为了清除沉淀区液面和气室液面形成的浮渣层，必须设置专门的清 除设备或预防措施。在沉淀区液面产生的浮渣层，可采用撇渣机或刮渣机清除，其构造与常规的沉淀池和气浮池 撇（刮）渣机相同。或采用人工清渣。在气室形成的浮渣，清除较为困难，可用定期进行循环水或沼气反冲等方法减少或去除浮 渣.这时必须设置冲洗管和循环水泵（或气泵）。5、防腐措施UASB反应

22、器各部分应采取相应的防腐措施，尤其是当采用钢板制造三相分离器时，必须严 加防腐。由于H2S在空气中氧化成H2S04，溶解性C02的腐蚀，所以特别是UASB反应器的 上部的混凝土和钢结构必须要采取防腐措施。五、附属设备1、剩余沼气燃烧器一般不允许将剩余沼气向空气中排放，以防污染大气。在确有剩余沼气无法利用时，可安装 余气燃烧器将其烧掉。燃烧器应装在安全地区，并应在其前安装阀门和阻火器。剩余气体燃 烧器，是一种安全装置，要能自动点火和自动灭火。剩余气体燃烧器和消化池盖、或贮气柜 之间的距离，一般至少需要15m，并应设置在容易监视的开阔地。2、保温加热设备厌氧消化像其他生物处理工艺一样受温度影响很大

23、，厌氧工艺受温度影响更加显著。中温厌 氧消化的最优温度范围从3035C，可以计算在20C和10C的消化速率大约分别是30C 下最大值的35%和12%。所以，加温和保温的重要性是不言而喻的。如果工厂或附近有可 利用的废热或者需要从出水中间收效量，则安装热交换器是必要的。3、监控设备为提高厌氧反应器的运行可靠性，必须设置各种类型的计量设备和仪表，如控制进水量、投 药量等计量设备和pH计（酸度计）、温度测量等自动化仪表。自动计量设备和仪表是自动控 制的基础。对UASB反应器实行监控的目的主要有两个，一个是了解进出水的情况，以便观 测进水是否满足工艺设计情况；另外一个目的是为了控制各工艺的运行，判断工艺运行是否 正常。由于UASB反应器的特殊性还要增加一些检测项目，如挥发件有机酸:VFA）、碱度和甲 烷等。但是，这些设备属于标准设备，一些设备还很难形成在线的测量和控制。