60+100+60m连续梁施工方案

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1、京沪高速铁路土建一标天津特大桥工程跨独流碱河北堤连续梁悬臂浇注施工方案第一章、编制依据1、客运专线铁路桥涵工程施工质量验收暂行标准2、客运专线铁路桥涵工程施工技术指南3、京沪高速铁路天津特大桥施工图设计文件4、无砟轨道现浇预应力混凝土连续梁(双线)跨度60+100+60m含适应CRTS II型板式无砟轨道结构补充设计图纸 (图号：通桥(2008) 2368A-V)5、高速正线桥梁防震落梁措施图号：京沪桥通-37修6、桥上 cRTsnrnfesa#图号京沪高京徐施轨067、梁部检查车预埋件布置图图号：京沪桥通-42修8、铁路桥梁大吨位球型钢支座(LXQZ型)安装图图号：叁桥通(2008) 836

2、0-LXQZ-JH9、装配式公路钢桥多用途手册10、建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范JGJ128-2000第二章、工程概况新建京沪高速铁路天津特大桥DK135+664.71DK135+886.41段 采用60+100+60m跨连续梁设计，该桥主跨跨越天津市西青区南河镇 独流碱河北大堤，对应桥墩编号为E101#E104#。碱河北堤顶宽约 8.5m，铁路与其交角为114，桥下净空约7.5m。桥梁采用双线设计，线间距5m，桥梁采用悬臂浇注施工方法，单“T” 构共分13个悬臂浇注节段，梁段最高为0#块处7.85m，最低为直线 段处4.85m，0#块长14m，直线段长9.75m，梁体为单箱单室、变截

3、面、变高度结构，箱梁顶宽12m，底板宽6.7m，顶板厚度40cm，隔 墙处加厚，按折线变化，底板厚度40120cm，按直线变化，腹板厚 60至100，隔墙处加厚，按折线变化，全联在端支点、中跨及中支点 处共设5个横隔板。由于CRTS II型板式无砟轨道对桥面构造的要求，梁面设置顶宽 3100mm的加高平台，距梁端1.45m铺设泡沫塑料板区域加高平台高 15mm，其它区域加高平台高65mm，加高平台的平整度应满足3mm/4m 及2mm/1m的要求。桥梁采用三向预应力体系。竖向采用u 25mm高强精轧螺纹钢筋， 锚固体系采用JLM-25型锚具，张拉体系采用YC60A型千斤顶；纵向 与横向预应力筋采

4、用1 X 7-15.2-1860-GB/T5224-2003预应力钢绞 线，其中横向预应力采用单端张拉工艺，纵向预应力采用双端张拉工 艺，竖向预应力采用单端复拉工艺。1脾5辨.11IJ4.111111第三章、施工工艺流程第四章、0#块施工一、搭设0#块托架前的准备工作1、临时支座桥梁完成体系转换前，为避免永久支座受不规则力而影响正常使 用，同时为了墩梁临时固结，需设置临时支座，临时支座设置在墩柱 顶部两侧，临时支座采用C50砼浇注，浇注时应根据临时支座长度适 当分块，中间用竹胶板隔开，以利于工后拆除，临时支座的顶标高应 比相应箱梁底部标高低一块竹胶板的厚度，以满足铺设底模的需要。2、墩梁固结为

5、保证桥梁悬臂浇注阶段能抵抗不平衡力矩，在墩顶部位设置墩梁 固结措施，具体设计为：在墩柱内预埋32高强精轧螺纹钢筋，型 号为PS830，抗拉极限强度830MPa，单根钢筋锚下应力按747Mpa控 制，钢筋通过临时支座穿入箱梁0#块底板，在底板上设置张拉台座， 台座与箱梁一起浇注，浇注时锚垫板下设置3层16钢筋网片，待 箱梁0#块浇注完成后，张拉精轧螺纹钢筋，完成墩梁固结。墩顶单侧共设34根精轧螺纹，两侧中心间距为3.25m，最大可抵 抗不平衡力矩为34X747X3.14X322：4X3.6=73496kn.m，大于设计 要求的65368kn.m。墩梁固结布置见下图。3、防落梁挡块根据设计文件要求

6、，需在连续梁墩顶设置防落梁措施，边墩在浇注 直线段时埋设相应预埋件，主墩顶浇注钢筋混凝土挡块，在浇注0#块时 埋设挡板。挡块可与垫石、临时支座一起浇注。4、支座安装支座采用大吨位球型钢支座（LXQZ型），其中边墩采用9000kn，主 墩采用45000kn，支座类型共分固定、横向、多向、纵向四种，各支 座的安装位置既要参考支座安装图（叁桥通（2008）8360-LXQZ-JH），又要结合线下结构设计图纸。结合各方资料本桥梁支座布置如下:：&!E10J施工垫石前，应对设计院提供的标高进行复核，应参照支座吨位 预留螺栓孔，预留孔的直径允许偏差为0-20mm，孔深度允许偏差为 0-50mm，浇注前应对

7、标高、中线、预留孔位置仔细检查核对无误后方 可进行施工，浇注完成后应及时对标高、平整度、预留孔位置进行复 测，对不合格项进行处理。支座安装前应仔细核对吨位、类型，确保无误，还应注意区分支 座预偏量（固定支座、横向支座无预偏量），靠近固定墩的支座预偏 量小，远离固定墩的预偏量大。支座安装时要按照相应位置的设计预 偏量将支座上盖板进行调整，预偏量为由收缩徐变引起的偏移 1+ 合拢温差引起的偏移2之和。支座垫石处理完毕并凿毛后，根据确定的支座类型即可开始安 装，对于重量较大的支座需采用3吨千斤顶进行调整标高和平整度， 较小的可采用木楔调整，调整结束仔细检查标高、平整度、中线以及 与垫石间空隙（设计要

8、求2.5cm），无误后开始支立灌浆用模板，支 座螺栓孔与垫层一起灌注，支座安装采用重力式灌浆法，灌注必须保 证从支座中心向四周流淌。安装完后支座四角高差不大于2mm。支座 水平偏差不得大于2mm。5、塔吊安装为便于施工，考虑到桥梁处于碱河大堤两岸的特殊地理位置，在主 墩位置各安装一台施工塔吊，塔吊均用臂长50m，最大起吊能力为6 吨，尾端最小起吊能力为1.5吨，塔吊的安装时间安排在承台施工完 成后0#块支架搭设完成前。考虑到主墩承台尺寸较大，将塔吊基础 设置在承台边缘，与加台厚度一致。二、0#块施工1、托架设计与施工0#块托架采用钢管支架，主要构造见下图，细部结构详见后附大 图。支架主要由立柱

9、、纵横梁、木排架、挑梁、联结系构成。每支架共设置12根钢管立柱，立柱直径60cm，壁厚1cm，分别支 撑在加台及承台上，浇注加台或承台时需在设计位置安装钢板预埋 件，用以固定钢管立柱，钢板下设置锚固钢筋。钢管与钢板之间采用 焊接固定。每根钢管顶部均设置2根56c型工字钢做为纵梁，纵梁与钢管之 间通过角撑、斜撑等固定。纵梁之上为25b工字钢横向分配梁，按60cm间距布置，纵梁与横 梁之间设置三角木楔，用以方便工后拆除支架。为适应箱梁底板纵坡的需要，横梁上设置三角木排架，排架利用 15cm方木制作，加工时依据放样尺寸统一制作，以保证底板平整度。夕卜侧钢管立柱顶设置挑梁，用以支撑侧模，承受翼板重量，

10、挑梁 上布置分配小纵梁，以满足其上搭设脚手架的需要。挑梁采用36c工 字钢，小纵梁采用25b工字钢。为增强支架的稳定性，钢管立柱间设置纵横联结，联结主要采用 20#槽钢，通过焊接在立柱上的钢板互相联结。靠近墩柱一侧立柱与 墩柱进行联结，浇注墩柱时在墩柱内预埋套筒及锚固钢筋，拆模后将 联结钢筋拧入套筒中，另一端与立柱焊接。2、模板施工外侧模采用定型钢模板，在纵向上分三块，其中外侧对称两块浇注 完0#块后用于悬臂浇注施工，底模采用优质竹胶板，内模采用竹胶 板方木及型钢肋木加固，内模支撑采用脚手架。3、支架模板的相关验算、钢管立柱根据支架布置型式，腹板下对应的立杆受力最大，为简化计算，偏安全假定底板

11、中间的立柱不受力，全部由腹板位置立柱受力。箱梁自重计算：0#块总重9225kn，扣除墩顶承重的横隔梁部分3280kn9225-3280=5945kn根据假定，墩柱两侧各有4根柱均担，平均每根柱受力:5945：8=743kn考虑模板及支架自重，每根柱受力按900kn计算。钢管立柱可按无偏心受压考虑，根据欧拉临界公式计算在集中荷载 作用下压屈稳定性。钢管受约束情况偏安全按两端铰支考虑，则临界力122n 2EI n 2210X 109Xn (0.64-0.584)/64 Pk=J = =7453kn可见钢管立柱的受力远小于失稳时的临界力，故钢管柱受力满足 要求。工字钢纵梁（I56c）参照上述假定，纵

12、梁整体受力900X2=1800kn，因为同时使用2根 纵梁，故单根纵梁承受均布荷载q=900：5.15=174.7kn/m，偏安全按 简支梁进行计算：强度验算M=1/8ql2=0.125X 174.7X5.152=578kn.ma =M/W =578：2550=226MPaVo =245MPa,强度满足要求。剪应力计算：T =Q/A=450/157.84=28.5MPa t =125MPa,剪应力满足要求。刚度验算fm =5qL4/384EI=5X 174.7X 103X5.154/(384X210X 109X71400X 10-8)=0.01m f=L/400=5.15/400=0.012m

13、刚度满足要求。横梁(I36c)一侧混凝土重量主要由9根工字钢承担，每根承担59459:2=330kn，计算时取单跨按简支梁计算，取q=330：2：6.7/2=49.2kn/m强度验算M=1/8q=0.125 X 49 . 2 X 3 . 352=69.1kn.ma =M/W =69.1：962=71MPaa =245MPa,强度满足要求。剪应力计算：T =Q/A=165/90.88=18.15MPa t =125MPa,剪应力满足要求。刚度验算fm =5qL4/384EI=5 X 49 . 2 X 103 X 3 . 354/(3 84 X 2 1 0 X 109 X 17 3 00 X 10

14、-8)=2.22mm f=L/400=3350/400=8.3mm刚度满足要求。挑梁(I36c)每一侧共4道挑梁，中间两道受力最大，将承受12m长范围的翼板 重量，该段翼板重量为1.31 （面积）X12X26=408kn每根挑梁最大承受408 : 2=204kn,挑梁计算长度取2.5m, q=81.6kn/m强度验算M=1/8ql2=0.125X81.6X2.52=63.75kn.ma =M/W =63.75：962=66MPaVo =245MPa,强度满足要求。剪应力计算：T =Q/A=102/90.88=11.2MPa t =125MPa,剪应力满足要求。刚度验算fm =5qL4/384E

15、I=5X 81.6 X 103 X 2.54/(384X 210 X 109 X 17300 X 10-8)=0.01mm f=L/400=2500/400=6.25mm刚度满足要求。小纵梁(25b工字钢)取跨度最大的中间立柱部分计算，该段计算跨径按立柱中心距 6.38m考虑，小纵梁共设置3根，承受中间两根立柱部分翼板重量， 该段重量1.31 (面积)X6.38X26=217kn每根挑梁最大承受217：3=72.4kn，q=11.3kn/m强度验算M=1/8ql2=0.125X 11.3X6.382=57.5kn.ma =M/W =57.5：282=203MPaa =245MPa,强度满足要求

16、。刚度验算fm =5qL4/384EI=5X 11.3X 103X6.384/(384X210X 109X3530X 10-8)=12mm f=L/400=6380/400=15mm刚度满足要求。木排架木排架由15cm方木制成，计算跨径取横梁间距60cm，取腹板最重段进行验算，腹板下有4根方木承重，混凝土重量1X0.6X7.85X26=122.5kn，单根方木承重 122.5：4=30.6kn，q=30.6：0.6=51kn/mM=1/8q=2.29kn.m，W= bh2/6=15X15z/6=562.5 cm3截面积：A=10X 15=150cm2弹性模量：E=1X104MPa惯性矩：I=b

17、h3/12=2812.5cm4 强度验算a w=M/W =4MPaVo w=13MPa，强度满足要求(参考红松木)。由矩形梁剪应力计算公式得：T =3Q/2A=3 X (30.6/2) X 103/(2X 150 X 1502)=1.5MPaVT =2.3MPa，剪应力满足要求。 刚度验算fm =5qL4/384EI=5X 51X 0.64/(384X 210 X 109 X 2812 X 10-8)=0.01mmVf=L/400=60/400=0.15mm刚度满足要求。、横桥向方木的验算(10*10cm方木)横桥向方木间距为30cm，承受30cm宽度荷载跨度按排架最大布 设的0.6m计算，荷

18、载按混凝土重量的1.5倍估算。计算荷载取值：1.5*0.3*0.8*26=9kn，线荷载：q=9/0.9=10 kn / mM=1/8q=1.02kn.m, W= bhz/6=15 X15z/6=166.7 cm3截面积：A=10X 10=100cm2弹性模量：E=1X104MPa惯性矩：I=bh3/12=833cm4 强度验算a w=M/W =6.1MPaVo w】=13MPa,强度满足要求(参考红松木)。由矩形梁剪应力计算公式得：T =3Q/2A=3X (9/2) X 103/(2X 100 X 1002)=0.67MPa t =2.3MPa,剪应力满足要求。 刚度验算fm =5qL4/3

19、84EI=5 X 9 X 0 . 94/(3 84 X 83 3 X 104 XIXIO4)=0.09mm f=L/400=600/400=1.5mm刚度满足要求。、模板的验算验算依据：竹材物理力学性能指标：弹性模量E=9*103MPa，静曲 强度f=70 MPa；木材物理力学性能指标：弹性模量E=9*103MPa，静 曲强度f=25MPa。容许挠度0 WL/400。模板及支架自重：1.4KN/m2钢筋混凝土自重：26kn/m3振捣产生荷载：2.0KN/m2施工荷载：1.5KN/m2强度验算：竹木模板下面的第一道肋木均按30cm间距布设，按最重的腹板位置进行验算，偏安全按30cm简支梁计算。q

20、=(1.4+2.0+1.5)*0.3+26*0.3*6.05=48.6kn/mM=1/8qL2=0.54kn.m，W=1/6bh2=11.25cm3，I=1/12bh3=8.43 cm4a =M/W =48MPaVo =70MPa,强度满足要求刚度验算：fm =5qL4/384EI=5X48.6X 0.34/(384X8.43X9X103)=0.7mm f=L/400=300/400=0.75mm4、加载为检验支架的承载能力及支架和地基的变形情况，为立模标高提供 依据，也为了消除砼施工前支架的非弹性变形，支架搭设好后，铺设 底模，进行加载试压。支架预压采用吨袋装砂加载，荷载为1.2倍的 梁部荷

21、载。由于墩顶部位不用加载，故加载的总量应扣除墩顶对应箱 梁重量。5、沉降观测在支架顶部和地基 表面相同位置布设观 测点，墩柱两侧各取2 个断面，根据支架构 造，在每断面支架顶取 5个观测点，支架底设 3个观测点。观测点布 置见右图。 、分三次加载，即0一50%, 50%一100%, 100%一120%，每级加载 后均静载3小时后分别观测支架及地基的沉降量，做好记录，全部加 载结束后，每6个小时进行一次观测，当连续两次12小时内沉降量 不超过3mm，视为沉降稳定，经监理工程师同意，可进行卸载。 、卸载：人工配合吊车吊运砂袋均匀卸载，卸载分两级进行，同 时每级卸载静载1小时后进行观测，做好记录以便

22、计算支架及地基综 合变形。根据观测记录，整理出预压沉降结果，绘制沉降曲线图，根 据结果调整支架顶托的标高来控制箱梁底板预拱高度。6、底板立模标高的设置为保证成桥后桥梁底板曲线在预计范围内，需设置施工预拱度， 预拱度为一代数值，主要为各种因素引起桥梁预期挠度的代数和，各 种因素又分为调高因素和调低因素。根据本桥特点以及设计文件，调高因素主要考虑支架顶部弹性变 形，调低因素主要考虑由横载、预应力、砼收缩和徐变引起的上挠值， 此值在设计文件中提供。第五章、挂蓝施工挂蓝采用北京联东模板公司生产设计的菱形挂蓝，挂篮主要由主桁架、行走及锚固系统、吊杆系统、底托系统、模板系统五大部分组 成。一、挂蓝结构1、

23、主桁架系统主桁架是由两片外型呈菱形的桁片在其横向设置横梁组成一空间桁架，并在两面翌弦杆中间设置中门架以提高主桁的稳定性和刚度， 主桁杆件采用槽钢两侧焊钢板，杆件间采用40Cr钢销轴销接。主桁 两侧设有侧面吊架（挑梁）用于悬挂外侧模。2、行走及锚固系统挂篮在悬浇完一段箱梁，预应力筋张拉完毕后，每一端利用4付10吨倒链缓慢均匀地牵引两片主桁架向前移动，同时通过前吊带带 动底平台和内外模向前滑动，其中外侧模通过提吊梁与挂蓝一起移 动，内模通过滑梁前移。行走轨道通过梁体的竖向预应力钢筋锚固。 轨道由槽钢和钢板焊接，走向轨道在设计时表面盖板采用间隔焊接， 每两块盖板间的竖向预应力钢筋侧位置都留有120x

24、150或120x300的 空隙，以调整挂篮的行走轨迹，满足曲线桥梁施工的需要。轨道下设 置钢枕，以调整轨道的平整度。3、提吊系统用以连接挂篮主桁架和底模平台及侧模，提吊系统采用 Q345B(-25*150)的吊带和直径32mm的精轧螺纹钢，用千斤顶及扁担 梁提升装置来调节模板的标高。4、底托系统底托系统由前后托梁、纵梁、平台梁、前护栏、侧护栏、操作平 台等几部分组成，底纵梁与底模模板的横肋现场焊接，后托梁通过吊 杆或吊带锚固于梁体，前托梁通过吊杆或吊带与前横梁相连，浇筑混 凝土时，后托梁通过后锚锚固于前段已完箱梁底板。5、模板系统便于施工，内模采用100x100方木，采用可调节型内模支撑架，

25、外侧模与内模用对拉螺栓连接，内设支撑加固，采用内滑梁形式，整 体移动内模系统。当遇到齿板时，可将所在位置处内模下角钢带拆除， 配合脚手架完成浇筑；外侧模提吊梁前端锚固于前横梁，后端悬吊于 已浇箱梁翼板，拆模时利用设置在底模托架上的斜撑支撑模板，解除 后端吊杆，放松前端吊杆，随平台下沉和前移。二、挂篮加载试验1、挂篮加工完毕检测合格后需在施工现场进行结构试拼装，并进 行荷载试验以测定挂篮的实际承载能力和梁段荷载作用下的变形情 况。2、荷载试验时，加载时按施工中挂篮受力最不利的梁段荷载进行 等效加载。试验过程中加载分级进行，测定各级荷载作用下挂篮产生 的挠度和最大荷载作用下挂篮控制杆件的内力。根据

26、各级荷载作用下 挂篮产生的挠度绘出挂篮的荷载挠度曲线，由曲线可以得出使用 挂篮施工各梁段时将产生的挠度，为大桥悬臂施工的线性控制提供可 靠的依据。根据最大荷载作用下挂篮控制杆件的内力，可以计算挂篮 的实际承载能力，了解挂篮使用中的实际安全系数，确保安全可靠。3、挂篮在0#段上拼装完毕后，对挂篮施加梁段荷载进行预压，充 分消除挂篮产生的非弹性变形。悬臂浇注施工过程中，将挂篮的弹性 变形量纳入梁段施工预拱度计算中。三、挂篮拼装挂篮结构构件运达施工现场后，安排在已浇好的0#段顶面拼装， 挂篮构件利用塔吊吊至已浇梁段顶面，再进行组装。1、主桁结构拼装在箱梁0#段顶板面轨道位置处进行砂浆找平，测量放样并

27、用墨 线弹出箱梁中线、轨道中线和轨道端头位置线。以经纬仪和垂线相互 校核主桁拼装方位并控制挂篮行走时的轴线位置。安装钢枕，利用吊装设备起吊轨道，对中安放，连接锚固梁，安装轨道锚固筋，将锚梁与竖向预应力筋连接后，拧紧螺帽，然 后安装前支点滑船，后结点临时垫块。利用箱梁0#顶面作工作平台，水平组拼主桁成菱形体，安装中门 架，上平连。利用塔吊起吊安装主桁片就位，并采取临时固定措施， 保证两主桁亍片稳定。安装主桁后结点处的分配梁、千斤项、后锚杆等，将主桁后结点 与分配梁连接并通过锚固筋与顶板预留孔锚固。安装吊杆以及提升装置等。拆除临时垫块。2. 底平台和模板结构拼装底平台的拼装 、前托梁吊杆与主横梁连

28、接，后托梁固定在已浇好的梁体上用葫 芦倒链将底篮前、后托梁与吊带连接固定，再安装底篮加强纵梁、普 通纵梁等，其后安装底平台两侧及前、后端工作平台。 、在箱梁1#段底板预留孔附近，以砂浆找平，安装卸载千斤顶、 底模等，将底篮后托梁锚固于1#梁段底板。外侧模拼装 有两种方式：第一种首先安装提吊梁，在地面将桁架与模板焊接成整体，整体提吊侧模到提吊梁上完成安装；第二种：将侧模与 桁架联结成整体后安装提吊梁并临时固定，然后利用吊机一起吊装。 将面板逐块安装在侧模桁架上检查并调整侧模位置。 侧向安装工作平台。内模拼装 在桥下将内模滑梁和横梁、竖撑连接成一个整体，用塔吊起吊 通过内模前吊点和内模锚杆悬吊。

29、在桥下将内模拼装成一个整体，用塔吊吊装将其悬挂于内模滑 梁上。 将内模顶板垫木和模板安装在滑梁上，调整模板。四、挂篮的行走在每一梁段混凝土浇注及预应力张拉完毕后，挂篮将移至下一梁 段位置进行施工，直到悬臂浇注梁段施工完毕。挂篮前移时工作 步骤如下：1、当前梁段预应力张拉、压浆完成后，进行脱模（脱开底模侧模和内模）。2、挂篮后结点进行锚固转换，解除后锚杆，将上拔力转给后锚小车。3、拆除底模后吊带，外提吊梁后吊杆锚固于主构架的侧面吊架，后 托梁用倒链悬挂于侧面吊架。4、在已浇注好的2#块铺设一根与最长混凝土块等长的轨道，并 与原有轨道焊接为一整根轨道。5、下弦杆两侧均焊有耳板，两侧各配有一根10吨

30、倒链，倒 链一端固定于已浇筑好的梁体上（可采取适当措施例如固定在顶板预 应力孔道），一端固定于下弦杆的耳板上。挂篮行走时，内模滑梁在 顶板预留孔处及时安装滑梁吊点扣架，保证结构稳定；挂篮移动必须 匀速、平移、同步，采取划线吊垂球或经纬仪定线的方法，随时掌握 行走过程中挂篮中线与箱梁轴线的偏差，如有偏差，使用千斤顶逐渐 纠正；为安全起见，挂篮尾部用钢丝绳与竖向蹬筋临时连接，随挂篮 前移缓慢放松。底模、侧模、主桁系统及内模滑梁同时向前移动，百 至下一浇筑位置。6、挂篮就位后，进行锚固转换，将上拔力由锚固小车转给主桁 后锚杆。7、安装底模后吊带。8、调整模板位置及标高。9、待梁段底板及腹板钢筋绑扎完

31、毕后，将内模拖动到位，调整 标高后，即可安装梁段顶板钢筋。10、梁段混凝土浇注及预应力张拉完毕后，进入下一个挂篮移动循环。11、挂蓝行走前，将挂篮前支点用千斤顶顶起，拆除锚固轨道的钢筋，将轨道向前拉到下一浇注位置，进行锚固后，调节挂篮前 支点的千斤顶，将挂篮落于轨道上，拆除锚固于挂篮后尾的钢筋，用 倒链牵引挂篮行走至下一浇注位置。12、挂篮倒退行走时，利用竖向预应力钢筋锚固轨道，把倒链一端连在下弦杆耳板上，另一端连在梁体上，缓慢、均匀、同步牵 引挂篮倒退行走。五、挂篮的拆除：1、挂篮内模采用散拆形式拆除。2、挂篮结构部分及侧模、底模待挂篮退回到0#块后拆除，拆除时需保证T构两侧力矩平衡。第六章

32、、悬臂浇注施工挂蓝走行就位后，调试底、侧模板标高，绑扎底腹板钢筋，安装 内模，内模骨架采用挂蓝厂家提供的钢结构可调结构，考虑到腹板遇 到齿板处经常切割，骨架只做了上半部分，下半部分用竹木模板即可， 骨架可用导梁走行，也可采用其它方法直接利用钢管支撑，骨架比最 大的梁内净宽每边少10cm，以便于安装面板、肋木，内模调整好后， 安装顶板钢筋及预应力管道，平衡对称浇注各节段混凝土。一、箱梁钢筋施工钢筋的绑扎顺序为先底板，再腹板，后顶板。箱梁普通钢筋主要有12、16、20三种，分别用于纵向、横 向、腹板箍筋，其中0#块底板横向筋采用25。垫块宜选用外加工的优质砼垫块，顶板顶面最外层钢筋净保护层为30m

33、m，其它保护层均为35mm。普通钢筋和预应力管道发生干扰时，可移动普通钢筋并适当弯 折；钢筋绑扎用铁丝的尾端不应伸入保护层内。所有梁体预留孔处均 增设相应的环状钢筋，桥面泄水孔处钢筋可适当移动，并增设斜置的 井字形钢筋加强。拉筋采用12钢筋，按45cm间距梅花形布设，拉筋全部焊接固 定，焊接时引弧要从拉筋开始，避免烧伤主筋。纵桥向钢筋每节段间的接长形式，统一采用绑扎搭接，特殊情况 下考虑帮条焊接，绑扎搭接时接头长度不小于35d，钢筋接头设置在 钢筋承受应力较小处，并应分散布置。配置在“同一截面”内受力钢 筋接头的截面面积，不得超过受力钢筋总截面面积的50%。二、预应力施工桥梁采用三向应力体系，

34、即纵向、横向、竖向。1、纵向预应力体系：预应力筋采用标准强度1860Mpa之15.20mm(7 5)钢绞线，锚固 体系采用自锚式拉丝体系，即采用双端张拉。纵向又分底板(B)、腹板 (F)、顶板束(T)，纵向预应力束的根数布置根据根据二期恒载的不同 而不同，本桥腹板采用7-7 5，顶板采用15-7 5，底板采用17-7 5, 道成型采用镀锌金属波纹管成孔，钢带厚度N0.3mm，金属波纹管应符 合预应力混凝土用金属波纹管JG225-2007要求。2、横向预应力体系：横向也采用标准强度1860Mpa之15.20mm (7 5)钢绞线，在顶 板和墩柱上的隔梁位置布置，锚固体系采用BM15-4 (P)锚

35、具及配套 的支承垫板。张拉体系采用YDC240Q型千斤顶；管道形成采用70x19mm扁型金属波纹管成孔。横向预应力采用单端张拉工艺。3、竖向预应力体系：竖向预应力筋采用u25mm高强精轧螺纹钢筋，型号为PSB785,抗 拉极限强度785MPa,锚下张拉控制力为700 MPa，锚固体系采用JLM-25 型锚具；张拉体系采用YC60A型千斤顶；竖向预应力筋采用复张拉工 艺。4、施工注意事项由于钢筋、管道密集，如精扎螺纹、钢绞线等管道、普通钢筋发 生冲突时，允许进行局部调整，调整原则是先普通钢筋，后精扎螺纹 钢筋，然后是横向预应力筋，保持纵向预应力管道位置不动，预应力 管道全部采用定位筋固定，定位筋

36、牢固焊接在钢筋骨架上，如管道位 置与骨架相碰时，应保证管道位置不变，仅将钢筋移动，梁体腹板箍 筋与预应力束干扰时，应尽量避免切断腹板箍筋，若切断腹板箍筋， 须在切断箍筋内侧补充布置相同数量和直径的竖向钢筋，且其应钩在 顶板上网和底板下网纵向钢筋上。预应力束定位筋的基本间距为60cm，在管道弯折点处加密为 30cm，并保证特殊点有定位筋。在绑扎钢筋骨架后，应按设计位置焊接好波纹管的定位网片，钢 筋骨架就位后再穿上经检查合格的波纹管，并绑扎牢固。要保证在浇 筑砼时波纹管不会坍陷或上浮，并严禁振捣棒触及波纹管。为保证孔道压浆饱满，需设置三通管，具体要求为：对腹板束、 顶板束在0#块管道中部设置，中跨

37、底板在跨中横隔板附近设置，边 跨底板束在距支座约10m附近设置，钢束长度超过60m的按相距20m 左右设置，以利于压浆时排气，保证压浆质量。管道在与张拉锚垫板处联结时应伸入锚垫板内与其外表面平齐， 施工时，注意保持锚垫板和波纹管孔道中心垂直。波纹管安装时，以 梁底模板为基准，按预应力筋曲线坐标，直接量出相应点的高度，放 样出设计的位置。波纹管安装就位过程中应尽量避免反复弯曲，以防管壁开裂，同 时还应防止电焊火花烧伤管壁。波纹管安装后，检查波纹管的位置，曲线形状是否符合设计要求， 波纹管的固定是否牢靠，接头是否完好，管壁是否破损等。如有破损， 及时修补。波纹管控制点的安装偏差，垂直方向为 10m

38、m ；水平方向为 20mm，梁长方向为30mm ；波纹管间距偏差，同排为10mm，上下层 为 10mm o对于双端张拉的孔道，预应力筋采用先成孔后穿束的方法，为防 止预留孔道在浇注混凝土时进浆堵塞，浇注前需穿入塑料芯管，混凝 土初凝后拔出。5、张拉及压浆预应力筋张拉施工应一次性施工完成。当梁体强度达到设计的95%，弹性模量达到设计的100%，且砼的 龄期大于5天时方可进行张拉。预应力筋采用两端同步张拉，并左右对称进行，最大不平衡束不 应超过1束，张拉顺序为先腹板束，后顶板束（底板束均为合拢束， 在桥梁合拢后进行张拉），张拉应从外到内对称进行。各节段先张拉 纵向再竖向再横向，并及时压浆，张拉过程

39、要尽量保持两端伸长量一 致。纵向、横向预应力锚下的张拉设计值根据部位不同各不相同，具 体可参考相应设计图纸，竖向预应力为700 MPa。初始张拉力按20%锚下应力控制，张拉到设计锚下应力后持荷3 分钟以上，量测伸长值回油锚固。所有预应力张拉均采用双控法，即 延伸量和张拉控制应力，实际伸长值与理论延伸量控制在6%内。顶板横向预应力采用YDC240Q型千斤顶进行张拉，张拉采用单端 交替进行。墩顶横隔板也采用单端交替进行张拉，张拉顺序：从隔板外侧至 内侧对称张拉。为了减少竖向预应力的损失，竖向预应力采用两次重复张拉的方 法，即在第一次完成后1天进行第二次张拉，弥补由于操作和设备等 原因造成的预应力损

40、失。为提高结构的耐久性，梁端封锚前对新旧砼结合面进行凿毛处理 并对锚具进行防水处理，设置封端钢筋网，利用锚垫板上安装螺孔， 拧入带弯钩螺栓，封端钢筋应与之绑扎形成钢筋骨架。终张拉完毕后，必须在2天之内进行管道压浆作业。压浆时及 压浆后3d内，梁体及环境温度不得低于5C。压浆水泥采用强度等级不低于42.5级低碱硅酸盐水泥或低碱普 通硅酸盐水泥，掺入粉煤灰应符合客运专线预应力混凝土预制梁暂 行技术条件3.2.7条规定。浆体水胶比不超过0.34，不得泌水，流 动度控制在3050s之间。压浆前孔道用清水冲洗，高压风吹干，压浆用的胶管一般不超过 30m。水泥浆搅拌结束至压入管道的时间间隔不应超过40mi

41、n。压浆应注意设备的日常检查和维修，保证整个压浆过程连续，注 浆管端部要有阀门，进浆口和出浆口各设一个阀门，注浆过程中要注 意成品的保护及环境保护。施工时所有备用孔道均需经设计单位同意方可使用，施工完毕后， 应对备用孔道进行压浆处理。三、梁体砼浇筑梁体砼浇筑前先对挂蓝、模板、钢筋、波纹管道等进行认真的检 查，对模板认真清洗。浇注设备根据地形主要采用气泵当地形受限时米用地泵，悬臂浇注时注意平衡浇注，最大不平衡重不得超过20吨， 灌注时水平分层，一次性浇注成型，当混凝土自流高度大于2m时， 必须采用溜槽或串筒输送。为方便浇注底板砼，顶板需预先设置下料 口，可采用挪开模板的方法，下面设置串筒或溜槽进

42、行浇注，待底板 浇注完成后，恢复模板及钢筋。砼浇筑由梁的下坡端向上坡端浇筑，浇注顺序为先底板再腹板后 顶板，振捣以插入式振捣器为主，个别如齿板处、腹板锚固端钢筋较 密宜采用较小直径振捣器（如30mm振捣器）。浇注过程中要注意对竖向预应力孔道及横向预应力孔道保持连 续通风，以保证管道不堵塞，插入的芯管要在初凝后及时拔除。砼浇注完成后要进行压光工作，避免混凝土表面裂缝过早出现， 由于CRTS II型轨道板结构需要，砼表面不进行拉毛，砼终凝后，立 即进行砼的养护工程，进行覆盖、洒水，消除因内外温差引起的砼表 面裂纹等。第七章、直线段施工一、上海侧直线段（E104#）E104#处位于碱河内，考虑到碱河

43、围堰 要在汛期拆除，直线段支架基础不能按常 规地面硬化方案考虑，利用加（承）台和 承台外设置3排支墩，支墩顶设置工字钢 纵梁，其中承台内支墩直接设置在相应的 承台或加台上，承台外设置在钻孔桩基础 上。支墩采用60cm间距贝雷组。钻孔灌注 桩桩长15m，桩径1m，共5根，桩顶设双 排单层贝雷支墩，纵梁采用36c型工字钢 按两孔连续搭设，支架采用门式TR系列支 架，底模为竹胶板，侧模板采用定型钢模板。碱河内直线段支架布置见上图：1、桩基验算施工荷载按1.5kn/m2，支架及模板按2.0 kn/m2考虑，分配工字钢 36c自重为71.34X6X20=85.6kn，墩顶部分由墩柱承担，其余约6m 范围

44、全部由支架承担，此段箱梁由于在变化段，偏安全按腹板、底板 60cm、顶板50cm计算，则截面积12.478m2，由支架承重为 12.478*26*6=1946kn，总荷载 计算为 1946+(1.5+2)14.4*6 + 85.6=2334kn，单桩按1m直径10m桩长考虑，单桩自重10X3.14X 0.52X25=196.3kn，则单排桩承重2334/2=1167kn，单根桩平均承重 为 196.3+1167/5=429.643 吨。计算单桩的允许承载力根据设计院提供的06-ZD-2549号地质资料10m以下土层的液性指 数，参照土力学与基础工程表9-1，各土层极限摩阻力如下： 0-1.5m

45、，100kpa； 1.5-4.5m，40 kpa； 4.5-9m，25 kpa，9-10m，40 kpa。 根据公式P=1/2(Ut l)=1/2 (3.14X1) (1.5X100+3X40 + 4.5X25 + 1X40) =663kn按2倍的安全系数，桩长增加到15m，则P=1/2(Ut l)=1/2 (3.14X1) (1.5X100+3X40+4.5X25 + 1.5X40 + 1.5X25+3X40) =942kn安全系数：942/430=2.192、工字钢验算腹板处工字钢承受力最大，偏安全假定腹板处由3根立杆承担， 单根立杆最大承重0.48*1*3.05*26/3=12.7kn，

46、则均布荷载可近似认为q=12.7kn/mM=1/8q=0.125*12.7*6 2=85.5kn.m【。】二M/W=85.5/962=88MpaV【o 】=245刚度验算：fm =5qL4/384EI=5X 12.7X64/(384X2.1X 109X 17300)=5.88mm f=L/400=6000/400=7.5mm 3、贝雷验算偏安全取受力最大的中间一跨按简支梁计算，由于最重的腹板位 置立杆直接对应桩基础，可近似认为对梁不产生弯矩，只是中间的两 排立杆产生弯矩，每排立杆按最大可承受30kn计算，则集中荷载P 可简化为7*30/2=105kn，由静力学计算最大弯矩。由习B=0 可知，R

47、a= (105*1.2+105*2.1) /3=115.5，则 Rb=2X105-115.5=94.5分别计算两荷载处的弯矩M1=RaX0.9=104KN.mM2=RbX 1.2=113.4KN.m 则Mmax _113.4x103 = W=3910x10-6=29MPaO =245 MPa二、北京侧直线段(E101#)考虑到桥址处地质情况较好，地基应力在100kpa左右，而根据腹板最重段进行计算地基设计承载力在100kpa，对于基坑开挖部分回填3： 7灰土到原地面，其它部分清除地表腐殖土，反挖1m掺灰处治， 分层碾压回填，处理的宽度为15m，长度比直线段投影长度长2m。地 基处理完毕浇注一层

48、20cm厚C30混凝土垫层。支架搭设同样采用门 式脚手架，顶部设置纵横向方木，底模板采用优质竹胶板，侧模采用 定型钢模，内模采用木胶板，方木肋木。支架验算门架立杆外径为57mm，壁厚2.5mm，一棉门架允许承载力【N】=75kn 门架的承受的荷载按下式计算N=1.2 N +1.4 z nq.kngk永久荷载标准值在门架中产生的轴心力。NQiK一可变荷载标准值在立杆中产生的轴心力。各项荷载标准取值： 、箱梁钢筋混凝土自重：25KN/m3； 、施工人员及施工设备自重：1.5KN/m2； 、振捣砼时对水平模板的冲击力：2.0 KN/m2； 、箱梁模板、方木等自重：1.5 KN/m2； 、门架自重产生

49、的轴心力：2.0KN/m2最重的腹板段箱梁门架承载力验算：永久荷载标准值2m长度范围内至少有6棉门架承重，则每棉门架支承的砼重为Ngk1=6.05 X 0.8 X 2 X 25 /6=40.33KN箱梁模板、方木等自重产生的轴心力Ngk2=1.2X 1.4X 1.5/4=0.63KN门架自重产生的轴心力:可变荷载标准值人员、设备产生的可变荷载标准值Nqk1=1.2X 1.4X 1.5/4=0.63KN振捣砼时产生的可变荷载标准值Nqk2=2X 1.4X 1.2/4=0.84KNN=1.2Ngk+1.4Nqk=1.2 X ( 40.33+0.63+2 ) +1.4 X (0.63+0.84)=5

50、3.61KN满足承载要求底板部分门架的受力底板由八棉门架支承，则每棉门架支承的砼重为Ngki= (0.4+0.8)X(6.7-1.6)X 1.4X25 /8=26.8KN箱梁模板、方木等自重产生的轴心力Ngk2=1.5X(6.7-1.6)X1.4/8=1.34KN门架自重产生的轴心力:可变荷载标准值人员、设备产生的可变荷载标准值Nqk1=1.5X(6.7-1.6)X1.4/8=1.34KN振捣砼时产生的可变荷载标准值Nqk2=2X(6.7-1.6)X1.4/8=1.8KNN=1.2Ngk+1.4Nqk=1.2X (26.8+1.34+2)+1 (1.34+1.8)=4.6KN 满足承载要求模板

51、及纵横方木布置同0#块一致，荷载小于0#块故不进行验算。直线段钢筋、预应力、砼浇筑等方法同箱梁其它节段类似，不进行赘述。第八章、合拢段施工在完成梁体各悬灌段及边跨直线段施工后，即应尽早完成合拢段 梁体施工。每个合拢段作为该桥梁由T构转换为连续梁的最后一个块 段，是体系转换控制的关键。它包含了线性控制、设计控制应力、体 系转换、合拢精度、箱梁温度伸缩等一系列悬臂灌注连续梁的施工的 重点和难点。如何制定有效的措施，合理解决上述各难点，是合拢梁 体施工的关键。合拢段具体施工程序为：走行挂篮一安装外侧模板和底模板一调 整立模标高一绑扎底、腹钢筋和横隔板钢筋及预应力管道一安装内侧 模板和顶板钢筋一压配重

52、一安装劲性骨架一混凝土浇筑及养生一中 跨合拢一预应力张拉并压浆一拆除临时刚接一拆除挂篮、模板及直线 段支架。1、合拢梁段模板合拢段外侧模板使用挂篮模板，当悬浇完成最后梁段，拆除挂篮 中间的前吊点，继续前进，使底模和侧模位于合拢段。用倒链将底模 拉紧靠近底板，通过在已浇筑完成的最后梁段(或直线段)底板预留 孔洞，用32的精扎螺纹钢筋悬挂底模板托架，拧紧螺帽调整侧模 完成合拢段底、侧模的安装。为便于内模拆除，将导梁拆除，内模采用钢管支撑、方木竹胶板 拼装。钢管支撑在劲性骨架上，内模拆除后从前节段预留的孔洞处撤 除材料。2、劲性骨架的安装在合拢段两侧底板上预埋10mm厚的钢板，板底设置25U形锚筋，

53、 预埋钢板下铺设局部加强筋，然后预埋在合拢段两端的已成块段上， 分别在桥面和底板各预埋两组，每组由2根I25a焊接形成。劲性骨 架的焊接在合拢混凝土浇注前即一天的最低温度时进行，焊接过程要 迅速，并立即浇注合拢段混凝土。3、压配重压配重的目的主要是保证箱梁在合拢前两端平衡，常规的方法是 在梁体两端各压合拢段混凝土重量一半的砂袋。浇注合拢段时，边浇 注边向0#块位置运送砂袋，在合拢段混凝土浇注过程中，安排专人 按照合拢段混凝土的浇注速度，适当控制倒运速度，使浇注混凝土的 增重与砂袋倒运的减重保持相当。4、混凝土施工合拢段混凝土的配合比设计要比普通段高一个等级，采用微膨胀混凝土，同时选择在一天中的

54、低温、变化较小时进行混凝土施工，保 证混凝土处于温升、在受压的情况下达到终凝，避免受拉开裂。混凝土作业的结束时间根据天气情况，安排在气温回升之前。混凝土注完毕后，在顶面覆盖厚层土工布；浇注完砼后应及时养生，在 合龙段箱体内外及前后范围内，由专人不停地撒水养护。专人在梁顶、 梁侧面及梁内洒水降温，减少非线性温差引起的梁体收缩及次内力。5、张拉合拢束合拢结束，梁体混凝土达到设计要求后，开始张拉合拢束，施工方法略。6、体系转换合拢完成后，张拉纵向通长预应力束、合拢束以及其它横向、竖向预应力束，待压浆强度达到设计强度后，解除0#块处的临时锁定，拆除临时支座，完成体系转换。第九章箱梁冬季施工方案根据目前

55、基础施工进度情况，预计桥梁合拢在2009年12月中（下） 旬。当昼夜平均气温（最高和最低气温的平均值或当地时间6时、14 时及21时室外气温的平均值）连续3天低于5笆或最低气温低于一3C 时，应按冬期施工处理。根据天津地区历年气温资料，结合去年我工 区冬施经验，初步确定11月下旬至12月中（下）旬为箱梁冬季施工 时间，在此期间采取相应的施工方案保证箱梁施工质量。一、箱梁冬季施工基本要求1、冬期施工期间，采用普通硅酸盐水泥配制混凝土其抗压强度达到 设计强度的40%前，混凝土不得受冻；2、冬季施工混凝土的入模温度不得小于5C，环境负温时，混凝土 的入模温度不应低于10C；3、浇注箱梁前需确保现场环

56、境（暖棚内）不得低于10C，模板、钢 筋、经过预热，表面温度在5C以上，否则应采取加热措施升温后方 可浇注；4、箱梁养护期间应严格控制升降温速度不大于15C/h，拆除防护 暖棚前应逐渐将混凝土冷却至5C以下且棚内温度与棚外环境温度差 小于15C后方可拆除。二、混凝土出仓前的冬季施工措施（一）、原材料控制1、砂子、石子等骨料必须存放在有遮挡冰雪措施的料区，料区的两 侧和背面采用彩钢房板封闭，前面考虑到装载机进出料的需要而使用 悬挂式蓬布封闭，存料区内骨料不得混有冰雪、冻块及易被冻裂的矿 物质，如生产需要在露天料区直接取料上料，应去除表面结冻层；2、盛装外加剂的容器置于拌合楼内部，聚羧酸系列外加剂

57、对温度比 较敏感，为防止意外，需在存储罐子及输送管外包裹保温材料，外加 剂使用温度应达到20r左右，注意日常的量测。拌合楼内采用暖气 供暖，保持温度在10C以上。3、拌合用水采用锅炉加热，存储于水箱中，考虑到主要靠水温提升 混凝土温度，拌合用水温度应不低于60C，最高水温应根据气温及 混凝土的出仓温度调整。(二) 、设备防护拌合站一层(包括水箱、减水剂箱、混凝土输送泵)、砂石料斗、 称量斗和皮带廊区域采用钢结构框架，彩钢房板搭棚全封闭保温，同 时安装暖气片供暖提高棚温；对皮带提升机采用封顶保温；对于砂石 集料斗则采用封闭至料斗腰部，并在内部生炉子或通暖气的措施，从 而有效地保证砂石料满足搅拌前

58、的温度要求。砼运输罐车罐体外全部用保温护套包裹，罐车施工结束后必须用 热水清洗。(三) 、混凝土搅拌及运输1、搅拌混凝土前，应先经过热工计算，并经试拌确定水和骨料需要 预热的最高温度，保证混凝土的入模温度不低于5笆，环境负温时， 混凝土的入模温度不应低于10C。混凝土拌和温度的计算可根据建筑工程冬期施工规程(JGJ 104-97)附录B中的公式：T = 0.92( m T + m T ) +4.2T (m -w m -w m )+c (w m T +0c Cg gW w ss gg 1 sssw m T )-c (w m +w m )： 0.92(m + m +m )+4.2 m ggg 2

59、ss ggc s gw式中：T 一混凝土的拌和温度（C）； 0TTg、Tc、Tw砂、石子、水泥、拌和用水的温度（C）；mw、mmg水泥、扣除含水量的砂及石子的重量（kg）；c1、匕一分别为水的比热容和冰的比热容（KJ/kg.K）,当骨料温度 大于0C时，c1=4.2, c2=0,当骨料温度小于等于0C时， c1=2.1,匕=335。拌和站内的试验员应将理论计算和实际出仓温度进行比较，如估算 的结果与实际相差较大，需进行调整，以满足施工要求。2、混凝土宜选用较小的水胶比和较小的坍落度。当采用热水拌和 时，冬季施工混凝土的投料顺序应进行调整，先投入砂石，再投水、 外加剂，拌合均匀，温度一致后，投入

60、水泥、矿粉、粉煤灰，充分搅 拌。注意外加剂和水一起加入时水温不得高于70C，否则易引起外 加剂失效。控制拌合物的温度不超过35C。搅拌时间应比常温搅拌 延长50%。3、搅拌混凝土前及停止搅拌后，应用热水冲洗搅拌机鼓筒。三、钢筋工程冬季施工措施在负温条件下，钢筋的力学性能发生变化，屈服点和抗拉强度增 加，伸长率和抗冲击韧性降低，脆性增加，加工性能下降。1、钢筋焊接作业需在室内（加工场）或暖棚（现场）内进行，焊接 时的环境气温不低于0笆。2、钢筋提前运入加工棚内，焊接完毕后的钢筋待完全冷却后才能搬 运往室外。3、冬期电弧焊接时，有防雪、防风、及保温措施，并选择韧性较好 的焊条。焊接后的接头严禁立即

61、接触冰雪。4、帮条焊时帮条与主筋之间采用五点定位焊固定，搭接焊时用两点 固定，定位焊缝应离帮条或搭接端部20mm以上，帮条与搭接焊缝厚 度不小于0.3d，并不大于4mm，焊缝宽度不得小于0.7d，并不得小于 8mm o5、浇注混凝土节段前，钢筋温表面度不得低于5C,否则需进行预 热。四、混凝土作业冬季施工措施1、浇注箱梁节段浇注主要采用暖棚法，利用挂蓝模板形成棚架骨架，沿 模板外沿包裹一层篷布和一层毛毡，顶板部位利用侧模桁架焊接钢管 棚架，同样包裹一布一毡，输送混凝土的泵管采用保温棉包裹，暖棚 内加热采用电热法，即利用电暖气、碘钨灯发热，确保施工期间暖棚 内温度不低于10C。整个浇注过程需保证

62、连续作业且时间不得过长。2、养护养护期间应随时观测棚内温度情况，及时增减电热设施，保证暖 棚内温度恒定不得升降温过快，同时及时洒水保持表面湿润。3、拆模当同体养护试块的强度达到设计的40%时，可拆除暖棚。拆除前 需对棚内缓慢降温，降温采用逐渐撤除加热设施的方式，但降温速度 不得大于15C/h，当养护完毕后环境气温仍在0C以下时，应逐渐 将混凝土冷却至5C以下且棚内温度与棚外环境温度差小于15C后 方可拆除保温棚。混凝土强度达到设计及规范要求后方可拆除相应部 位模板。五、张拉及压浆张拉时不得在低于0C的环境下进行，张拉完毕后，必须在2天 之内进行管道压浆作业。压浆时及压浆后3d内，梁体及环境温度不 得低于5笆。结合箱梁冬季施工的措施，张拉及压浆工作都在暖棚内