钢筋混凝土简支T形梁设计

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1、1.1设计资料1.11 桥梁跨径及桥宽某钢筋混凝土公路桥梁的主梁构造如图1和图2所示，标准跨径lk=16m,主梁全长 l=15.96m,计算跨径l0=15.5m。相邻的主梁之间在2、1/4和支点处共设置5道横隔梁， 间距为3.85m，主梁间距为1.6m。采用装配式简支T形梁结构形式，钢筋骨架采用焊接 骨架。图1主梁纵断面（尺寸单位：mm）图2桥梁横断面（尺寸单位：mm）1.12 设计荷载永久作用（结构重力）按钢筋混凝土的重力密度Y=25kN/m3计算；主梁上的可变作用（汽车+人群荷载）标准值按均布荷载qk=12.63kN/m计算（已计 入汽车荷载的冲击系数）；计算桥面板（T梁悬臂板）时，除承受

2、结构重力外，局部在翼缘板端部再作用一个 集中荷载（车轮荷载）P=13kN （按1m板宽计），其冲击系数采用1+“=1.3。结构重要性系数Y0=1.1。1.13 材料规格混凝土强度等级采用 C30f , = 13.8N/mm2； f _ =20.1N/mm2； f =1.39N/mm2；cdcktdf =2.01N/mm2； E =3.00x104N/mm2。tkc主筋用HRB335级钢筋f , = 280N/mm2； f _ =335N/mm2； E =2.0x105N/mm2。sdsks箍筋用R235级钢筋f , = 195N/mm2； f _ =235N/mm2； E =2.1x105N/

3、mm2。sdsks主梁主筋采用HRB335级钢筋，直径12mm以下者采用R235级钢筋； 桥面板主筋采用 R235 级钢筋，采用焊接平面钢筋骨架。1.14 设计规范公路桥涵设计通用规范(JTG D602004)(简称公通规)；公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62 2004)(简称公桥 规)。1.15 拟定主梁、横隔梁细部尺寸O97主梁横断面图单位：mmOO6OO6主梁翼缘宽度bf=1600-20=1580mm主梁高度h=1300 mm主梁腹板宽度b=180mm翼缘板厚度hf=130mm翼缘板的平均厚度hf =(100+130)/2=115mm横隔梁高度h取住梁高度的3/4约

4、1000mm横隔梁宽度b=150 mm1.2作用效应计算1.21 桥面板的荷载效应桥面板自重折算为均布荷载视梁肋每侧翼缘板在主梁处固结，按固端悬臂梁计算，板的计算宽度取 1mg=PxA=25kN/ mxhfxlm =25x0.115xl=2.875kN/m集中力P在固端截面产生的弯矩Mp=Pxl1=13xO.7=9.1kN m桥面板自重折算为均布荷载g产生的弯矩Mg= 1/2gxl12=1/2x2.875x0.72=0.7 kN m控制截面（固定端）荷载效应设计值（组合效应）根据公通规第 4.1.6 条进行荷载效应组合得Md=1.4x冲击系数xMp+1.2X Mg=1.4x1.3x9.1+1.

5、2x0.7=17.4 kN mV d=1.4x 冲击系数 xP+1.2xgxl1 =1.4x1.3x13+1.2x2.875x0.7=26.075 kN1.22 主梁的荷载效应永久荷载及其作用效应计算主梁每延米自重g1 =1.58x1.3-2x0.7x(1.3-0.115) x y=2.054-1.659 x25=9.875 kN/m横隔梁自重横隔梁体积V = hfxbxlf=1.0x0.15x0.7=0.105m3横 ffV =2x5xV =1.05 m3 总横横隔梁自重G = V xP=26.25 kN横总折算成单位自重g2= G /l=1.645 kN/m2横主梁的总恒载集度g= g1+

6、g2=11.52 kN/m影响线面积计算项目 面积M1/2影响线面积W0 m2W01=1/4L0x1/2L0=3O.Q3M1/41/8lo=155mW02=3/16L0x1/2L0 =22.5231/16-0 .-7WQ3=7/64L0x1/2L0=13.1471/640Wq=QW01=1/2Lq=7-75M = gxW =11.52x30.03=345.95 kN m1/2 01M = gxW =11.52x22.52=259.43k Nm1/402M = gxW =11.52x13.14=151.37 kN m1/803V =01/2V = gxW =11.52x7.75=89.28 kN

7、 m0 01可变荷载作用效应计算主梁上的可变作用（汽车+人群荷载）标准值按均布 qk=12.63kN/m 计算 k已计入汽车荷载的冲击系数）；M = gxW =12.63x30.03=379.28 kN m1/2 01M = gxW =12.63x22.52=284.43k Nm1/402M = gxW =12.63x13.14=165.96 kN m1/803V = gxW =12.63x13.14=24.50 kN m1/20V = gxW =12.63x7.75=97.88 kN m001主梁荷载作用效应计算（组合效应）弯矩组合值M = 1.2x345.95+1.4x379.28=946

8、.13 kN m 1/2M = 1.2x259.43+1.4x284.43=709.52 kN m1/4M = 1.2x151.37+1.4x165.96=413.99kN m1/8剪力组合值V =1.2x0+1.4x24.50=34.3 kN m 1/2V0 =1.2x89.28+1.4x97.88=244.17 kN m第二部分：主梁配筋设计2.1按正截面承载力配筋设计2.11 按正截面承载力配筋设计桥面板按单筋矩形截面设计，取单位宽度即 b=1m混凝土强度等级采用 C30主梁翼缘宽度bf=1600-20=1580mm主梁高度h=1300 mm主梁腹板宽度b=180mm翼缘板厚度hf=13

9、0mm翼缘板的平均厚度hf =(100+130)/2=115mm横隔梁高度h取住梁高度的3/4约1000mm横隔梁宽度b=150 mmM =-17.4 kN m =26.075 kNd df , = 13.8N/mm2；cd箍筋用R235级钢筋fsd= 195N/mm2； b=0.56结构重要性系数匕=1.1设 as=25mm， hQ= hf as=11525=90mm；(钢筋按一排布置) 人 Md= fcdb x(ho-X/2)得81.1x17.4x106 =13.8x1000x (90x/2)得：x=15.50 mm 1097mm22.12 按斜截面承载力配筋设计支点截面的有效高度 h0=

10、has=130049.90=1250.10mm；根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D622004)第529 条：矩形、T形和工字形截面受弯构件，其抗剪截面应符合丫 V y V = 440kN0d说明截面尺寸符合要求。2.13 承载能力验算根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D622004)第523 条：翼缘位于受压区的T形截面受弯构件，当符合：f A M“ =17.4 kN md说明跨中正截面抗弯承载力满足要求。2.2配置主筋已矢口 M1/2 =946.13 kN mbf=1580mmb=180mm h=1300 mmhf =115mmf , = 13.8

11、N/mm2 f , = 195N/mm2 E ,=0.56y =1.1cdsdb0满足多层钢筋骨架的叠高一般不宜超过0.15h0.20h的要求设 a =120mm， h =ha =1300120=1180mm；s 0 s判断T形截面的类型鼬小-片/2)=13.8x1580x115 (1180-115/2)=2814.62kN mY0M1/2=1.1x946.13=1040.74 kN m故属于第一类 T 形截面。bf h=1580x1300矩形截面进行计算求受压区的高度xX= h0 (h02 2y M1/2/ fcd bf) 1/20001/2 cd f=1180(118022x1.1 x94

12、6.13x106/ 13.8x1580) 1/2=41.17 mmXv h： =115mmX 4603.44mm2 跨中截面含筋率验算6434(32 + 2 x 35.8) + 804(32 + 4 x 35.8 +18.4)a = 113.60mms7238h0=has=1300113.60=1186.40mm0sAbh07238180 x 1186.40二 3.39% Pmin 0.2% 0.45f / f 二 0.19% td sd2.3主梁斜截面承载力计算2.31 按斜截面抗剪承载力进行斜筋配置剪力组合值V/2 =1.2x0+1.4x24.50=34.3 kN m V0 =1.2x89

13、.28+1.4x97.88=244.17 kN m根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D622004)第9-310 条规定：在钢筋混凝土梁的支点处，应至少有两根并不少于总数1/5的下层受拉的主筋 通过。初步拟定梁底2巾28的主筋伸入支座。受拉钢筋面积为 1608mm220%x7238=1448mm2；支点截面的有效高度 h0=has=130049.90=1250.10mm；根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D622004)第529 条：矩形、T形和工字形截面受弯构件，其抗剪截面应符合丫 V y V = 440kN0d说明截面尺寸符合要求。2.32检查是否需

14、要按计算设置腹筋根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D622004)第5210 条：矩形、T形和工字形截面受弯构件，符合下列条件时Y V Vdm=84kNtd 0dm支点：0.50x10-3ftdbh0=0.50x10-3x1.39x180x1250.10=156.39kN2.5，取 p =2.5中 中 中p =100p =100x1609/ (180xl250.10)=0.7151v2.5支支p =(p +p ) /2=(2.5+0.7151) /2=1.6075平中 支h0 =(h0 +h0 ) /2=(1186.40+1250.10) /2=1218.25mm0 平0中

15、 0支根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D622004)第9-313 条：钢筋混凝土梁应设置直径不小于8mm或1/4主筋直径的箍筋。其配筋率psv，R235 钢筋不应小于 0.18%，现初步选用(P 8的双肢箍筋，n = 2； Asv1 = 50.3mm2。A =nA =2x50.3=100.6mm2SV sv1a 2a 20.2 x 10-6(2 + 0.6 p )J f bh 2S 1 3cu: k 0v V )20 d1.0x 1.1 x0.452 x 106(2 +1.6075)茄 x 180x 1218.25249.762 334m m根据公路钢筋混凝土及预应力混

16、凝土桥涵设计规范(JTG D622004)第9-313 条:箍筋间距不应大于梁高的1/2且不大于400mm。在支座中心向跨径方向长度相当于 不小于一倍梁高范围内，箍筋间距不宜大于100mm。近梁端第一根箍筋应设置在距端面一个混凝土保护层距离处。梁与梁或梁与柱的交 接范围内可不设箍筋；靠近交接面的一根箍筋，其与交接面的距离不宜大于50mm。现取跨中部分箍筋的间距为200mm，跨中部分长度为71x200=14200mm。梁端加密 段长度为880mm,加密段箍筋间距为60mm,梁端第一根箍筋距端面为50mm,第一根 箍筋与第二根箍筋间的距离为 50mm。 梁端加密段箍筋为四肢箍筋。 50+50+13

17、x60=880mm。配箍率验算p - 2 x 50.3 0.270% p 0.18%sv 180x 200svin满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D622004)第9313 条 R235 钢筋最小配箍率的要求。2.5 弯起钢筋及斜筋设计根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D622004)第5211 条：计算第一排弯起钢筋Asb1时，对于简支梁和连续梁近边支点梁段，取用距支点中心 h/2 处由弯起钢筋承担的那部分剪力值 Vsb1；计算第一排弯起钢筋以后的每一排弯起钢筋Asb2Asbi时，取用前一排弯起钢筋下面 弯点处由弯起钢筋承担的那部分剪力Vsb2Vsb

18、j。一排弯起钢筋截面积按下列公式计算Y V0_sbA =b(mm2)sb 0.75 x 10-3 f sin0sbs需设置弯起钢筋的区段长度(距支座中心)L2=(440249.76)/(440-84) x 15500/2=4141.46初步拟定架立钢筋为2022，净保护层为42.9mm,贝U架立钢筋底面至梁顶的距离为42.9+25.1=68mm第一排弯起钢筋的面积为：(初步拟定为32)V 166.51sb1A = 1121mm 2sb1 0.75 x 10-3 f sin00.75 x 10-3 x 280 x sin 45sbs初步选用由主筋弯起2032, Asb1 = 1608mm2。 第

19、一排弯起钢筋的水平投影长度为 lsb1：lsb1=1300(68+35.8/2)(32+35.8+35.8/2)=1128mm第一排弯起钢筋与梁轴线交点距支座中心的距离为：1300/26835.8/2=564mm第一排弯起钢筋弯起点的剪力5210 - 1128V = (440 - 249.76)-= 149.04kNsb25210第二排弯起钢筋的面积：(初步拟定为 032)V149.04A sb2sb2 0.75x10-3 f sin0 sbs初步选用由主筋弯起2032, Asb2=1608mm2。 第二排弯起钢筋的水平投影长度为 lsb2： lsb2=1300(68+35.8/2)(32+3

20、5.8+35.8+35.8/2)=1093mm 第二排弯起钢筋与梁轴线交点距支座中心的距离为：=1004mm20.75 x 10-3 x 280 x sin 451128+1300/26835.8/2=1693mm第二排弯起钢筋弯起点至支座中心的距离为：1128+1093 = 2221mm。第二排弯起钢筋弯起点的剪力5210 - 2221V = (440 - 249.76)= 109.15kNsb35210第三排弯起钢筋的面积：(初步拟定为 32)V109.15sb3A sb3= 735mm 2sb30.75x10-3 f sin00.75x10-3x280xsin45sbs初步选用由主筋弯起

21、2032, Asb3 = 1608mm2。第三排弯起钢筋的水平投影长度为 lsb3：lsb3=1300(68+35.8/2)(32+35.8+35.8+35.8+35.8/2)=1057mm第三排弯起钢筋与梁轴线交点距支座中心的距离为：1128+1093+1300/26835.8/2=2785mm第三排弯起钢筋弯起点至支座中心的距离为：1128+1093+1057=3278mm。第三排弯起钢筋弯起点的剪力5210 _ 3278V 二(440 - 249.76)二 70.56kNsb45210第四排弯起钢筋的面积：(初步拟定直径16)V32.64A sb5= 220mm 2sb5 0.75 x

22、10-3 f sin00.75 x 10-3 x 280 x sin 45sbs初步选用由主筋弯起2016, Asb5=402mm2。第四排弯起钢筋的水平投影长度为 lsb5：lsb5=1300 (68+18.4/2) (32+35.8x4+18.4+18.4/2)=1020mm第四排弯起钢筋与梁轴线交点距支座中心的距离为：1128+1093+1057+1038+1300/26818.4/2=4915mm第四排弯起钢筋弯起点至支座中心的距离为：1128+1093+1057+1038+1020=5336mm l2=5210mm。故不需要再设置弯起钢筋。按照抗剪计算初步布置弯起钢筋如图4所示。2.

23、6 全梁承载力校核2.61 斜截面抗剪承载力复核简支梁弯矩包络图近似取为二次物线：M = M (1 - 4x2)jx jml 2各弯起钢筋计算列于下表弯起点1234弯起钢筋的水平投影长度mm1128109310571038弯起点距支座中心的距离mm1128222132784316弯起点距跨中的距离mm8622752964725434分配的设计剪力Vb. (KN)166.51149.04109.1584.006需要的弯筋面积mm211211004735475可提供的弯筋面积mm2232232232216160816081608402弯筋与梁轴交点到支座中心距离mm564169327853851弯

24、筋与梁轴交点到跨中距离mm9186805769655899第一排弯起钢筋（2N2）该排钢筋的充分利用点的横坐标为 4998mm，而该排钢筋的弯起点的横坐标为 6622mm，说明弯起点位于充分利用点左边，且两点之间的距离为6622 4998=1624mmh0/2=1232.2O/2=616.1Om m,满足斜截面抗弯承载力要求。该排弯起钢筋 与梁轴线交点的横坐标为7086mm大于该排钢筋的理论不需要点的横坐标6455mm,说 明梁的正截面承载力亦满足要求。第二排弯起钢筋（ 2N3）该排钢筋的充分利用点的横坐标为 3092mm，而该排钢筋的弯起点的横坐标为 5529mm， 说明弯起点位于充分利用点

25、左边， 且两点之间的距离为 7529 3092=2437mmh0/2=1214.30/2=607.15mm，满足斜截面抗弯承载力要求。该排弯起钢筋 与梁轴线交点的横坐标为6057mm大于该排钢筋的理论不需要点的横坐标4998mm,说 明梁的正截面承载力亦满足要求。第三排弯起钢筋（ 2N4）该排钢筋的充分利用点的横坐标为680mm，而该排钢筋的弯起点的横坐标为4472mm， 说明弯起点位于充分利用点左边， 且两点之间的距离为 4472 680=3792mmh0/2=1196.40/2=598.20mm,满足斜截面抗弯承载力要求。该排弯起钢筋与 梁轴线交点的横坐标为4965mm大于该排钢筋的理论不

26、需要点的横坐标3092mm,说明 梁的正截面承载力亦满足要求。第四排弯起钢筋（ 2N5）该排钢筋的充分利用点的横坐标为 0，而该排钢筋的弯起点的横坐标为 2414mm， 说明 弯 起点 位于充 分利 用 点 左边， 且两点 之间 的 距离 为 2414 0=2414mmh0/2=1186.40/2=593.20mm,满足斜截面抗弯承载力要求。该排弯起钢筋与梁 轴线交点的横坐标为2861mm大于该排钢筋的理论不需要点的横坐标1513mm,说明梁 的正截面承载力亦满足要求。经上述分析判断可知，初步确定的弯起钢筋的弯起点位置的正截面抗弯承载力和斜 截面承载力均满足要求。根据公路钢筋混凝土及预应力混凝

27、土桥涵设计规范（JTG D622004）第9311 条：简支梁第一排弯起钢筋的末端弯折起点应位于支座中心截面处，以后各排弯起钢筋 的末端弯折点应落在或超过前一排弯起钢筋弯起点截面。同时，为了节约钢筋，从而达到安全、经济、合理，应使抵抗弯矩图更接近于设计 弯矩图。拟作如下调整：弯起钢筋调整表编号理论断点 横坐标(mm)充分利用点 横坐标(mm)充分利用点+h0/2 横坐标(mm)原弯起点 横坐标(mm)拟调弯起点 横坐标(mm)1775064557080伸入支座26455499856156622663034998309236995529483043092680127944723030568001

28、093434截断如图6所示：跨中部分增设三对216的斜筋，梁端增设一对216的斜筋。6 号钢筋在跨中部分截断，根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62 2004)第939条：钢筋混凝上梁内纵向受拉钢筋不宜在受拉区截断； 如需截断时，应从按正截面抗弯承载力计算充分利用该钢筋强度的截面至少延伸(l+h0) a0 长度；同时应考虑从正截面抗弯承载力计算不需要该钢筋的截面至少延伸20d (环氧树 脂涂层钢筋25d),该钢筋的截断位置(距跨中)应满足la+h=30X 16+1186.40=1666mm, 同时不小于1513+20d=1833mm,本设计取为2000mm。2.62 全梁

29、承载能力校核各排钢筋弯起后，相应的梁的正截面抗弯承载力计算如下表梁的区段截面纵筋有效高度 h“(mm)T形截面 类型受压区咼度x(mm)抗弯承载力M (kNm)支座中心至1点2巾321250.10第一类20.91558.141点2点4巾321232.20第一类41.841090.742点3点60321214.30第一类62.761636.283占4占八、八、8巾321196.40第一类83.682079.964占5占八、7八、8032+20161191.65第一类88.912195.825点跨中8032+40161186.40第一类94.142309.02根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设

30、计规范(JTG D622004)第9311 条：受拉区弯起钢筋的弯起点，应设在按正截面抗弯承载力计算充分利用该钢筋强度的 截面以外不小于h0/2处，弯起钢筋可在按正截面受弯承载力计算不需要该钢筋截面面积 之前弯起，但弯起钢筋与梁中心线的交点应位于按计算不需要该钢筋的截面之外。7750第三部分：正常使用极限状态的裂缝与变形验算3.1主梁裂缝宽度验算根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D622004)第643条：矩形、T形截面钢筋混凝土构件其最大裂缝宽度Wfk可按下列公式计算: W 二 CCC 行(30 + d )(mm)fk 1 2 3 E 0.28 + 10psA+Ap =s

31、 pbh + (b b)h0 ff纵向受拉钢筋换算直径As的直径Z nd2 8 x 322 + 4 x I62 d =28.80mme Znd8x32+4x16ii焊接钢筋骨架 d=1.3d =1.3x28.80=37.44mme纵向受拉钢筋配筋率p=As/bh0+(bfb)h=7238/(180x1186.40)=0.03390.02，取 p=0.02。受拉钢筋在使用荷载作用下钢筋重心处的拉应力根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D622004)第644 条纵受拉钢筋的应力按下式计算：o =M /(0.87A h0)=1302.85x106/(0.87x1186.40x72

32、38)=174.39MPss ss 0a短期荷载作用下的最大裂缝宽度螺纹钢筋 C1=1.0；C3=1.0；C2=1+0.5Nl/Ns=1+0.5x1060.48/1302.85=1.4070o 30 + dW = CCC ss ()fk 1 2 3 E 0.28 +10ps174.3930 + 37.44=1.0 x 1.4070 x 1.0 x()2.0x105 0.28 + 10 x 0.02=0.172mm hf=115mm 说明为第二类T形截面，重新计算X。(bfb) h，f (x0 hf /2)+bx20/2=aEsAs(h0 x0)(1600180) x115x(x0115/2)+

33、180xx20/2=6.6667x7238(1186.40x) x0=281.32mmhf=115mm开裂截面惯性矩Icr=b，fx3/3 (bfb)(xh，f)3/3+aEsAs(h0x)2 =1600x281.323/3(1600180)(281.32115)3/3+6.6667x7238(1186.40281.32)2=4.8989x1010mm4 全截面受压区高度bh2/2 + (b -b)h2/2 + (a -1)Ahx =f fess_a0bh + (b - b)h + (a -1)AffESs_ 180 x 13002/2 + (1600 -180) x 1152/2 + (6.

34、6667 -1) x 7238 x 1186.40 180 x 1300 + (1600 -180) x 115 + (6.6667 -1) x 7238_ 479.45m m全截面惯性矩I0=匕产30/3 (bfb)(xhf)3/3+b(hx0)3/3+aESAs(h0x0)2=1600x479.453/3(1600180)(479.45-115)3/3+180(1300479.45)3/3+(6.66671)x7238x(1186.40479.45)2=8.9514x1010mm4全截面换算截面重心轴以上部分面积对重心轴的面积矩S0=bx02/2+(bfb)hf(x0h/2)=180x47

35、9.452/2+(1600180)x115x(479.45115/2)=8.9593xlO7mm3开裂弯矩 换算截面抗裂边缘的弹性抵抗矩。W0=I0/(hx0)=8.9514x1Oio/(13OO479.45)=1.0909x108mm3受拉区塑性影响系数Y=2S0/W0=2x8.9593x107/1.0909x108=1.6452开裂弯矩Mcr=YfkW0=1.6452x2.01x1.0909x 108=360.16x 106kNm开裂构件等效截面的抗弯刚度 全截面的抗弯刚度B=0.95E Ic=0.95x3.00x104x8.9514x1010=2.5512x1015mm4N/mm2 0c

36、0开裂截面的抗弯刚度B =E I =3.00x104x4.8989x1010=1.4697x1015mm4N/mm2cr c cr开裂构件等效截面的抗弯刚度B0 厂MB0-(360.16 x 10621 -(360.16 x 10622.5512 x 1015+1150.74 x 106 J1150.74 x 106 J1.4697 x 10152.5512 x 1015=1.5333 x 1015mm N/mm2B crIM丿S恒载在跨中截面产生的挠度IM丿$5 Ml25 759.45x106 x195002f = x = x= 19.58mmg 48 B 481.5333x1015可变荷载

37、有频遇值在跨中截面产生的弯矩MQ=0.7x697.28+1.0x55.3=543.40kNm可变荷载有频遇值在跨中截面产生的挠度5 M l25 543.40x106 x195002f = x Q =x= 14.17mmQ 48 B 481.5333x1015(11)荷载短期效应组合下，消除结构自重产生的长期挠度后梁式桥主梁的最大挠度并考虑荷载长期效应的影响的挠度：fs=fG+fQ=19.58+14.17=33.98mmsGQfp=ne(fsfG)=1.6x(33.98 19.58)=23.04mmL/1600=15500/1600=9.69mm说明需要设置预度 其值应按结构自重和1/2可变荷载频遇值计算的长期挠度值之和。A=ne(fG+fQ/2)=1.6 (19.58+14.17/2) =42.67mm取43mm,应设置43mm的预拱度。