无轴承开关磁阻电机基本研究和电磁力研究

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1、 JINGJIANG COLLEGE OF J I A N G S U U N I V E R S I T Y本 科 毕 业 论 文 无轴承开关磁阻电机基本研究和电磁力研究The basic and electromagnetic force research of Bearingless Switched Reluctance Motor学生学号： 3061127015 学生姓名： 徐浚 专业班级： J电气工程及其自动化0601 指导教师姓名： 杨泽斌 指导教师职称： 讲师 2010年 6 月无轴承开关磁阻电机基本研究和电磁力研究专业班级：J电气0601 姓名：徐浚指导教师：杨泽斌 职称：讲

2、师摘要：随着工业技术的发展，用电设备对拖动电机的要求不断提高，磁悬浮技术的运用使高速和超高速电机现已广泛应用于空间技术、密封泵、离心机和高速飞轮储能等领域利用磁悬浮轴承和开关磁阻电机定子结构的相似性，将两者集成化所构成的新型电机一无轴承开关磁阻电机对于减少装置体积重里，提高设备性能有重要意义本文在消化和吸收国外的研究成果基础上，论述了无轴承开关磁阻电机的工作原理，并对电机的数学模型进行了详细的推导和分析。在此基础上，设计了无轴承开关磁阻电机系统的主绕组功率变换器和悬浮绕组功率变换器、滞环电路、驱动隔离电路、PID调节电路、辅助电源和面板控制系统等，并完成了全部硬件部分的制作和调试，为后续的系统

3、调试打下了基础。关键词：无轴承开关磁阻电机 径向力 控制系统 电流滞环控制The basic and electromagnetic force research of Bearingless Switched Reluctance MotorAbstract：With the development of industrial technology, high speed and super high speed drives have found wide application in space technology, canned pump and high speed flywhee

4、l storage system, etc. The Bearingless Switched Reluctance Motor, which combines the switched reluctance motor and magnetic bearings, will possibly reduce the volume as well as improve the performance of the driving systems. The principle of radial force generation was described and the mathematic m

5、odel of the Bearingless Switched Reluctance Motor was derived in this thesis. Then, converters used in the Bearingless Switched Reluctance Motor system were discussed. Because the current in main winding was unidirectional, dual-switch converter was chosen as the main winding converter. In the case

6、of the radial force windings, which demand bidirectional current, half-bridge converter was chosen. Both converters were designed and manufactured. Moreover, assistant circuits (including the driving circuit, the safeguard circuit, the hysteresis current circuit, the PID circuit, the assistant power

7、 supply) and the control panel system were designed, and the principles of operation of these circuits was introduced in detail. At last, all hardware circuits were debugged. The test waveforms were shown. Keywords: Bearingless Switched Reluctance Motor radial force control systems hysteresis curren

8、t control目 录摘要.2ABSTRACT.3目录.4第1章 绪 论.61.1 无轴承电机的研究背景.61.2 本课题的研究意义和研究现状.71.3 本论文的主要内容.7第2章 无轴承开关磁阻电机的基本原理.82.1 开关磁阻电机.92.2 磁轴承原理.102.3 无轴承开关磁阻电机基本原理.102.3.1 无轴承开关磁阻电机系统的构成.102.3.2 无轴承开关磁阻电动机原理.13第3章 无轴承开关磁阻电机的电磁力数学模型.153.1 无轴承开关磁阻电机转子角度的零度定义.153.2 关于一体化模型的讨论.153.3 一体化模型的推导过程.16第4章 无轴承开关磁阻电机的基本结构.23

9、4.1 磁轴承支承的开关磁阻电机基本结构.234.2 无轴承开关磁阻电机可实现的基本结构分析.24第5章 无轴承开关磁阻电机系统的实践.285.1 电机本体的研究.285.1.1 开关磁阻电机的研究.285.1.2 无轴承开关磁阻电机的研究.295.2 控制系统的硬件部分.305.2.1 DSP系统.315.2.2 D/A转换模块.315.2.3 转子径向力检测模块.325.2.4 逻辑处理模块.325.2.5 过压过流保护模块.325.2.6 转子角度传感器.325.3 控制系统的软件部分.325.3.1 控制系统的软件流程.335.3.2 测速问题讨论.36第6章 总结和展望.39致谢.4

10、1参考文献.42第1章 绪论本章首先讲述了无轴承电机的研究背景，说明了本课题研究意义和国内外的研究现状，最后简要介绍了本论文的主要研究内容。1.1无轴承电机的研究背景现代化工业生产对拖动电机的性能要求越来越高，其中一个明显特征是高速电机和超高速电机日益广泛地应用于高速机床、离心机、压缩机、飞轮储能以及涡轮分子泵等工业设备中，用机械轴承支撑时，由转子高速运行带来的摩擦阻力增加，使轴承磨损加剧，缩短轴承和电机的使用寿命，也增加了对电机和轴承维护的负担。为了克服机械轴承性能的不足，高速电机一般采用气浮、液浮和磁浮轴承。其中气浮和液浮轴承均需要配备专门的气压、液压系统，这不仅使电机的结构复杂、体积庞大

11、、耗能多、效率低，同时气压、液压系统的故障会使气浮、液浮轴承失效，从而导致电机无法正常运行，这同样降低了电机和系统的可靠性。近二十年来发展起来的磁轴承具有无摩擦、无磨损、不需润滑和密封、高速度、高精度、长寿命等一系列优良特性，因而从根本上改变了传统的支撑形式，在能源交通、机械加工工业、航空航天及机器人等高科技领域得到了广泛的应用。但是磁轴承占有独立的轴向空间，使得磁轴承电机的轴向利用率较低，而磁轴承结构和交流电机定子结构具有一定的相似性，如果把磁轴承中的悬浮绕组叠绕在电机定子绕组上，使两种磁场合成一体，且能同时独立控制电机转子的悬浮和旋转是最为理想的，无轴承电机正是基于这一设想而提出的。无轴承

12、电机的概念最初是由R.Bosch于80年代末提出1，在瑞士的J.Bichsel实现了同步电机的无轴承技术之后2，无轴承电机的研究引起了广泛的重视。目前瑞士、日本和美国等国家都大力支持开展这项研究工作。日本的A.Chiba等人对异步电机的无轴承技术、永磁同步电机的无轴承技术、开关磁阻电机的无轴承技术进行了研究3,5-7。瑞士的R.Schob研究了异步电机的无轴承技术4和薄片状无轴承电机。目前瑞士联邦工学院(ETH)在这一研究领域中保持领先，已有一些成果转化为商品。与磁轴承电机相比，无轴承电机有以下优点:1)悬浮绕组缠绕在电机定子上，不占用额外的轴向空间，电机的轴向长度可设计得较短，临界转速相对较

13、高，因此在高速和超高速、小体积、长寿命的传动领域有应用优势。2)轴向长度得到了充分利用，在轴向长度保持一定的条件下，其输出功率可大幅度提高。3)由于无磨损、无润滑等特点，可以用于超静、超洁净的场合下。在航空方面，航空电机的转速将有可能从根本上摆脱机械轴承因素的制约，而结构简单，维修更方便，合乎未来全电飞机强生命力、低维修的发展要求。4)电能消耗相对较少，径向力控制系统的功耗只占电机功耗的2%5%6。1.2本课题的研究意义和研究现状开关磁阻电机由于转子上无绕组，结构简单、成本低、易于调速、维护方便等特点使其非常适合于高速运行。开关磁阻电机的无轴承技术不仅使其更高速方向发展有重要意义，而且有望在减

14、少开关磁阻电机目前的振动噪声和转矩脉动问题提出一种新的有效的解决方案。无轴承电动机的思想己经提出有一段时间，目前美国、瑞士、日本和德国等几个国家正在大力资助这个项目的研究。无轴承开关磁阻电机的概念是Higuchi教授最早在1989年提出的8，后来日本的一部分学者进行了深入研究，从已发表的文献来看，只有日本成功地实现了无轴承开关磁阻电动机的稳定悬浮。目前国内南京航空航天大学和江苏理工大学均在开展这方面的研究工作。但是到目前为止，国内还没有看到成功实现无轴承开关磁阻电动机稳定悬浮的报道和相关文献。1.3本文主要内容本文主要内容如下:(1)第一章为绪论部分，介绍了无轴承电机的研究背景，简单说明了本课

15、题的研究意义和国内外研究现状。(2)第二章在开关磁阻电机和磁轴承技术基础上，介绍了无轴承开关磁阻电动机的组成和基本原理。(3)第三章详细论述了无轴承开关磁阻电动机一体化的数学模型。从等效磁路推导出电感公式，在此基础上，经过进一步分析得到了径向力和转矩的数学公式，并对此进行了相关分析。(4)第四章详细介绍了无轴承开关磁阻电机的可实现结构。(5)第五章详细介绍了无轴承开关磁阻电动机对功率变换器的要求及其设计方法。硬件实现。包括驱动隔离电路、滞环电路、保护电路、辅助电源和控制面板等部分的功能及硬件的组成和工作原理。(6)第六章是对所做工作的总结以及今后研究的展望。第2章 无轴承开关磁阻电机基本原理无

16、轴承开关磁阻电机是在开关磁阻电机和磁轴承基础上发展起来的，是利用主绕组和悬浮绕组形成的磁场相互作用产生的径向力实现转子轴悬浮的。下面在开关磁阻电机和磁轴承基础上，来说明无轴承开关磁阻电机的基本原理。2.1开关磁阻电机70年代末80年代初，英国Leeds大学和Nottingham大学深入研究了开关磁阻电动机的基本原理、计算方法和运行特性，为开关磁阻电动机的迅速发展奠定了基础。开关磁阻调速电动机(简称SRM)是由双凸极磁阻电机、功率变换电路、位置检测器和控制调节单元等部分组成，基本框图如图2-1:图2-1 开关磁阻调速电动机基本框图在开关磁阻电动机中，根据位置检测信号，按一定逻辑控制功率变换器，使

17、电动机定子各绕组顺序通电，其所建立的磁场吸引转子旋转，将电能转换为机械能。开关磁阻电动机得到迅速应用，也得益于其以下特点:(1)护方便，结构简单，定子采用凸极结构，绕组为集中绕组，转子上无绕组。制造维高速适应性好。(2)损耗较小，效率较高。转子不存在励磁和转差损耗。由于其可控参数较多容易实现高效优化。(3)调速性能好，其用于运行控制的可调节变量多。当然开关磁阻电动机也存在振动和噪声问题，随着进一步地深入研究，其性能会得到逐步改善。2.2磁轴承原理磁轴承是利用磁场力使转子和定子之间没有任何机械接触的一种新型轴承。磁轴承按照磁场产生性质的不同，有主动磁轴承(Active)和被动磁轴承(Passiv

18、e)之分。主动磁轴承的磁场是主动可控的，被动磁轴承的磁场是不可控的。磁轴承的磁力可由电磁铁提供，称电磁轴承;也可由永久磁铁和电磁铁共同提供，称为混合磁轴承;或由永久磁铁单独提供。前两者称为主动磁轴承，而后者称为被动磁轴承。由于主动磁轴承性能明显地优于被动磁轴承，在磁悬浮领域，应用最广泛的是主动磁轴承。图2-2 磁轴承工作原理图图2-2所示是一个简单磁轴承的工作原理示意图。一个完整的磁轴承系统包括转子、传感器、控制器、功率放大器、电磁铁等部分组成。位移传感器检测出转子偏离参考点的位移，控制器将检测到的位移变换成控制信号，然后功率放大器将这一控制信号转换成控制电流，控制电流在电磁铁中产生磁力从而使

19、转子维持其悬浮位置不变。由传感器、控制器和功率放大器的共同作用实现了磁轴承的悬浮控制，因此这几部分称为磁轴承的控制系统。磁轴承悬浮系统的刚度、阻尼以及稳定性由控制规律决定。刚度和阻尼可根据转子工作技术要求进行调节，也可在运行中加以改变。2.3无轴承开关磁阻电机基本原理2.3.1无轴承开关磁阻电机系统的组成因为磁轴承中绕组结构和开关磁阻电动机中定子绕组结构均是凸极形式，如果将悬浮绕组叠绕在电机的定子绕组上，利用电力电子技术和自动控制技术使其具备开关磁阻电机和磁轴承的功能于一体，最为理想，无轴承开关磁阻电机便由此而来。无轴承开关磁阻电机系统组成框图如图2-3所示。框图中的磁阻电动机仍采用凸极结构，

20、但绕组分为两类，一是主绕组用于产生旋转转矩，二是悬浮绕组，其形成的磁场与主绕组形成的磁场相互叠加产生作用于电机转子轴上的径向力，使电机转子轴实现悬浮。图2-3 无轴承开关磁阻电动机系统框图 图2-4 无轴承开关磁阻电动机A相绕组结构图图2-4展示了无轴承开关磁阻电机的横向切面图。定子和转子是由硅钢片迭压而成凸极形式。定子采用集中绕组，每个凸极上有两套绕组，分别隶属于主绕组和悬浮绕组。转子上无绕组，凸极结构。本课题所采用的磁阻电动机结构为定子有12个凸极，转子有8个凸极。图2-4显示了无轴承开关磁阻电动机A相绕组的结构。主绕组和悬浮绕组均采用集中绕组结构。如图所示电机四个正对凸极上的主绕组串联而

21、成一相主绕组，其中的电流为，串联顺序如图所示。悬浮绕组分为绕组和绕组。绕组是由方向两个正对凸极上的悬浮绕组串联而成。绕组是由方向两个正对凸极上的悬浮绕组串联而成。它们的串联顺序及与主绕组的关系如图2-4所示。绕组和绕组的电流分别为和。B相、C相绕组和A相绕组结构相同，放在定子对应位置。和是以A相绕组为基准定义的坐标系中的两个垂直坐标轴。同样的可以B相和C相为基础，定义轴和轴，轴和轴。无轴承开关磁阻电机系统中的功率变换器包括两部分，一是用于给主绕组供电的主绕组变换器，其结构为普通开关磁阻电机的功率变换器，主电路为双开关型，总共有六个开关管。变换器根据主绕组电流控制器的信号来控制各相主绕组开关管的

22、开通或关断，使电机旋转，输出转矩。二是用于给悬浮绕组供电的悬浮绕组变换器，又包括两部分方向悬浮绕组变换器和方向悬浮绕组变换器，其电路结构为三相半桥式逆变器。它们分别根据各自的电流控制器给出的信号来控制每相电流的大小和方向，从而使形成的控制磁场与主绕组形成的磁场相互作用，产生可控径向力，实现转子轴的悬浮。由于无轴承开关磁阻电机在定子上叠绕了悬浮绕组，因此其控制系统比普通开关磁阻电机要复杂。无轴承开关磁阻电机将主绕组和悬浮绕组实现解祸控制，径向力和转矩就可控。如图2-3所示，无轴承开关磁阻电机系统工作过程为首先通过光电传感器，测得转子位置信号，然后由DSP计算出转速。实际转速和给定转速信号之差经过

23、PI调节可以得到转矩。再由位移传感器得知转子轴的偏移量，这个偏移量经过PID调节得出所需的悬浮力。知道了所需转矩和悬浮力值，就可计算出主绕组的开通角和电流的大小。由悬浮所需力的大小和方向，以及主绕组开通角和电流的大小，再加上转子位置角，可以得出悬浮绕组电流的大小和方向，然后由悬浮绕组电流控制器去控制悬浮绕组的电流。2.3.2无轴承开关磁阻电动机原理旋转电机中存在着两种不同类型的电磁力:洛仑兹力和麦克斯韦力。无轴承开关磁阻电机悬浮主要是依靠麦克斯韦力。麦克斯韦力是磁路中不同磁导率介质(铁心和空气)边界上形成的磁张力(称为磁阻力)，也称麦克斯韦力。图2-5展示了无轴承开关磁阻电机径向力产生的原理。

24、为了说明方便，此处以A相为例，作如下规定:对称4个齿极上的一相主绕组产生的磁通称为4极主绕组磁通，是主绕组电流编产生的，粗实线显示了4极磁场中瞬时磁通在某一时刻的方向;对称2个齿极上的一相悬浮绕组产生的磁通称为2极悬浮绕组磁通，是悬浮绕组的电流产生的。虚线显示了径向位置控制时2极磁场中瞬时磁通在某一时刻的方向。为了说明无轴承开关磁阻电动机的工作原理，下面介绍带有负反馈环的转子径向位置控制。此时主绕组通入电流为，如果转子朝以定子为中心的轴的负方向移动，则气隙的磁通分布会变的不均匀。这将产生沿轴负方向的径向力。为了平衡这个径向力，给悬浮绕组通入正向电流，它将产生如一图1-5所示方向的2极悬浮绕组磁

25、通。此时气隙1的磁通密度将增加，这是因为2极悬浮绕组磁通(悬浮绕组产生的磁通)的方向和4极主绕组磁通(主绕组产生的磁通)的方向是一致的。与此相反，气隙2的磁通密度减小，因为此时2极悬浮绕组磁通的方向和4极主绕组磁通的方向相反。这样迭加磁场就会在方向上产生一个作用于转子的径向电磁场力。另一方面，只要在悬浮绕组中通入一个负的电流就会产生一个轴上的反方向的径向力。此外，在另外一个悬浮绕组中通入电流就可以在方向上产生一个径向力。因此，调节这两个方向上力的大小和方向，就可以在任何方向上产生径向力，并且可以调节其大小。图2-5 径向力生成原理图上面的介绍是以A相为基础，此原理同样可应用于B相和C相。为了稳

26、定控制B相和C相的径向力，需要在控制过程中做相应的坐标转换。第3章 电磁力数学模型本章推导了无轴承开关磁阻电机径向力的表达式。主要目的是指出目前的数学模型虽然在实践中己经得到验证，仍然存在一定局限，可以作为将来深入研究的一个方向。3.1无轴承开关磁阻电机转子角度的零度定义开始推导以前，首先需要说明，无轴承开关磁阻电机转子角度的零度定义在定、转子齿轴线重合处，此时电感为最大值，如图3-1。下文中出现的角度都是以无轴承开关磁阻电机转子角度的零度为基准的。图中也标出了超前角，定义为主绕组电流轴线超前零度位置的角度。由于本文只讨论电动运行，故非负。图3-1 无轴承开关磁阻电机转子角度的零度和超前角的定

27、义3.2关于一体化模型的讨论首先要讨论的一个问题是:无轴承开关磁阻电机能否像无轴承异步电机、无轴承同步电机一样，把径向力绕组和主绕组的控制分开，主绕组控制力矩，径向力绕组控制径向力?文献6讨论了只能在带载条件下实现悬浮的无轴承开关磁阻电机系统的控制策略。整个系统由两个独立的部分构成:主绕组进行开关磁阻电机的速度控制，径向力绕组进行转子径向位置控制。其思想是固定电流的开通、关断角，只在绕组电感的正转矩区维持电流导通。空载时，由于所需的转矩为零，因此主绕组电流也为零。由径向力产生的原理可知，失去了偏置磁通，径向力也就无法产生了。且由径向力绕组产生的转矩未予以考虑，模型本身不够精确。文献9在此基础上

28、提出了开通、关断角可变的控制策略，空载情况下，通过调节开通、关断角，让电流在绕组电感的正、负转矩区各导通一段时间，维持平均转矩为零，瞬时转矩不为零，因此空载时主绕组仍能起到偏置作用。所以，必须建立径向力绕组和主绕组一体化的模型，以实现从空载到满载每一点的稳定悬浮运行。3.3一体化模型的推导过程推导的思路是:首先通过有限元辅助分割磁场法得到磁导的解析式，然后用等效磁路法得到以磁导表示的A相电感矩阵，将磁导的解析式代入电感矩阵，最后通过虚位移法求得径向力的解析式。这里先利用这一结论，只对A相加以讨论，并以下标A来表示某个变量属于A相。首先假设:1)不考虑磁路饱和;2)转子的位置偏移与气隙长度相比很

29、小;3)不考虑漏磁通;4)忽略交链转子扼部的磁通;5)只在定、转子齿对齐的位置忽略边缘磁通，因为此时气隙很短。简要说明一下假设条件。转子的径向位置偏移与气隙长度相比很小是推导过程中忽略位置偏移高次项的必要条件;在假设条件4和5满足的条件下，可以把磁场的分布划分成三个区域，其磁导分别用、来表示。可以认为磁通路径为椭圆形，k是一个系数，依赖于转子位置及气隙长度。k=1时磁通路径为圆形。t为转子齿圆周表面上的一点，得到磁路的平均长度为 （3-1）可把式（3-1）写成 （3-2）由文献9所作的有限元分析可知，和有近似线性关系， （3-3）其中c=1.49把式（3-3）代入式（3-2）得 （3-4）的横

30、截面面积可写为 （3-5）式中h为转子轴向长度。此微元的磁导为 （3-6）式中为空气磁导率。把等式(3-2)(3-5)代入式(3-6)，在等式两边都乘以可得 （3-7）把式(3-7)写成 （3-8）定、转子极间的气隙磁导可以写成 （3-9）由式(3-8)可以这样得到 （3-10）把式(3-8)代入式(3-10)得到 （3-11）同理可得 （3-12） （3-13）转子位于时，一个极下定、转子间气隙磁导为 （3-14）表达式的第一项代表定、转子齿面相对处的磁导，占的比例比较大，第二项代表的则是定、转子边缘磁通的磁导。式(2-14)仅在有效。下面把转子偏心的情况考虑进去，则气隙的长度分别为，代入(

31、3-14)，得 （3-15） （3-16） （3-17） （3-18）表示主绕组的匝数，表示径向力绕组的匝数，下标ma代表A相主绕组，sa1代表A相轴径向力绕组，sa2代表A相轴径向力绕组。A相绕组的连接如图2-5所示，从图中气隙1开始，逆时针方向依次把四个极下的气隙磁导编号为,可以将其画成A相等效磁路图3-3。图3-3 A相等效磁路由图3-3可以得到式(3-19)(3-21) （3-19） （3-20） （3-21）所有磁通总和为零，即 （3-22）从式(3-19)(3-22)解出 （3-23） （3-24） （3-25） （3-26）其中为之和。再由图3-3，可以得到分别与主绕组、径向力绕

32、组电流交链的磁链 （3-27） （3-28） （3-29）将式(3-23)(3-26)分别代入式(3-27)(3-29)可得 （3-30） （3-31） （3-32）因此电感的表达式为 （3-33） （3-34） （3-35） （3-36） （3-37） （3-38）将式(3-15)(3-18)代入式(3-33)(3-38)可得 （3-39） （3-40） （3-41） （3-42） （3-43） （3-44）电感矩阵可以写成 （3-45）磁场储能可以写成 （3-46）径向力可以由磁场储能对位移求偏导得到 （3-47） （3-48）定义，可以看出径向力与主绕组电流和径向力绕组电流的积成正比，比

33、例系数为。因此主绕组电流一定时，可以通过控制径向力绕组电流来控制径向力。第4章 磁悬浮开关磁阻电机的基本结构4.1磁轴承支承的开关磁阻电机基本结构电机是由定子和转子组成，定子和转子之间通过机械轴承支承必存在机械接触，因此转子运动过程中存在机械摩擦。机械摩擦不仅增加了转子的摩擦阻力，使运动部件磨损产生机械振动和噪音，而且会造成部件发热，使润滑剂性能变差，严重时会造成电机气隙不均匀，绕组发热，温升增大，导致电机的动态特性变差，从而降低电机的效率，最终缩短电机及装备的使用寿命。所以，机械轴承磨损成为高速、超高速电机的一个突出问题。高速电机一般采用气浮、液浮或磁悬浮轴承，其中气浮和液浮轴承均需要专门相

34、配的气压、液压系统，使电机的结构复杂，能耗大，效率低。磁轴承具有无需润滑、无磨损、无机械噪声和结构简单等特点，在高速电机领域获得了应用。为了适应高速、超高速电机应用的需要，近20年来发展起来的磁轴承技术，是利用磁场力将转子悬浮于空间，实现转子和定子之间没有任何机械接触的一种新型高性能轴承，由于磁轴承具有无摩擦、无损耗、不需要润滑和密封、高速度、高精度、寿命长等优良品质从根本上改变了传统的支承形式，在能源交通、航空航天等领域具有较为广泛的应用前景。一个简单的磁悬浮轴承的结构如图2-1所示（只考虑径向的悬浮）。传感器检测到转子的偏心，控制器根据设定的控制算法计算出需要的控制电流，通过功率变换器，调

35、整绕组电流，从而调整电磁力的大小，实现转子位置的调整。图4-2是利用磁悬浮轴承支承的开关磁阻电机结构示意图。从该图可以看出，要实现转子的完全悬浮，共需要在5个自由度上施加控制力，即需要2个径向磁轴承产生径向的悬浮力在径向支承转子，一个轴向磁轴承对轴向进行准确定位。一个完整的磁轴承系统由转子、传感器、控制器、功率放大器和电磁铁组成。由磁轴承支承的SR电机虽然具有很高的转速及无润滑、无摩擦、无机械噪声等突出优点，但在不同的领域依然存在如下问题：1电机的输出功率难以进一步提高，为了提高电机的输出功率，电机的轴向长度和径向尺寸必须要随之加大。由于磁轴承在轴向和径向都占有很大一部分体积，又为了在高速时能

36、避开转子的临界转速，只能尽量控制电机本身的轴向长度，这样就导致提高电机的功率比较困难；而电机的转轴径向尺寸受到电磁体材料机械强度的限 制，难以得到进一步提高。2磁轴承需要一定数量的励磁线圈、高品质的控制器、高性能的功率放大器和多个价格不菲的位移传感器等，导致磁轴承结构复杂、体积较大和成本较高，影响磁悬浮开关磁阻电机的使用范围。4.2磁悬浮开关磁阻电机可实现的基本结构分析为了克服4-1中磁轴承支承的SR电机的缺陷，人们开始了对磁悬浮开关磁阻电机进行研究。所谓磁悬浮开关磁阻电机，并不是说不需要轴承，而是不需要设计专门的轴承来支承转子，利用磁轴承机构与普通SR电机定子结构的相似性，把磁轴承产生径向力

37、的绕组（悬浮力绕组）叠压到开关磁阻电机的定子绕组上，使悬浮力绕组产生的磁场和电机定子绕组产生的磁场合成一个整体，通过研究探索驱动电机转动的旋转力和产生径向悬浮力的耦合情况以及解耦方法，实现独立控制电机的旋转和转子的稳定悬浮。为了产生可控的径向力，磁悬浮开关磁阻电机定子上的转矩绕组和悬浮力绕组必须具备确定的极数关系。如果转矩绕组的极数为2p极，则悬浮力绕组的极数应该是2p+2或2p-2极。为了形象的说明这种对应关系，我们可以将一台磁悬浮开关磁阻电机等效为共用一个转子的两台电机，其中一台由转矩绕组和转子组成，被称为转矩电机；而另一台由悬浮力绕组与转子组成，称为悬浮力控制电机。图4-3为将一台磁悬浮

38、开关磁阻电机等效为两台电机的示意图。图4-3磁悬浮开关磁阻电机等效为两台电机示意图磁悬浮开关磁阻电机除保持磁轴承支承的电机系统寿命长、无须润滑、无机械摩擦和磨损等优点外，还有望突破更高转速和大功率的限制，拓宽了高速电机的使用范围。本节将结合开关磁阻电动机自身的特点，提出几种磁悬浮开关磁阻电机的基本结构。图4-4 磁悬浮开关磁阻电机的结构图（a）图4-4所示结构的磁悬浮开关电机系统采用两个绕组独立的开关磁阻电机及其控制器。该结构的推力轴承放置在电机的中部位置，在转子轴的两端采用了独立的两个自由度磁悬浮开关磁阻电机结构。这样可以进行独立控制两端电机的绕组电流而实现径向力大小的调节，抗干扰性较好。特

39、别是在有外加负载的时候，容易实现转子轴的稳定悬浮，闭环性能较好，目前被普遍采用。缺点是需要两套完全相同的控制器，逆变器及其传感器等，代价较高。图4-5 磁悬浮开关磁阻电机的结构图（b）图4-5这种结构看似与图4-4的结构相似，但产生旋转转矩的两套绕组并不独立，而是一体的；只有产生径向悬浮力的绕组是相互独立的，才可以单独控制。这样一方面带来的好处是可以缩短轴向长度，提高临界转速，减少逆变器及其传感器的个数，降低成本；另一方面也使得悬浮力和旋转力之间的解耦变得更加复杂，同时由于它的轴向推力磁轴承放在一端，因此抗干扰性较差。图4-6 磁悬浮开关磁阻电机的结构图（c）图4-6所示磁悬浮开关磁阻电机系统

40、只有一套磁悬浮开关磁阻电机结构，在转子的一端采用磁悬浮推力轴承来实现转子轴的轴向稳定。这种结构只有一套旋转力绕组和径向悬浮力绕组，其优点是整体结构比较简单，轴向长度较短，可以做到很高的临界转速；但另一方面由于只有一套径向悬浮力绕组使得转轴径向方向很难控制，特别是在有外加负载的时候不易稳定。图4-7磁悬浮开关磁阻电机的结构图（d）图4-8 永磁铁轴向推力磁轴承图4-7这种结构的磁悬浮电机的轴向悬浮固定由一对永磁铁轴向推力磁轴承构成，永磁推力磁轴承由定子推力盘和转子推力盘组成。二者均为非铁磁性圆盘，在推力盘上镶嵌有环形钕铁硼高磁场永磁铁，永磁铁钧沿轴向磁化。其结构如图4-2所示，该种磁轴承转子和定

41、子均是由永磁铁构成，属于3型轴承，及无超导体的铁磁性永久磁铁轴承，这种轴承无法在所有自由度上都能保持悬浮物体位置的稳定，但是可以在一个方向上支撑物体，此种结构一般用作轴向推力磁轴承，其工作原理见第四章。此种结构可以有效地实现转轴轴向位置的稳定悬浮，缺点是转子过长，影响临界转速的提高。第5章 无轴承开关磁阻电机系统的实践本章具体讨论控制系统的实现方案，包括硬件部分和软件部分。硬件部分介绍了电机本体的设计及控制系统的硬件组成。软件部分阐述了软件流程，讨论了程序编制中几个需要给予特别关注的问题，就和，优化值表格的求取作了补充。最后，展望了可编程逻辑器件在数字控制系统中的应用前景。5.1电机本体的设计

42、5.1.1开关磁阻电机的设计开关磁阻电机的设计步骤如下10:第一步，确定极数、相数和极弧。开关磁阻电机的平均电磁转矩取决于一个工作周期内，对齐位置和不对齐位置磁化曲线之间的轨迹所包含的磁场储能面积。如果能减小每相绕组的最小电感，就可以提高电机的输出转矩。对步进电机的研究表明，从提高电机输出转矩的角度看，应尽量减小各相绕组间的互感。此外，电机在任何转子位置下都具有正、反方向的自起动能力，这就要求相数满足： (5-1)其中表示最小公倍数，为定子极数，为转子极数，为相数。要求，是从最小化各相绕组开关频率的角度出发的。极弧则要满足： (5-2)其中为定子极弧，为转子极弧。第二步，考虑转矩波动、电磁负荷

43、，确定主要尺寸。对矩角静特性的研究表明，转子直径以及轴向长度增大都有利于提高电机的输出转矩，但也导致转矩波动系数增大。气隙总体上对转矩波动影响不大。定子铁心外径的增大不仅有利于输出转矩的提高，而且可降低电流峰值，较大程度减小转矩波动。在考虑电磁负荷的时候，由于电机的双凸极结构，应从等效的意义上去看待其电磁负荷。对于中小型开关磁阻电机，电负荷A的取值范围为磁负荷的取值范围为： (5-3)5.1.2无轴承开关磁阻电机本体的设计表5-1 文献样机与实验样机参数主绕组匝数（。3根并绕）14匝22匝径向力绕组匝数（，2根并绕）11匝18匝定、转子极弧15度15度轴向长度5095定子铁心外径100145定

44、子扼部直径-130定子铁心内径5077转子极半径24.7838.25转子扼部直径-46转轴直径-30平均气隙长度0.220.25文献11己经给出了所有重要的电机参数，如表5-1第二列所示，考虑到文献并未给出完整的参数，且现有的是型号为YS90L2电机的机壳(其定子冲片外径达145),与文献所给出的定子铁心外径相差较大，故在文献基础上，对电机重新进行了设计。极数、相数和极弧保持不变，补全了文献未提供的几个参数，同时对其他参数根据机壳尺寸作了相应调整。首先，根据现有机壳确定电机轴向长度和定子铁心外径。其次，确定定子铁心内径、转轴直径和平均气隙长度。鉴于异步电机己形成成熟的产品体系，参数都经过了优化

45、设计，我们在设计无轴承开关磁阻电机时，充分借鉴了其几何参数12,13。定、转子轭部直径的选取依据是定、转子轭部厚度大约分别为定、转子齿宽的一半。绕组所用的导线线规和并绕数与文献相同，考虑到实验样机机壳比文献样机大，匝数选得略大。定子极间窗口面积为，每槽导体净截面积为.不考虑导线绝缘层、槽楔、绕组间绝缘时，槽满率为0.23。下面来校验电磁负荷，所用公式出自文献11。需要说明的是，由于开关磁阻电机磁路复杂，工作状态与控制方式有很大的关系，且无轴承开关磁阻电机又有其本身的特点，这里的校验只是等效意义上的，没有作十分精确的计算。首先计算电负荷 (5-4)其中是每相串联匝数，这里采取了一些等效，每相串联

46、匝数认为是主绕组匝数与径向力绕组匝数之和，为电流有效值，取8.66, 是转子外径。可得电负荷为4296 ，是比较低的。磁负荷的表达式为 (5-5)其中为定子磁极的极身宽度，为转子极距，为定子磁极平均磁通密度，取为1.623T时，可得为0.4355T。又由 (5-6)其中为导通宽度，根据导通规律，为15度，即。为90V。为转速，定为4500。这里考虑的是当一个极上的磁通方向相同的情况，可以认为每相串联匝数是主绕组匝数与径向力绕组匝数之和。若二者方向相反，则这个极上的磁通小于方向相同时的计算值，可得，与预取的值一致。5.2控制系统的硬件部分本文所采用的以TMS320LF2407A为核心的控制系统硬件部分如图5-2所示。LF2407A的主频为40M，尽管速度不算太高，为了保证数字控制系统可靠、正确地工作，在PCB布线时仍然要特别注意“地”的问题，除了众所周知的数