模板设计方案

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1、模板设计方案一、工程概况：本工程为二广高速公路怀集至三水段的第9合同段，起点K33+185.54（龙江大桥终点）终点为K37+895.986（本项目终点，接四会至广宁段起点）， 路段长度4.711Km。主要包括四会西互通式立体交叉1处、大桥3座，中桥3 座，小桥1座，主线范围内共设有涵洞、通道14道，连接线及匝道范围内设 有13道;其中立柱、盖梁采用定型钢模板，系梁（承台）采用钢模板配竹胶 板制做木模进行施工，通道涵洞及现浇箱梁采用竹胶板满堂支架进行施工 二、桥梁模板设计原则：（一）、宜优先使用胶合板和钢模板。（二）、在计算荷载作用下，对模板及支架结构按受力程序分别难处 其强度、刚度及稳定性。

2、（三）、模板板面之间应平整，接缝严密，不漏浆，保证结构物外露 面美观，线条流畅，可设倒角。（四）、结构简单，制作、装拆方便。 混凝土结构外观的质量，除混凝土自身的问题外即取决于模板施工质量的优劣了，为此模板施工的优劣对混凝土结构的外观影响是至关重要， 为将桥梁建设的更加完美，我们对影响混凝土结构外观质量的因素进行了 分析，在模板施工方面对于混凝土外观质量影响的重大因素主要有这样几 个方面：1、因模板自身的平整度、光洁度差而影响结构表面质量。2、由于模板支设时的工艺、方法、牢固性不好而导致结构产生质量问 题。3、多在模板相互之间拼缝位臵处发生因模板的平整度、严密性质量差， 而造成结构表面质量问题

3、。为避免上述情况的发生，木模板除要选择质地优良竹胶板制作外，在拼装时还要注意接缝的处理，钢模板在加工中应采取以下措施：1、面板整体下料、压型方法与控制面板的下料与压型是保证模板几何尺寸的关键，为确实的作到混凝土 结构表面的光洁平整，结构物的每一侧均为一整块模板，模板面板均为整 张钢板，不设焊接接口，这样因面板的长度大，且因剪板机与压型长度的 约束，还要保证面板的整体性，面板的下料与压型均采用开口、分段施做 的方法进行。即当由于钢板太长剪板机不能一次完成时，采用在钢板上开 口多次剪板法进行下料，与剪板工艺相同圆弧线部位的面板成型均采用模 具由多次压制完成，确保模板的面板为整张钢板，以确实的保证模

4、板的面 板光洁度与平整性。2、拼缝处质量的控制模板拼缝的严密性、相互之间的平整度质量，是影响混凝土结构外观 的关键部位，也是最易发生问题而不好控制的地方，在桥梁模板的设计中 我们通过在模板拼接处设槽口的方法，有效的控制了模板拼缝处的质量。 其工艺为：首先将模板竖向的组装拼缝设在园角的切点处，并将模板的拼接口设 计为企口形式，再利用模板背面的围檩槽钢使其中一侧模板的边口形成一 个深6mm的槽口，以此槽口控制模板拼接口处的错位现象，这样利用面板与 外部围檩形成的槽口即可有效的控制模板拼接口的平整度且可增加模板的 严密性，也就有效的保证了结构表面质量。三、模板设计方案：作为桥梁的墩柱及盖梁结构由于其

5、直观性很强，且行人可以直接触摸 到，所以在桥梁施工中对其外观的质量要求很高。故我标段委托大型模板 加工厂家定制整体定型模板，这种模板以56mm厚的钢板做面板，用80 x 10mm的角钢和12mm厚的铁板做边肋，以80 x 10mm的铁板做中肋。模板支设 时用吊车在地面进行拼装，成型后由吊车吊装就位。这种构造的模板最大的特点是，面板由一块钢板加工成型，模板的整 体性较好，使浇筑后的混凝土结构整体表面无模板拼缝痕迹、光洁美观， 有效的提高了桥梁墩柱结构的质量。使桥梁墩柱质量获得了较高的外观效 果。在模板加工及安装过程中还应做到以下几点：1、钢模板的拼装应符合现行国家标准组合钢模板技术规范要求制 作

6、，各种螺栓连接件应符合国家现行标准；2、钢模板进场后应进行试拼，检验合格后方可投入使用；3、模板安装与钢筋安装工作应配合进行，妨碍绑扎钢筋的模板应待钢 筋安装完毕后安设。模板不应与脚手架联接(模板与脚手架整体设计除外) 避免引起模板变形；4、安装侧模板时，应防止模板移位和凸出。基础侧模可在模板外设立 支撑固定，墩、台的侧模可设拉杆固定。浇筑在砼中的拉杆，应按拉杆拔 出的要求，采取相应措施；5、模板安装完毕后，应对其平面位臵、顶部标高、节点联系及纵横向 稳定性进行检查，监理签认合格后方可浇筑砼。浇筑时发现模板有超过允 许偏差变形值的可能时，应及时纠正；6、模板在安装过程中，必须设臵防倾覆设施；四

7、、立柱模板计算书：我标段最大块模板的尺寸：高度H=7500mm,长度L=1885mm,竖肋板间距 S=300,横肋板间距h=300,面板采用6俪厚钢板，竖肋采用-80 x 8扁钢，横肋 采用-80x8扁钢。试全面验算此大模板的强度与钢度。荷载计算：(1) 振捣砼时产生的荷载标准值F :1F =4.2KN/M21(2) 新浇砼作用在模板上的最大侧压力F :2式一：F =0.22 y t 0 0 Vi/2=0.22 x 2.4 x 104 x 5 x 1.0 x 1.15 x 2.81/22 0 1 2=48.6x 104（N/m2）F=y H=2.4x 104x 12=28.8x 104（N/m

8、2）2取 F=48.6x 104（N/m2）2其中：丫一砼密度，取Y =2.4 x 104 N/m3t 砼初凝时间，取t =5h0一一00 一外加剂影响修正系数，不掺外加剂取0 =1.0, 掺具有缓凝左右 11外加剂取0 =1.2,这里取1.010 砼坍落度影响修正系数，坍落度小于3cm，取0.85, 5cm9cm时 2取 1.0, 11cm15cm时取 1.15,这里取 1.15V砼灌注速度（m/h）,按20m3/h这里取2.8m/hH砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面的总高度（3）倾倒砼时产生的水平荷载标准值F :3F=2.2KN/m23（4）设计最大侧压力：q =1.4F+1.2F+1.4F

9、=1.4x4.2+1.2x48+1.4x2.2=67.28KN/M2 123 面板验算:选面板小方格中最不利情况计算,即四面固定,由于L /L =h/S=300/300=1 （查建筑工程模板施工手册表5-9-16）双向板在均布荷 yx载作用下的内力及变形系数，得最大弯矩系数:Km=-0.0513,最大挠度系x数：K=0.00127。f（a）强度验算取1俪宽的板条为计算单元，荷载为：F=0.0673N/mm2q=0.06673 x 1=0.0673N/mm,但应乘以0.85荷载调整系数，故：q=0.85 x0.0673=0.057N/mm：M = Kmql 2=0.0513 x 0.057 x

10、3002=263.2N - mmmax x yW=1/6bh2=1/6x 1 x 62=6 m3x由式6 =M /r W=263.2/1 x 6=43.9N/mm20.2m 满足要求；y横肋计算:(a) 荷载 :q=F h=0.0673x 300=21.2 N/m3(b) 强度验算 :根据钢板80 x 8Wx=1/6 b h2=1/6x 8x 802=0.85x 104m3Ix=1/12 b h3=1/12x 8x 803=0.43x 105m46 =M /r W=0.125x21.2x3002/1x0.85x104 max max x x=28.1 N/m2f=215 N/m2 满足要求；(

11、c) 挠度验算 :荷载：q =F - h=0.067 x 300=21.2 N/m2跨中部分挠度V =q l 4/384EI(5-2 4 入 2)= 21.2 x 3004/384 x 2.06 x 105 x 0.43 x 105 max 2 yx (5-24 x 02)=0.25m l /500=0.6m满足要求；y竖肋-80x8钢板验算：(a)荷载： q=F.l =0.067 x 300=20.1 N/m3x(b)强度验算:M = Kmql 2=0.125 x 20.1 x 3002=22.6 x 104max x XWx=1/6 b h2=1/6 x 8 x 802=0.85 x 10

12、43Ix=1/12 - b - h3=1/12 x 8 x 803=0.43 x 10546 =M /r W =22.6 x 104/1 x 0.85 x 103=26.6 N/2f=215 N/2 max max x x即满足要求；(c) 挠度验算：荷载：q=F - l =0.067 x 300=20 .1N/mmx跨中部分挠度V = q 1 4/384EI(524 入 2)= 20.1 x 3004/384 x 2.06 x 105 x 0.43 x 104 max 2 xx (524 x 02) =0.5mm 1 /500=0.8俪满足要求；x五、盖梁模板设计一、模板设计：1 、侧模与端

13、模支撑侧模为特制大钢模，面模厚度为6 5mm,肋板高为10cm,在肋板外设214 背带。在侧模外侧采用间距0.8m的214b槽钢作竖带，竖带高2.0m;在竖 带上下各设一条16的栓杆作拉杆，上下拉杆间间距1.8m，在竖带外设 48 的钢管斜撑,支撑在横梁上。2、底模支撑底模为特制大钢模，面模厚度为6 5mm，肋板高为10cm。在底模下部采 用12cmx12cm的方木作为横梁，间距0.2m，横梁长2.0m。3、纵梁采用12.4m长的工45c型钢作为纵梁。两片纵梁之间采用16的栓杆 连接;纵梁下为抱箍。4、抱箍采用两块半圆弧型钢板(板厚t=10mm)制成，M30的高强螺栓连接， 抱箍高60cm，采

14、用14根高强螺栓连接。抱箍紧箍在墩柱上产生摩擦力提供 上部结构的支承反力，是主要的支承受力结构。二、验算说明：1、计算原则（1）在满足结构受力情况下考虑挠度变形控制。（2）综合考虑结构的安全性。（3）采取比较符合实际的力学模型。（4）尽量采用已有的构件和已经使用过的支撑方法。2、对部分结构的不均布，不对称性采用较大的均布荷载。3、盖梁计算未扣除墩柱承担的盖梁砼重量。以做安全储备。三、盖梁模板稳定性验算（以A匝道桥为例计算）（一）、侧模支撑计算1、力学模型假定砼浇筑时的侧压力由拉杆和竖带承受， P 为砼浇筑时的侧压 m力， T 、T 为拉杆承受的拉力，计算图式如图1所示。122、荷载计算查路桥施

15、工计算手册第173页：砼浇筑时的侧压力：Pm=K y h式中： K-外加剂影响系数，取1.0；Y砼容重，取26kN/m3；h-有效压头高度。砼浇筑速度v按0.3m/h，入模温度按20考虑。则： v/T=0.3/20=0.0150.035h=0.22+24.9v/T=0.22+24.9 x 0.015=0.6mPm= K y h=1.0 x 26 x 0.6=15.6kPa图1 侧模支撑计算图式砼振捣对模板产生的侧压力按2kPa考虑。贝则 Pm=15.6+2=17.6kPa盖梁长度每延米上产生的侧压力按最不利情况考虑（即砼浇筑至盖梁顶时）：P=P x（ H-h ） +P x h/2=15.6 x

16、 1+15.6 x 0.6/2=20.3kN mm3 、拉杆拉力验算拉杆（16圆钢）间距0.8m, 0.8m范围砼浇筑时的侧压力由上、下两根拉杆承受。贝有：o= （T+T ） /A=0.8P/2nr212=0.8 x 20.3/2 nx 0.0082=40406kPa=40.4MPa o =160MPa（满足要求）4、竖带抗弯与挠度计算设竖带两端的拉杆为竖带支点，竖带为简支梁，梁长l=1.8m,砼侧压 0力按均布荷载q考虑。0竖带12.6槽钢的弹性模量E=2.1 x 105MPa;惯性矩Ix=388.5cm4；抗弯模量W=61.7cm3xq=20.3x 0.8=16.2kN/m0最大弯矩：M

17、= q l 2/8=16.2 x 1.82/8=6.6kN - mmax 0 0o= M /2W =6.6 x 106/（2 x 61.7 x 103）max x=53.5MPao =160MPa（满足要求）w挠度： f = 5ql 4/384x2x EIxmax 0 0=5x 16.2x 1.84/（384x 2x 2.1x 108x 388.5x10-8）=0.00135m f=l /400=1.8/400=0.0045mf f,竖带挠度满足要求。0max四、抱箍稳定性验算1 、荷载计算（1）盖梁砼自重： G1=27.4m3x 25kN/m3=685kN（2）模板自重： G2=50kN（3

18、）施工荷载： G3=15kN（4）倾倒混凝土产生的冲击荷载：G=4Kpax 8.5x 0.12x 2=8.16kN4（5）振捣混凝土产生的荷载：G=2Kpax 8.5x 0.12x 2=4.08kN工字钢横梁上的总荷载：GH=G1+G2+G3+G4+G5=685+50+15+8.16+4.08=762.2kN qH=762.2/11.1=68.7KN/m由于采用两根工字钢横梁，则作用在单根工字钢横梁上的均布荷载 GH =68.7 / 2=34.3kN/m2 、抱箍承载力计算（1）、荷载计算 每个盖梁按墩柱设两个抱箍体支承上部荷载，由上面的计算可知：支座反力RA=RB= qHx 11.1 x （

19、1+2 x 1.3/8.5） /2 = 34.3 x 11.1 x（1+2x1.3/8.5） /2=248.6kN以最大值为抱箍体需承受的竖向压力N进行计算，该值即为抱箍体需 产生的摩擦力。3、抱箍受力计算（1）螺栓数目计算抱箍体需承受的竖向压力N=248.6kN抱箍所受的竖向压力由M30的高强螺栓的抗剪力产生，查路桥施工 计算手册第426 页：M30 螺栓的允许抗剪力：NL=P 卩 n/K式中：P-一高强螺栓的预拉力，取210kN;卩 摩擦系数，取0.3;n-传力接触面数目，取1；K-安全系数，取1.7。贝则NL= 210 x 0.3x l/1.7=37.1kN螺栓数目 m 计算：m=N /

20、NL= 248.6/37.1 6.7个，取计算截面上的螺栓数目m=7个。 贝每条高强螺栓提供的抗剪力：Pz =N/13=248. 6/7=35.5KN NL= 37.1kN 故能承担所要求的荷载。（2）螺栓轴向受拉计算砼与钢之间的摩擦系数取卩=0.3计算抱箍产生的压力Pb= N/y=248.6kN/0.3=828.7kN由高强螺栓承担。则：N =Pb=828.7kN抱箍的压力由7条M30的高强螺栓的拉力产生。即每条螺栓拉力为 N=Pb/7=675kN /6=118.4kNS=210kN1o=N” /A= N（ 1-0.4m/m） /A1式中：N -轴心力m- 所有螺栓数目，取：14 个1A高强

21、螺栓截面积，A=5.19cm2o=N” /A= Pb (l-0.4ml/m) /A=828.7 x 103 x (1-0.4 x 7/13)/13X 5.19 x 102=91.2MPa o=140MPa 故高强螺栓满足强度要求。五、抱箍体的应力计算：1 、抱箍壁为受拉产生拉应力拉力P1=14N1=14 x 35.5=497 (KN)抱箍壁采用面板5 10mm的钢板，抱箍高度为0.6m。则抱箍壁的纵向截面积：S1=0.01 x 0.6=0.006 (m2) o=P1/S1=497 x 103/0.006 x 106=82.8 (MPa) o=140MPa 满足设计要求。2、抱箍体剪应力查路桥施

22、工计算手册第177页：A3钢材容许剪应力T=85MPa, 容许弯曲应力oW=145MPa抱箍体所受剪应力t= (1/2R ) / (2S )A1=( 1/2x 248.6)x 103/( 2x 0.004)x 106 =15.5MPaT=85MPa满足强度要求。六、工字钢稳定性验算1、工字钢计算 ( 1)、荷载计算 由前面计算知：工字钢纵梁上的总荷载： GH=762.2kN qH=762.2/11.1=68.7KN/m由于采用两根I45c工字钢纵梁，则作用在单根工字钢纵梁上的均布 荷载 GH =68.7 / 2=34.3kN/m（2）、纵梁抗弯与挠度验算I45c工字钢纵梁的弹性模量E=2.1

23、x WMPa;惯性矩I=35278cmq抗弯模量 Wx=1567.9cm3,最大弯矩：Mmax= q L 2/8=34.3 x 8.52/8=310kN mHHo= Mmax/Wx=310 x 106/（1567.9 x 103）197.7MPa1.3ow=208MPa （满足要求）最大挠度：f = q l 4x 5x 8.52/384x EImax H H=34.3x 6.84x 5x 8.52/（384x 2.1x 108x35278x 10-8）=0.013mf=l/400=8.5/400=0.021m0fmax f ，纵梁挠度满足要求max 通过以上系列验算证明：盖梁施工采用的模板及抱

24、箍全部符合要求，施工是安全可靠的,施工方案可行。六、现浇箱梁支架强度验算（一）立杆验算1 、主构件允许荷载支撑立杆设计荷载立杆竖向步距60cm，框架立杆荷载Pmax = 40KN/根横杆设计荷载HG - 90：Pmax=6.77KN, Qmax = 14.812、立杆稳定性验算支架荷载计算面积（每根立杆支撑面积）箱梁中部：A1=0.9x0.9 = 0.81tf荷载组合1、钢筋混凝土结构按容重26KN/m 3计算自重支架的最不利荷载位臵是墩柱两侧2.75米范围内，所以这个部位的支 架受力检算合格，则整个支架稳定。P砼 1 = 9.4x1.4x3.9- ( 9.48+4.8 ) m2x3 x26m

25、 ( 9.4x3.95 )=20.94KN/m22、人行机具动荷载P 动=2KN/m23、板楞条荷载P 模=4.5KN/m24 、冲击荷载P 冲 1=卩砼1*30%=20.94*0.3=6.28亦/山25、撑架高度小于10m,可不考虑构件自重6、撑架总荷载梁中部：P总1 =卩砼1+卩动+P模+P冲1=20.94+2+4.5+6.28=33.72KN/m27、根立杆支撑计算荷载梁中部：P计 1=P总 1xA1=33.72x0.81=27.31KN/根 P =40KN/根 故支架立杆稳定。(二) 方木强度和挠度验算1、15x15cm方木，碗口架纵向中心距离为90cm。单根15x15cm方木所承受的

26、均布荷载q= 33.72x0.9 = 30.35KN/mI = ab3/12 = 0.15x0.153/12 = 4.2187x10-5m4W = ab2/6 = 0.15x0.152/6 = 5.625x10-4m4E = 1x1010PaMmax=1/8ql2 = 1/8x30.35x0.92 = 3.07KNmomax = Mmax/W= 3.07x103/5.625x10-4 = 5.46MPo=15MPf = 5ql4/384EI=( 5x30.37x103x0.94)/ ( 384x1010x4.2187x10-5)=0.61mmf=l/600=1.5mm故15x15cm方木满足强

27、度和挠度要求。2、10x10cm方木净间距为30cm，碗扣架横向中心距离为90cm，净跨则 为 75cm。单根10x10cm方木所承受的均布荷载q = 33.72x0.30 = 10.12KN/mI = ab3/12 = 0.1x0.13/12 = 8.333x10-6m4W = ab2/6 = 0.1x0.12/6 = 1.667x10-4m4Mmax=1/8ql2 = 1/8x10.12x0.752 = 0.712KNmomax = Mmax/W= 0.712x103/1.667x10-4 = 4.27MPo=15MPf = 5ql4/384EI=( 5x10.12x103x0.754)/

28、 ( 384x1010x8.333x10-6)= 0.50mmf=l/600=1.5mm故10x10cm方木满足强度和挠度要求。(三) 竹胶板强度和挠度验算竹胶板厚度为15mm，小方木净跨距为20cm，取1米宽计算。竹胶板所受的均布荷载q = 20.94x0.2 = 4.19KN/mI= ab3/12= 1x0.0153/12= 2.81x10-7m4W= ab2/6= 1x0.0152/6= 3.75x10-5m4E= 1 x1010Pa最大弯矩 Mmax=1/8ql2 = 1/8x4.19x0.22 = 0.02095KNmomax = Mmax/W = 0.02095x103/3.75x

29、10-5= 5.59MPo=15MP 满足要求最大挠度：f = 5ql4/384EI = ( 5x4.19x103x0.24 )/( 384x1010x2.81x10-7 ) =0.031mmf=l/600=0.33mm 满足要求七、立柱及盖梁施工示意图墩柱施工示意图墩帽施工示意图45cm工字钢枕木 槽钢拉杆盖梁底方木斜撑方木钢模八、立柱及盖梁模板设计图 1200圆柱模板法兰半截面图 1200圆柱模板侧面构造图-80x12横法兰80x6-80x12肋板加强箍+4-； + +汗+ +4+4-+卜斗444+ +4亠 亠斗444亠一 75匚19x150300 一一 300-一 300 丄 300-3

30、00一 300-300 -.3015 00j15$6面板3000序号型材名称规 格数量单件重kg共重kg1$6面板1894x30001l 11 -Ju267 6片出kg267 62K12横法兰2029x80315 345 93/80x10竖法兰3000235 771 44$6横肋2029x8087 66 0 85$6IA ZW 竖肋3000x8011 3U V. c5656$8-ii- /J/-JJ U U UO VQfi 丫 Qfi /0518n oJU. J3 6U U合计.:0 . 2J. u505. 8合_计1505.8二广高速公路第九标段圆柱模板构造图注：1 .本图以mm计；2加工1

31、节;3模板接缝为：上阴4,下阳5;左阴4右阳4要求浇出圆柱横向没有痕迹； 1200圆柱模板法兰半截面图 1200圆柱模板侧面构造图R600-80x8/2三角板序号型材名称规 格数量单件重?g共重/g1X6面板1894x600015 35 2八1田/g5 35 22横法兰2029x80515 37653U丄1/80x0火，法一 竖法兰6000271 47 6. 5142 84A6横肋2029x801676121 65X a惯人/j 竖肋6000x80C/ . U2 2 6丄厶丄U11360 6竖肋三角板.80 x 80/250-71136二广高速公路第九标段圆柱模板构造设计注：1 .本图mm计；

32、2. 加工1节;3模板接缝为：上阴4,下阳5;左阴4右阳5;4.要求浇出圆柱横向没有痕迹； 1200圆柱模板法兰半截面图 1200圆柱模板侧面构造图-80x12-80x6-80x12横法兰-4+6 6面板肋板加强箍+4+-4-300300 300300-L 300 _ 1_300-L 300 一一1500一7500序号型材名称规格数量单件重kg共重kg16 6面板1894x750016696692横法兰丄 0 /1/ J U U2029x80615 391 83/80x0竖法兰7500289 3丿丄U178646 6横肋2029x802 07 61525X 4竖肋7500x80c2 8314

33、1566 6只QSL-/VJ/ J U Uo UQ n q n 536n a丄丨丄J7 2合小计：0 . 22彳0 1二广高速公路第九标段圆柱模板构造图设计注：1 .本图以mm计；2.加工1节;3模板接缝为：上阴4,下阳5;左阴4右阳5;4要求浇出圆柱横向没有痕迹； 1500圆柱模板法兰半截面图 1500圆柱模板侧面构造图-80x12- +39x15030()30030030030030015005x150(9000加强箍-80x6 肋板斉6面板R75080;三角板80x12 横法兰序号型材名称规格数量单件重kg共重kg1面板2 366 * 900011 002 9” Jtkg1002 925

34、 12横法兰2500x8078 8131 63/80x10丁、4 4 竖法兰90002107 1214 245 6横肋2500*802 49 4225 655 61戻W 竖肋9000x802 4733 9 I.02 3736录0on y o n /a( C11 2/ Z l/zv7 70.2合 计11. 21 822 8注:1 .本图以mm计;2.加工1节;3模板接缝为：上阴4,下阳4.要求浇出圆柱横向没有痕盖梁侧模立面图(1: 100)盖梁底模平面图(1:100)盖梁侧模立面图 1100)28002800侧模堵65 0065 00盖梁底模平面图(1100)设计一广高速制图桥校对审核比例件数日

35、期说明：1、本图适用于7 + 706.713主线桥右幅7号墩。调节木条2、侧模拆去高600调节段，底模拆去两侧宽250调节段， 可用于主线桥右幅16号墩。3、宽2450侧模、底模与济广塘盖粱钢模共用。4、增高侧模、加宽底模、堵头另外制作。355085003550盖梁侧模立面图（ 1：100）盖梁底模平面图（1：100）158003000245024302245024503000000底模调节段- L250/说明：1、2、本图适用于7 + 706.713主线桥左幅7号墩。调节木条 侧模、底模两端起翘部分另外制作。中间模板与右幅7号墩模板共用。侧模拆去高600调节段，底模拆去两侧宽250调节段，

36、可用于主线桥左幅16号墩。设计二广高速怀桥墩制图校对审核比例件数日期A堵头A5050750750T二丿:匕例65002设计 制图 校对 审核 日期盖梁侧模立面图(1: 100)2450说明：1、本2、宽: 共用底模调节段L=2501130013005001300盖梁底模平面图: 100)调节木条2450245024501+3002450T 650+00挡块模245024302245010AA233堵头2187202 X 2500制图 校对 审核 日期盖梁侧模立面图(1: 100)Z18/U2167 075W2 X 2500T8400360625002 X 2500182025002 X 250074T53T98挡块模盖梁底模平面图(1:100)218/07、调节木条二广高速怀 桥墩:比例件数T5W76377637说明：1、本图适用于5 + 562清塘中桥桥墩设计水平拉杆2000930rl033 022 - 3b3 2yz 73 .- 2yz加强竖肋T12侧模横肋L63x63x6侧模面板5006 5U31-4（用于底宽1500时 要去掉焊点）设计主线桥高制图校对审核比例件数材日期(1:20)水平拉杆161300加强竖肋12侧模横肋L63x63x6侧模面板-3底模面板-3设计二广高速怀集至三 桥墩盖梁方案图制图校对审核例 比件数材料日期