shl热水锅炉设计毕业答辩

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1、SHL-20/1.25/130/70-A热水锅炉设计 姓姓 名：名：吕志鹏吕志鹏 专业班级：专业班级：11级热能级热能2班班 指导教师：指导教师：王华山王华山毕业答辩毕业答辩目录 致致 谢谢结结 论论锅炉设计计算锅炉设计计算锅炉方案设计锅炉方案设计绪绪 论论课题背景课题背景 ：锅炉作为一种重要的能源转换设备，在工业生产中得到了广泛的应用。它锅炉作为一种重要的能源转换设备，在工业生产中得到了广泛的应用。它通过煤、石油或天然气的燃烧放出的化学能，并通过传热把热量传递给水，使通过煤、石油或天然气的燃烧放出的化学能，并通过传热把热量传递给水，使水加热（或变成蒸气），热水直供给工业生产和民用生活、供暖，

2、所以锅炉的水加热（或变成蒸气），热水直供给工业生产和民用生活、供暖，所以锅炉的主要任务是：把燃料中的化学能最有效的转变为热能。主要任务是：把燃料中的化学能最有效的转变为热能。工业锅炉是重要的热能动力设备工业锅炉是重要的热能动力设备,而我国是当今世界锅炉生产和使用最多的而我国是当今世界锅炉生产和使用最多的国家。中国锅炉制造业是在新中国成立后建立和发展起来的。特别是改革开放国家。中国锅炉制造业是在新中国成立后建立和发展起来的。特别是改革开放以来以来,随着国民经济的蓬勃发展随着国民经济的蓬勃发展,全国有千余家持有各级锅炉制造许可证的企业全国有千余家持有各级锅炉制造许可证的企业,可以生产各种不同等级的

3、锅炉。可以生产各种不同等级的锅炉。在未来相当长的一段时间内在未来相当长的一段时间内,燃煤工业锅炉仍将是我国工业锅炉的主导产品燃煤工业锅炉仍将是我国工业锅炉的主导产品,且以中大容量且以中大容量(单台蒸发量单台蒸发量10t/h)居多。但燃煤锅炉会产生严重的环境污染居多。但燃煤锅炉会产生严重的环境污染,随随着能源供应结构的变化和节能环保要求日益严格着能源供应结构的变化和节能环保要求日益严格,天然气开发应用将进入高速天然气开发应用将进入高速发展时期。小型燃煤工业锅炉将退出中心城区。因此采用清燃料和洁净燃烧技发展时期。小型燃煤工业锅炉将退出中心城区。因此采用清燃料和洁净燃烧技术的高效、节能、低污染工业锅

4、炉将是产品发展的趋势术的高效、节能、低污染工业锅炉将是产品发展的趋势我国工业锅炉研究现状我国工业锅炉研究现状 由于国内工业锅炉的研究起步较晚，在系统优化问题，环保问题、由于国内工业锅炉的研究起步较晚，在系统优化问题，环保问题、完全问题、智能化问题以及过程动态模拟等方面和国外发达国家还完全问题、智能化问题以及过程动态模拟等方面和国外发达国家还有一定的差距。目前情况下在国内主要在以下几个方面对工业链条有一定的差距。目前情况下在国内主要在以下几个方面对工业链条锅炉进行了改进或研究：锅炉进行了改进或研究：（1）对燃煤链条锅炉进行改造，改造成为循环硫化床锅炉，提）对燃煤链条锅炉进行改造，改造成为循环硫化

5、床锅炉，提高原锅炉的燃料适应性、燃烧效率、负荷调节能力，以及降低氮氧高原锅炉的燃料适应性、燃烧效率、负荷调节能力，以及降低氮氧化物的排放量。化物的排放量。（2）节能新技术在链条锅炉上的应用。主要包括：可变分层分）节能新技术在链条锅炉上的应用。主要包括：可变分层分行分段给煤技术、复合相变换热技术、煤粉燃烧新技术在链条锅炉行分段给煤技术、复合相变换热技术、煤粉燃烧新技术在链条锅炉上的应用。这些新技术在链条锅炉上的使用提高了煤种适应能力，上的应用。这些新技术在链条锅炉上的使用提高了煤种适应能力，燃烧的热效率，降低了锅炉的排烟温度提高了链条锅炉的效率。燃烧的热效率，降低了锅炉的排烟温度提高了链条锅炉的

6、效率。（3）工业链条锅炉优化强化燃烧技术的应用。）工业链条锅炉优化强化燃烧技术的应用。本课题研究内容本课题研究内容。本次的毕业设计的题目是本次的毕业设计的题目是SHL20-1.25/130/70-热水锅炉，属于水管热水锅炉，属于水管式自然循环锅炉。设计本着锅炉运行的安全性和可靠性为首要设计特式自然循环锅炉。设计本着锅炉运行的安全性和可靠性为首要设计特性的准则。综合考虑燃烧，传热，烟气和空气以及工质的动力特性以性的准则。综合考虑燃烧，传热，烟气和空气以及工质的动力特性以及磨损和腐蚀。在锅炉设计的过程中，主要考虑的因素是保证炉内着及磨损和腐蚀。在锅炉设计的过程中，主要考虑的因素是保证炉内着火，炉膛

7、内有足够的辐射热量，煤的燃尽程度以及合理的烟气速度和火，炉膛内有足够的辐射热量，煤的燃尽程度以及合理的烟气速度和排烟温度。同时，还要确保有一定的气密性以保证炉膛内进行负压燃排烟温度。同时，还要确保有一定的气密性以保证炉膛内进行负压燃烧。烧。在整个设计过程中作为技术支持进行了热力计算、强度计算和烟风在整个设计过程中作为技术支持进行了热力计算、强度计算和烟风阻力计算。其中热力计算包括炉膛、锅炉管束、省煤气，空气预热器。阻力计算。其中热力计算包括炉膛、锅炉管束、省煤气，空气预热器。为了使小型锅炉的结构紧凑，大部分受热面都布置在炉膛内。根据结为了使小型锅炉的结构紧凑，大部分受热面都布置在炉膛内。根据结

8、构，由于工作压力低，容易产生烟气侧的酸腐蚀和锅内的氧腐蚀，所构，由于工作压力低，容易产生烟气侧的酸腐蚀和锅内的氧腐蚀，所以采用铸铁省煤器，来达到降低排烟温度的要求。锅炉的炉膛内设有以采用铸铁省煤器，来达到降低排烟温度的要求。锅炉的炉膛内设有前后拱，燃烧后的烟气从炉室出来后在对流受热面中多次绕行，然后前后拱，燃烧后的烟气从炉室出来后在对流受热面中多次绕行，然后进入尾部的烟道，在尾部的烟道设有省煤器和空气预热器，用来加热进入尾部的烟道，在尾部的烟道设有省煤器和空气预热器，用来加热给水和预热空气。本次设计设计方案过程中，本着可靠性，经济性，给水和预热空气。本次设计设计方案过程中，本着可靠性，经济性，

9、简单易行的原则，使结构的布置尽量首尾相顾，浑然一体。简单易行的原则，使结构的布置尽量首尾相顾，浑然一体。锅炉方案设计与整体布置锅炉方案设计与整体布置1.锅炉设计结构及特性锅炉设计结构及特性 锅炉本体大致可分为：水冷壁、锅炉管束、省煤器、空锅炉本体大致可分为：水冷壁、锅炉管束、省煤器、空气预热器，它们都是各种类型的受热面，烟气的热能通过气预热器，它们都是各种类型的受热面，烟气的热能通过这些受热面传递给工质。锅炉本体一侧处在高温烟气条件这些受热面传递给工质。锅炉本体一侧处在高温烟气条件下，因而要求它们的结构和材料要能够承受高温和抵抗烟下，因而要求它们的结构和材料要能够承受高温和抵抗烟气的腐蚀；锅炉

10、的另一侧工质是热水气的腐蚀；锅炉的另一侧工质是热水，水工作时具有很高，水工作时具有很高的压力，所以锅炉本体主要部件还要具有一定的承受能力；的压力，所以锅炉本体主要部件还要具有一定的承受能力；另外，锅炉本体还要有良好的传热性能。另外，锅炉本体还要有良好的传热性能。本次设计任务是设计本次设计任务是设计SHL201.25/130/70-A,即双锅筒即双锅筒横置式链条炉，自然循环水管锅炉，额定热功率横置式链条炉，自然循环水管锅炉，额定热功率20MW，额定工作压力为额定工作压力为1.25Mp,设计煤种为吉林通化烟煤，其结设计煤种为吉林通化烟煤，其结构特点如下构特点如下:锅炉方案设计与整体布置锅炉方案设计

11、与整体布置（1）.据锅炉行业长期对双锅筒据锅炉行业长期对双锅筒20MW锅炉运行经验，水管锅炉运行经验，水管系列采用系列采用51的碳素钢管，管束弯头半径的碳素钢管，管束弯头半径R160mm。（2）.燃烧方式采用加煤斗正转链条炉排。燃烧方式采用加煤斗正转链条炉排。（3）.锅炉炉膛采用前后拱配合方式。后拱低而长，倾角为锅炉炉膛采用前后拱配合方式。后拱低而长，倾角为10，通过前后拱的配合可以使燃料迅速着火，减少了固，通过前后拱的配合可以使燃料迅速着火，减少了固体不完全燃烧损失。体不完全燃烧损失。（4）.炉排有效宽度为炉排有效宽度为5030mm,长度为长度为7000mm，有效面积，有效面积为为35.2m

12、2。（5）.采用双侧进风采用双侧进风,分段送风分段送风,可调节燃烧状况，改善燃烧可调节燃烧状况，改善燃烧区段性。区段性。锅炉各部分特点1.锅筒及炉内设备：锅筒及炉内设备：锅筒是容纳水和蒸汽的筒形受压容器，采用双锅筒结构，既锅筒是容纳水和蒸汽的筒形受压容器，采用双锅筒结构，既经济易安装，检修固定方便。经济易安装，检修固定方便。a.上锅筒：内径上锅筒：内径1200mm，壁厚，壁厚22 mm，筒身长，筒身长3800 mm，包括两侧封头一起为包括两侧封头一起为4888mm。上锅筒筒身用。上锅筒筒身用20g钢板热卷钢板热卷冷校而成，封头为冷校而成，封头为20g钢冲压而成的椭圆形封头，为了焊接钢冲压而成的

13、椭圆形封头，为了焊接方便，封头和筒身壁厚都采用一致即方便，封头和筒身壁厚都采用一致即22 mm。b.下锅筒：下锅筒内径下锅筒：下锅筒内径Dn=1000mm,壁厚壁厚=16mm，筒身长，筒身长 3000 mm，包括两侧封头一起为，包括两侧封头一起为3885mm,筒身及封头都为筒身及封头都为20g钢板制成。下锅筒底部有定期排污管，以便排出杂质和钢板制成。下锅筒底部有定期排污管，以便排出杂质和沉淀物。上下锅筒之间有管束。沉淀物。上下锅筒之间有管束。锅炉各部分特点2.水冷壁水冷壁 在锅炉炉膛内经常布置大量水冷壁，一方面可以充分发在锅炉炉膛内经常布置大量水冷壁，一方面可以充分发挥辐射受热面热强度的特点，

14、同时它用来保护炉墙免受高温挥辐射受热面热强度的特点，同时它用来保护炉墙免受高温破坏使灰渣不易粘结在炉墙上，防止炉膛被冲刷磨损，过热破坏使灰渣不易粘结在炉墙上，防止炉膛被冲刷磨损，过热破坏。它是自然循环锅炉构成水循环回路不可缺少的重要部破坏。它是自然循环锅炉构成水循环回路不可缺少的重要部件。件。本锅炉炉膛内四壁都布置有水冷壁其中前墙由本锅炉炉膛内四壁都布置有水冷壁其中前墙由19根根513的碳素钢管节距为的碳素钢管节距为120mm组成，前墙水冷壁管组下组成，前墙水冷壁管组下部焊在部焊在2196的集箱上，上部直接与锅筒焊在一起，后墙的集箱上，上部直接与锅筒焊在一起，后墙与前墙相同由与前墙相同由 19

15、根根513的碳素无缝钢管组成。两侧水冷的碳素无缝钢管组成。两侧水冷壁分别由壁分别由28根根513的碳素无缝钢管节距为的碳素无缝钢管节距为110mm组成，组成，上下部分别与上下集箱连接，集箱规格为上下部分别与上下集箱连接，集箱规格为2196，由，由6根根1084,的钢管，所有下降管均从上锅筒中引出。的钢管，所有下降管均从上锅筒中引出。锅炉各部分特点3.燃烧设备：燃烧由煤斗和正转链条炉排及其传动装置组成，炉排有效燃烧面积为35.2m2.4.锅炉管束：上下锅筒中心距为4600mm，中间由224根513碳素无缝钢管焊在上下锅筒而组成，管子顺列布置，横向14根，纵向16根，横向节距为110 mm，纵向节

16、距为110 mm，同时隔板把它分隔成倒“S”型烟道，流通面积逐渐减小，以利于传热和烟道烟速均匀。上下锅筒及管束通过上锅筒支撑在锅炉钢架上。锅炉各部分特点5.省煤器：省煤器：本锅炉为小型低压锅炉，采用单级耐腐蚀铸铁式省煤器。本锅炉为小型低压锅炉，采用单级耐腐蚀铸铁式省煤器。省煤器规格为省煤器规格为603，安装有，安装有4排排8列省煤器管，受热面积为列省煤器管，受热面积为69.76 m2，烟气流通截面积为，烟气流通截面积为0.704 m2，6.空气预热器空气预热器 该蒸汽锅炉采用钢管式空气预热器，顺列布置，由该蒸汽锅炉采用钢管式空气预热器，顺列布置，由484根根401.5组成，横向节距组成，横向节

17、距60mm,纵向节距纵向节距40mm，空气，空气在管外做横向冲刷。冷空气由在管外做横向冲刷。冷空气由20被加热到被加热到119.21变成热变成热空气后由热空气管道进入炉膛，空气预热器的受热面积为空气后由热空气管道进入炉膛，空气预热器的受热面积为116.37m2。煤场破碎机原煤斗送风机空气预热器热风道带式输煤机分仓风室煤在炉排上燃烧灰渣斗各受热面灰渣高温烟气除尘器渣场引风机烟囱排入大气煤空气水处理热水前下降管下锅筒前水冷壁锅炉管束给水泵软化、除氧水省煤器上锅筒热用户上锅筒锅炉管束侧水冷壁自来水热力计算设计参数 本次设计的任务是SHL20-1.25/130/70A热水锅炉，主要参数如下：1.锅炉额

18、定热功率Q=20MW 2.锅炉额定压力P=1.25MPa 3.给水温度Tgs=70 4.出水温度Tcs=130热力计算燃料特性 1.燃料名称：烟煤 产地：吉林通化 2.燃料的收到基成分碳碳氢氢氧氧氮氮硫硫水分水分灰分灰分挥发挥发分分低位发低位发热量热量数值38.462.164.560.520.6110.5043.1021.9113536热力计算辅助计算 1.空气平衡计算 根据文献1中表5-4选取炉膛出口过量空气系数，按表3-1选取个受热面烟道的漏风系数，进行空气平衡计算，编制空气平衡表。烟道名称烟道名称过量空气系过量空气系数数漏风系漏风系数数炉 膛1.351.45凝 渣 管1.451.45锅

19、炉 管 束1.451.55省 煤 器1.551.70空 气 预 热 器1.701.80热力计算2.理论空气量和理论烟气量计算 理论空气量Vo=0.0889（Car+0.375Sar）+0.265Har+0.333Oar=5.56m3/kg 二氧化碳VRO2=0.01866（Car+0.375Sar）=0.722m3/kg 理论氮气量VoN2=0.008Nar+0.79V0k=4.396m3/kg 理论水蒸汽量VoH2O=0.111Har+0.0124Mar+0.0161 V0k=0.46m3/kg 理论烟气量为5.578m3/kg热力计算各受热面烟道烟气特性计算项目项目炉膛及凝渣管炉膛及凝渣管

20、锅炉管束锅炉管束省煤器省煤器空气预热器空气预热器平均过量空气系数1.41.51.6251.75实际水蒸汽量0.4960.5050.5160.527实际烟气量7.8388.4039.1099.815RO2体积分数0.0920.0860.0790.736水体积分数0.0630.060.0570.054三原子气体体积分数0.1550.1460.1360.1276烟气质量1073411.4612.367513.275飞灰浓度0.0060.00570.00530.004896烟气密度1.371.361.3581.352热力计算锅炉热平衡及燃料消耗量的计算结果燃料低位发热量燃料低位发热量13536KJ/锅

21、炉总热损失锅炉总热损失28.82%冷空气温度30给水温度70理论冷空气焓220.2KJ/给水焓293.89KJ/排烟温度160排污率0排烟焓2086KJ/热水焓54.7KJ/固体不完全燃烧损失10%锅炉输出热量20000KW气体不完全燃烧损失1%燃料消耗量2.08/s排烟损失15%计算燃料消耗量1.872/s散热损失1.3%热风温度10飞灰份额0.15理论热空气焓1.30KJ/灰渣物理热损失1.52%保热系数0.982灰渣焓560KJ/锅炉热效率71.18炉膛结构简图 炉膛的尺寸主要是由炉排面积确定的。根据截面热负荷确定和发热量确定炉排面积，根据水冷壁分布大致确定炉膛高度。热力计算炉膛计算 炉

22、膛周界计算炉排面积热负荷qR=800KW/m2炉排面积R=BQ/qR=2.0813536/800=35.2m2取炉排长度L=7m 炉排宽S=R/L=35.2/7=5.03m 侧墙面积F侧=（4.5+5.5）1.8+30.5+2.7=22.2m2前墙面积F前=4.9145.33=31.52m2后墙面积F后=7.355.33=39.34m2炉膛体积V=22.25.33-3.52=114.8周界面积=22.22+31.52+19.91+39.34=135.2m2热力计算炉膛传热计算输入热量输入热量13536kJ/kg灰粒辐射减弱系数灰粒辐射减弱系数64.61/mMpa理论冷空气焓220.2kJ/kg

23、焦炭辐射减弱系数0.151/mMpa出口过量系数空气1.45热有效系数0.07炉膛漏风系数0.1炉内介质辐射有效厚度3.66热空气温度120火焰黑度0.404热空气焓802.92kJ/kg炉膛黑度0.95空气带入热量1106kJ/kg计算燃料消耗量1.872kg/s入炉热量1426.3kJ/kg保热系数0.982理论燃烧温度1573玻尔兹曼常熟2.65炉膛出口烟气温度1000结构阻力系数0.59炉膛出口烟气焓7643.52kJ/kg无因次温度0.65平均热容量5.56kJ/kg炉膛出口烟温926水蒸气容积份额0.063炉膛出口烟气焓10320kJ/kg三原气体容积份额0.155炉内辐射传热量3

24、872kJ/kg飞灰浓度0.006三原子辐射减弱系数5.66热力计算 锅炉管束计算 锅炉管束就是布置在上下锅筒之间的密集管束，是水管锅炉的主要受热面。为了充分吸收热量，通常将对流管束中间，用隔陷墙组成来回或转弯的烟道，增加烟气流程，并以较高的烟速横向冲刷管束。通常被烟气先冲刷的管束，由于烟气温度高传热较多，管内汽水混合物的密度小，成为上升管，反之烟气温度低传热较少，成为下降管。烟气冲刷管束，一般采用横向冲刷。因为横向冲刷，其使热效果优于纵向冲刷。同属横向冲刷时，管子错排(或叫叉排)的传热效果优于顺排形式，但伴随传热效果的提高，烟气流动阻力也相应加大。锅炉管束简图 1.结构特性计算横向：n1=1

25、4 根 S1/d=100/51=1.96纵向：n2=18 根 S2/d=125/51=2.45（1）管子的长度：L=（5+4.6+4.4+4.2+3.95+3.8+3.65）2=59.2m（2）受热面积HH=dln2=3.140.05159.218=151.68（3）烟道截面积FpjFpj=F/6=1.113 4）有效辐射层厚度S有效辐射层厚度S=0.9d(4S1S2/d2-1)=0.2351m热力计算锅炉管束传热计算入口烟温926三原子气体份额0.146入口烟焓10992kJ/kg对流换热系数9010-3漏风系数0.1飞灰浓度0.0057理论空气焓220.2kJ/kg三原辐射减弱系数5.48

26、出口烟温360飞灰辐射减弱系数0.546出口烟焓5052kJ/kg烟气辐射减弱系数6.026烟气侧放热量5940.84烟气黑度0.128最大温差826管壁温度160最小温差250辐射换热系数6.110-3平均温压482热有效系数0.55烟气容积8.403传热系数97.110-3烟气平均流通面积1.113传热量5950.1kJ/kg烟气平均温度582相对误差0.5烟气速度14.3热力计算省煤器和空气预热器结构简图 省煤器和空气预热器热力计算省煤器和空气预热器热力计算与锅炉管束相同，假定出口烟与锅炉管束相同，假定出口烟温计算出传热量，与实际传热温计算出传热量，与实际传热量校核，使其在误差范围内。量

27、校核，使其在误差范围内。热力计算锅炉管束，省煤器和空气预热器的热力计算与路大致相同，得出锅炉热力计算结果汇总表。名称名称炉膛炉膛锅炉管束锅炉管束省煤器省煤器空气预热器空气预热器受热面积79.76151.6869.79166.37入口烟温926360255出口烟温926360255165工质入口温度70707020工质出口温度13013072120烟气平均速度14.3m/s15.4m/s12.6m/s工质平均速度1.72m/s5.86m/s传热量3872KJ/kg5940KJ/kg1442KJ/kg1070KJ/kg热力计算结论通过对锅炉整体的设计，得到了较好的锅炉结构，各个受热面进行了优化设计

28、，使个部分受热面得到合理的热量分配，对于烟气速度和流量的合理配置，强化了换热效率，实现了真正的节能，即经济性。同时，合理的布置省煤器、空气预热器，大大提高了锅炉效率。强度计算 锅炉中受压元件，如锅筒、集箱和受热面管子都是在承压状态下工作，有时还承受高温和腐蚀介质的作用，因而工作条件十分恶劣。如果在锅炉使用过程中因为强度不够而发生事故，轻则造成停炉，重则威胁人身和锅炉设备安全。反之，为了安全而不合理的增加壁厚，又会造成金属材料的浪费。所有要进行受压元件的强度计算。强度计算下锅筒筒节壁厚计算结果表项目项目数值数值项目项目数值数值锅筒内径1000mm最小减弱系数0.527壁厚16mm理论计算壁厚8.

29、777额定压力1.25MPa附加壁厚1mm液柱静压力0.049MPa最小许用壁厚9.777mm锅筒工作压力1.299MPa有效壁厚15mm安全阀开启压力0.05MPa实际减弱系数0.307计算压力1.089MPa最大允许开空直径176.78mm材料20g系数1.03锅筒计算壁温250屈服极限225MPa基本许用应力125最大水压试验压力1.784MPa修正系数0.95实际试验压力1.36MPa许用应力118.75结论：结论：dd=176.78 =1.03 Smin=9.77 所以强度合格。所以强度合格。强度计算 同理，上锅筒及有孔封头、前后集箱等强度计算经过校验后均合格。安全阀排放能力计算表序

30、号序号名称名称单位单位数值数值1额定输出热量MW202额定压力MPa1.253安全阀开启压力MPa1.44进入锅炉水焓值mm3085排量系数706安全阀个数27最小直径m2608接口直径mm90强度计算小结 通过对锅炉强度的计算，得到了合适的锅筒材料，使安全性和经济性得到了良好的体现，考虑各种孔桥减弱系数，使得锅筒得到了最优的取用壁厚。同时对集箱的设计也完全符合强度设计的理念。对于安全阀的设计，更是精确的就算每一项技术指标，保证锅炉运行的安全性。烟风阻力计算烟道阻力及引风机计算1.炉膛真空度：根据平衡通风情况给出的炉膛出口负压取值范围为20-30Pa,在此取炉膛真空度hl=30Pa。2.锅炉管

31、束阻力计算项目项目数值数值项目项目数值数值烟气平均容积8.403m3/s管子排数28烟气有效流通面积1.113m2单排管子阻力系数0.45平均烟温582横向冲刷阻力系数12.6平均烟速14.13m/s动压头75.4Pa管外径51横向冲刷阻力950.04Pa管子布置方式顺列转弯阻力系数6横向相对节距2.45转弯阻力452.4Pa纵向相对节距1.96积灰修正系数0.9比值1.25锅炉管束阻力1262.16Pa烟风阻力记算3.省煤器烟道阻力计算项目项目数值数值项目项目数值数值烟气平均容积9.109m3/s管子直径60烟气有效流通面积0.704m2横向冲刷阻力系数2平均烟温307.5动压头91.6Pa

32、平均烟速15.4m/s积灰修正系数-管子排数4省煤器阻力183.2Pa4.假设进入空气预热器前烟道门的阻力hym=15Pa，它不包含在空气预热器阻力之内。5.由计算得空气预热器的烟道阻力为199.87Pa。6.除尘器总阻力计算一般采用旋风除尘器，预估计烟气流经此类除尘器的阻hch=800Pa。7.空气预热器至烟囱之间的连接烟道的阻力假定为hy=75Pa烟风阻力记算8.根据烟囱结构和热力数据可以求得烟囱总阻力为119.93Pa。9.烟道自生通风力计算名称名称数值数值名称名称数值数值尾部竖井烟道计算高度6m尾部竖井烟道自生通风力-26.60Pa受热面平均过量系数1.6烟囱每米高度自生通风力3.63

33、7Pa平均烟气量8.97m3/s烟囱高度40m标准状态下烟气平均密度1.236烟囱自生通风力145.49Pa每米高度自生通风力-4.398Pa烟道总自生通风力118.89Pa烟风阻力计算锅炉烟道系统总压降计算项目项目数值数值项目项目数值数值燃料折算灰分13.3%修正后本体总阻力1519.14Pa烟气含灰量1.996%尾部受热面之后总阻力993.47Pa当地最低大气压131325Pa修正后的总阻力1044.47Pa受热面平均过量空气系数1.575烟道系统流动总阻力2563.32Pa烟气平均容积8.97m3/s炉膛负压30Pa标准状态下烟气密度1.359m3/s烟道总的自生风阻力118.89Pa修

34、正前本体总阻力1445.36Pa烟道总压降2474.43Pa烟风阻力计算风道阻力及送风机计算1.进口冷风道阻力：按实际设计经验，取进口冷风道阻力hl=200Pa。2.空气预热器阻力包括空气横向冲刷顺列管束阻力为199Pa3.空气预热器总阻力为550.29Pa4.热风道阻力为157.01Pa5.水泥热风道阻力的计算方法同钢板热风道阻力，假定hsn=90Pa。6.进风管总阻力为128.94Pa7.炉排下必须具备的风压：这个风压是用来克服炉排和其上燃料层的阻力由工业锅炉原理表5-5可知hlp=800Pa。8.风道系统总流动阻力为1927.7Pa9.锅炉风道总压降为1861.2Pa。烟风阻力计算总结

35、合理的供风是保证燃料完全燃烧的关键，因此，这里我们通过各个受热面的烟气阻力计算，选用了良好的引风和排烟系统，提高了燃料利用率，达到了节能的经济性指标。结论 本次完成SHL-20-1.25/130/70-A锅炉的设计，是在各位老师和同学的帮助下顺利进行的。小型锅炉的设计问题,是由地区的差异和实际的需要所引起的。锅炉设计一般遵循可靠性，经济性，简单易行的原则。与锅炉的运行相比,锅炉的设计更需要掌握扎实的专业知识,从而能够更好的掌握两者的异同，做到有的放矢，这是完成好本次设计的关键。通过此次毕业设计，加深了对我们所学锅炉基本原理的掌握，对锅炉结构的认识和锅炉燃烧，换热，水循环，水供给，除灰等过程的了

36、解。同时，通过进一步的设计计算，比较改进，为锅炉的设计积累了经验。总之，锅炉设计的顺利完成具有重大的理论和现实意义。本次锅炉设计的完成，验证了理论上的可行性，也为以后投入到实际生产提供了依据，并且为今后热水锅炉的进一步优化发展积累了经验。致谢 本文是在王华山老师精心指导和大力支持下完成的。王老师严谨求实的治学态度、高度的敬业精神，兢兢业业、孜孜以求的工作作风对我产生了重要的影响。他渊博的知识、开阔的视野和敏锐的思维给了我深深的启迪。通过此次毕业设计，我学到了更多关于锅炉设计方面的知识，尤其是工业锅炉部分，使我自身专业知识有了很大的提高，这将对我以后的工作提供很多的便利。在此向王老师致以我最衷心的感谢。在本论文的写作过程中，由于本人的知识所限，参考了大量的文献与书籍，在此向有关作者表示感谢。感谢大学四年来的所有老师，感谢车辆与能源学院以及我的母校燕山大学四年来对我的培养。同时，感谢我们组里的所有同学，大家在写作过程中互相的交流与探讨对我论文的顺利完成发挥了重要的作用。最后，再次对所有指导、关心和帮助过我的老师和同学们表示衷心地感谢！欢迎评委老师批评指正欢迎评委老师批评指正