焚烧间高支模及悬挑架计算书

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1、焚烧间模板高支撑架及悬挑架计算书第一部分：焚烧间模板高支撑架计算书高支撑架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、 混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB50009-2001)、钢结构设计规范 (GB 50017-2003)等规范。支撑高度在 4 米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑 架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书还参照 施工技术 2002.3.高支撑架设计和使用安全，供脚手架设计人员参考。一、参数信息:1. 脚手架参数横向间距或排距(m):0.90 ；纵距(m):1.

2、00 ；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10 ；脚手架搭设高度(m):9.26； 采用的钢管(mm):。48X 3.0 (实际使用3.6壁厚，按3.0计算)； 扣件连接方式: 双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80； 板底支撑连接方式: 方木支撑；2. 荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000； 楼板浇筑厚度(m):0.120；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000； 施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3. 木方参数木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2

3、):13.000； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300 ；木方的间隔距离(mm):100.000； 木方的截面宽度(mm):35.00；木方的截面高度(mm):85.00；图 2 楼板支撑架荷载计算单元、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为 本算例中，方木的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:W=3.500X 8.500X8.500/6 = 42.15 cm3；1=3.500X8.500X8.500X8.500/12 = 179.12 cm4；方木楞计算简图1. 荷载的计算：(1) 钢筋混凝土板自重(kN/m):q1= 25.000X0.100X0.12

4、0 = 0.300 kN/m(2) 模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.350X0.100 = 0.035 kN/m(3) 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN):p1 = (1.000+2.000)X1.000X0.100 = 0.300 kN；2. 强度计算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式 如下:均布荷载 q =1.2X(0.300 + 0.035) = 0.402 kN/m；集中荷载 p = 1.4X0.300=0.420 kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 0.420X1.000 /4 + 0.402X1.00

5、02/8 = 0.155 kN.m；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 0.420/2 + 0.402X1.000/2 = 0.411 kN ； 截面应力 a = M / w = 0.155X 106/42.146X 103 = 3.684 N/mm2 ； 方木的计算强度为3.684小13.0 N/mm2，满足要求!3. 抗剪计算:最大剪力的计算公式如下:Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T其中最大剪力：Q = 1.000X0.402/2+0.420/2 = 0.411 kN； 截面抗剪强度计算值 T = 3 X411.000/(2 X35.00

6、0 X85.000)= 0.207 N/mm2；截面抗剪强度设计值 T = 1.300 N/mm2；方木的抗剪强度为0.207小于 1.300 ，满足要求!4. 挠度计算： 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式 如下：卩亠+出485/3845/均布荷载q 二 q1 + q2 = 0.300+0.035=0.335 kN/m；集中荷载 p = 0.300 kN；最大变形 V=5X0.335X1000.0004/(384X9500.000X1791197.92) +300.000X1000.0003 /( 48X9500.000X1791197.92)= 0.624 m

7、m；方木的最大挠度 0.624 小于 1000.000/250,满足要求!三、木方支撑钢管计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 0.402X1.000 + 0.420 = 0.822 kN；PPPPPPPPPPPPPPPPPPPPPPPPPPPP900900900支撑钢管计算简图1.659支撑钢管计算变形图(kN.m)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.658 kN.m ； 最大变形 Vmax = 1.659 mm ； 最大支座力 Qmax = 8.129 kN ；截面应力 a = 0.658X 106/4490.000=1

8、46.470 N/mm2 ；支撑钢管的计算强度小于205.000 N/mm2，满足要求！支撑钢管的最大挠度小于900.000/150与10 mm,满足要求！四、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96 页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数 0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 8.129 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！五、模板支架荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1. 静荷载标准值包

9、括以下内容：(1) 脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.129X9.260 = 1.195 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A双排架自重标准值，设计人员 可根据情况修改。(2) 模板的自重(kN)：NG2 = 0.350X0.900X1.000 = 0.315 kN；(3) 钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.000X0.120X0.900X1.000 = 2.700 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.210 kN；2. 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ=(1.000+2.000) X0.

10、900X1.000=2.700kN；3. 不考虑风荷载时, 立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 1.4NQ = 8.833 kN；六、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式:其中N 立杆的轴心压力设计值(kN) ： N = 8.833 kN；cr轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到;i计算立杆的截面回转半径(cm) ： i = 1.59 cm；A 立杆净截面面积 (cm2) ： A = 4.24 cm2 ；W 立杆净截面模量 ( 抵抗矩 )(cm3) ： W=4.49 cm3 ；O钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.00

11、0 N/mm2；Lo 计算长度 (m) ；如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算lo = k1uh(1)lo = (h+2a)(2)k1 计算长度附加系数，取值为 1.155；u 计算长度系数，参照扣件式规范表 5.3.3； u = 1.700a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度； a =0.100 m；公式(1)的计算结果：立杆计算长度 Lo = kluh = 1.155X 1.700X 1.500 = 2.945 m； Lo/i = 2945.250 / 15.900 = 185.000 ；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数屮=0.209 ； 钢管立

12、杆受压强度计算值；a =8832.559/(0.209X424.000) = 99.672 N/mm2；立杆稳定性计算 a = 99.672 N/mm2 小于 f = 205.000 满足要求！ 公式(2)的计算结果：立杆计算长度 Lo = h+2a = 1.500+0.100X2 = 1.700 m； Lo/i = 1700.000 / 15.900 = 107.000 ；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数屮=0.537 ； 钢管立杆受压强度计算值 ； a =8832.559/( 0.537X 424.000) = 38.792 N/mm2；立杆稳定性计算 a = 38.7

13、92 N/mm2 小于 f = 205.000 满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算lo = k1k2(h+2a)(3)k1 - 计算长度附加系数按照表 1 取值 1.185；k2 -计算长度附加系数，h+2a = 1.700按照表2取值1.018 ； 公式(3)的计算结果：立杆计算长度 Lo = klk2(h+2a) = 1.185X1.018X(1.500+0.100X2)= 2.051 m；Lo/i = 2050.761 / 15.900 = 129.000 ；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数屮=0.401 ； 钢管立杆受压强度计算值；a =8

14、832.559/ (0.401X424.000) = 51.949 N/mm2；立杆稳定性计算 a = 51.949 N/mm2 小于 f = 205.000满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 表1模板支架计算长度附加丟数ki歩距 h(mh0.90.9hl. 21.2hl. 51.5h2.1kl1.2431.1851.1671.163表2模板支架计算长度附加系数k2HGn) h+鬧ulh (J8101214161820253035401.351.01.0141.0261.0391.0421.0541.0611.0811.0921. 1131. 1371.

15、1551. 1731.441.01.0121.0221.0311.0391.0471.0561.0641.0721.0921. Ill1.1291. 1491.531.01.0071.0151.0241.0311.0391.0471.0551.0621.0791.0971.1141. 1321.621.01.0071.0141.0211.0291.0361.0431.0511.0561.0741.0901.1061. 1231.801.01.0071.0141.0201.0261.0331.0401.0461.0521.0671.0811.0961. Ill1.921.01.0071.0121

16、.0181.0241.0301.0351.0421.0481.0621.0761.0901. 1042.041.01.0071.0121.0181.0221.0291.0351.0391.0441.0601.0731.0871. 1012.251.01.0071.0101.0161.0201.02T1.0321.0371.0421.0571.0701.0811.0942. 701.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0531.0661.0781.091以上表参照杜荣军:扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。第二部分：普通悬挑架计算书钢管脚手架的

17、计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范。一、参数信息:1. 脚手架参数搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.20 米，立杆的横距为1.05 米，立杆的步距 为 1.80 米；计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为 22.5 米，立杆采用单立管； 内排架距离墙长度为 0.30米； 大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2；采用的钢管类型为0 48X 3.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为 0.80； 连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.60 米，水平间距3

18、. 60 米，采用扣件 连接；连墙件连接方式为双扣件；2. 活荷载参数施工荷载均布参数(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架； 同时施工层数:2；3. 风荷载参数四川省成都市地区，基本风压为0.300,风荷载高度变化系数U z为0.740, 风荷载体型系数U s为0.649；考虑风荷载；4. 静荷载参数每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m2):0.1161；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.140； 安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4； 脚手板类别: 木脚手板；栏杆挡板类别: 栏杆木；4. 水平悬挑支撑

19、梁 悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度2.50米，建 筑物内锚固段长度 1.50 米。与楼板连接的螺栓直径(mm):50.00；楼板混凝土标号:C35；5. 拉绳与支杆参数 支撑数量为:1；a 内排架距离墙长度lb -立杆的横距或排距Z1第一道支撑距离墙的距离m 悬扌兆梁锚固长度t悬挑梁悬扌兆长度悬挑脚手架侧面图悬挑水平钢梁上面采用钢丝绳、下面采用支杆与建筑物拉结。钢丝绳安全系数为:10.000；钢丝绳与墙距离为(m):1.200；支杆与墙距离为(m):1.500；最里面支点距离建筑物1.20 m,支杆采用10号槽钢。二、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，

20、大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和 变形。1. 均布荷载值计算大横杆的自重标准值:Pl=0.033 kN/m ；脚手板的荷载标准值:P2=0.350X 1.050/(2+1)=0.123 kN/m ； 活荷载标准值：Q=3.000X 1.050/(2+1)=1.050 kN/m； 静荷载的计算值：q1=1.2X 0.033+1.2 X 0.123=0.187 kN/m； 活荷载的计算值: q2=1.4X1.050=1.470 kN/m；挠度)大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2. 强度计算

21、最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯距计算公式如下：% =0.08/+0.10/跨中最大弯距为 Mlmax=0.08 X 0.187 X 1.2002+0.10 X 1.470X 1.2002 =0.233 kN.m；支座最大弯距计算公式如下：M沁=-0.10/-0.1172支座最大弯距为 M2max二-0.10X0.187X1.2002-0.117X1.470X1.2002 =-0.275 kN.m；我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：a 二Max(0.233X 106,0.275X 106)/4490.0=61.247 N/mm2；大横杆的抗弯强度：O =

22、61.247 N/mm2小于f=205.0 N/mm2。满足要求!3. 挠度计算：最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下：静荷载标准值： q1= P1+P2=0.033+0.123=0.156 kN/m活荷载标准值： q2= Q =1.050 kN/m； 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V= 0.677X0.156X1200.04/(100X2.06X105X107800.0)+0.990X1.050X1200.04/(100X2.06X105X107800.0) = 1.069 mm；脚手板，纵向、受弯构件的容许挠度为l/150与10 mm请参考规范表5.1.8。大横杆

23、的最大挠度小于1200.0/150 mm或者10 mm,满足要求！三、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大 弯矩和变形。1. 荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.033X1.200 = 0.040 kN；脚手板的荷载标准值：P2=0.350X 1.050X 1.200/(2+1)=0.147 kN；活荷载标准值： Q=3.000X1.050X1.200/(2+1) =1.260 kN； 荷载的计算值: P=1.2X(0.040+0.147)+1.4 X1.260 = 1.988 kN；2

24、. 强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下：%Mqmax = 1.2 X 0.033 X 1.0502/8 = 0.006 kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下：Mpmax = 1.988X 1.050/3 = 0.696 kN.m ；最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.701 kN.m；a = M / W = 0.701X 106/4490.000=156.221 N/mm2 ； 小横杆的计算强度小于205.000 N/mm2，满足要求!3.挠度计算小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:54最大挠度考虑

25、为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和%昭凹Vqmax=5 X 0.033 X 1050.04/(384 X 2.060 X105X 107800.000) = 0.024 mm ；P2 = p1 + p2 + Q = 0.040+0.147+1.260 = 1.447 kN;集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:疔 _-4/2/9)11E1Vpmax = 1446.960X1050.0X(3X1050.02-4X1050.02/9 ) /(72X2.060X105X 107800.0) = 2.677 mm 最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.

26、024+2.677 = 2.701 mm;小横杆的最大挠度小于(1050.000/150)=7.000与10 mm,满足要求！;四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN,按照扣件抗滑承 载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为 6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R W Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值, 取 6.40 kN;R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;横杆的自重标准值: P1 = 0.033X1.050=0.035 kN;脚手板的荷载标准值: P2 =

27、 0.350X1.050X1.200/2=0.221 kN 活荷载标准值: Q = 3.000X1.050X1.200 /2 = 1.890 kN;荷载的计算值：R=1.2X (0.035+0.221)+1.4X 1.890=2.953 kN；R 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、脚手架荷载标准值：作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以 下内容：(1) 每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1161NG1 = 0.116X22.530 = 2.616 kN；(2) 脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.

28、35NG2= 0.350X4X1.200X(1.050+0.3)/2 = 1.134 kN；(3) 栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆木，标准值为0.11 NG3 = 0.140X4X1.200/2 = 0.336 kN；(4) 吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)； 0.005NG4 = 0.005X1.200X22.530 = 0.135 kN； 经计算得到，静荷载标准值NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.221 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的 1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ= 3.000X1.

29、050X1.200X2/2 = 3.780 kN；风荷载标准值应按照以下公式计算其中Wo 基本风压(kN/m2),按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001) 的规定采用：Wo = 0.300 kN/m2；Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范 (GB50009-2001)的规定采用：Uz= 0.740 ；Us - 风荷载体型系数： Us =0.649 ；经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7 X0.300X0.740X0.649 = 0.101 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG+1.4NQ二 1.2X4.221+ 1.4X3.780

30、二 10.357 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.85X1.4NQ=1.2X4.221+0.85X1.4X3.780=9.563kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 计算公式Mw = 0.85 X1.4WkLah2/10 =0.850 X1.4X0.101X1.200X 1.8002/10 = 0.047 kN.m；六、立杆的稳定性计算:不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴心压力设计值 ：N =10.357 kN；计算立杆的截面回转半径：i = 1.59 cm； 计算长度附加系数 ： K = 1.155 ； 计算长度系数参照扣件式规范表5. 3

31、. 3得： U = 1.500 计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定 ： lo = 3.119 m；Lo/i = 196.000 ；轴心受压立杆的稳定系数屮，由长细比lo/i的结果查表得到：屮=0.188 ；立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2； 立杆净截面模量（抵抗矩） ： W = 4.49 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ： f =205.000 N/mm2；a = 10357.000/(0.188X 424.000)=129.931 N/mm2；立杆稳定性计算a = 129.931小于f = 205.000 N/mm2满足要求!考虑风荷载时， 立杆的稳定性计算公式立杆的轴

32、心压力设计值 ： N =9.563 kN； 计算立杆的截面回转半径 ： i = 1.59 cm； 计算长度附加系数 ： K = 1.155 ； 计算长度系数参照扣件式规范表5. 3. 3得 ： U = 1.500 计算长度 ， 由公式 lo = kuh 确定： lo = 3.119 m；Lo/i = 196.000 ；轴心受压立杆的稳定系数屮，由长细比lo/i的结果查表得到：屮= 0.188 立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ： W = 4.49 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ： f =205.000 N/mm2；a = 9563.296/(0.188

33、X 424.000)+46662.599/4490.000 = 130.366 N/mm2 ；立杆稳定性计算a = 130.366小于f = 205.000 N/mm2满足要求！七、连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl = Nlw + No风荷载基本风压值 Wk = 0.101 kN/m2； 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 12.960 m2； 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), No= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：NLw = 1.4XWkXAw = 1.830 kN；连墙件的轴向力计算值 N

34、L= NLw + No= 6.830 kN；其中屮-轴心受压立杆的稳定系数,l为内排架距离墙的长度，由长细比l/i=300.000/15.900的结果查表得到0.949；A = 4.24 cm2； f=205.00 N/mm2；连墙件轴向力设计值 Nf二屮 X AX f=0.949X 4.240X 10-4X 205.000X 103 = 82.487 kN；Nl=6.8300 时，水平钢梁受压；当 RAH0 时，水平钢梁受拉；当 RAH=0 时 水平钢梁不受力。各支点的支撑力 RCi=RUisin0 i+RDisinB i且有RUicosQ i=RDicos0 i可以得到Ra COSsin

35、cos + cos 3i sin 碍R _肌閃鸥SUL 4 C=OS Qj + COS &j Sin CEj按照以上公式计算得到由左至右各杆件力分别为RU1=9.053kNRD1=10.248kN十一、拉绳与支杆的强度计算:钢丝拉绳(支杆)的内力计算：钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU与支杆的轴力RD我们均取最大值进行计算, 分别为RU = 9.053kN RD = 10.248kN如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中Fg钢丝绳的容许拉力(kN)；Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 计算中可以近似计算Fg=0.5d2, d为钢丝绳直径(mm)；a 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，

36、对6X19、6X37、6X61钢丝绳分别取 0.85、 0.82 和 0.8；K - 钢丝绳使用安全系数。计算中Fg取 9.053kN, a =0.820,K=10.000，得到: 钢丝绳最小直径必须大于15.000mm才能满足要求!面压杆以 10 号槽钢计算，斜压杆的容许压力按照下式计算：其中N 受压斜杆的轴心压力设计值，N = 10.248kN；屮一轴心受压斜杆的稳定系数，由长细比l/i查表得到屮= 0.858； i - 计算受压斜杆的截面回转半径， i =3.950cm；l - 受最大压力斜杆计算长度， l = 1.921m；A - 受压斜杆净截面面积， A =12.740cm2；O -

37、受压斜杆受压强度计算值，经计算得到结果是9.375 N/mm2； f - 受压斜杆抗压强度设计值， f = 215N/mm2；受压斜杆的稳定性计算o f,满足要求！钢丝拉绳（斜拉杆）的吊环强度计算钢丝拉绳（斜拉杆）的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N， 为N=RU=9.053kN 钢丝拉绳（斜拉杆）的吊环强度计算公式为其中f为吊环受力的单肢抗剪强度，取f = 125N/mm2；所需要的钢丝拉绳（斜拉杆）的吊环最小直径D=（905.338X4/3.142X 125.000） 1/2 =10.000mm;斜撑支杆的焊缝计算： 斜撑支杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如

38、下其中N为斜撑支杆的轴向力，N=10.248kN；lw为斜撑支杆件的周长，取381.400mm；t 为斜撑支杆的厚度， t=5.300mm；ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.000N/mm2； 经过计算得到焊缝抗拉强度 = 10247.726/（381.400X5.300） = 5.070N/mm2。对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求!十二、锚固段与楼板连接的计算:1. 水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下 水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=7.491kN； 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:其中f为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8f=

39、 50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=7491.361X4/(3.142X 50X2)l/2 =9.766mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧 30cm 以上搭接长度。2. 水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下： 锚固深度计算公式：其中N -锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 7.491kN；d - 楼板螺栓的直径， d = 50.000mmfb楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.570N/mm2； h- 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于 7491.361/(3.142X50.000X 1.570)=30.377mm。3. 水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式：其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力， N = 7.491kN d - 楼板螺栓的直径， d = 50.000mm；b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5Xd=250.000mm； fcc - 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取 0.950fc=16.700N/mm2；经过计算得到公式右边等于1010.96 kN 大于锚固力 N=7.49 kN ，楼板混 凝土局部承压计算满足要求!