连续梁线形监控方案

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1、1 工程概况之杨若古兰创作1、鲁南高铁花果峪特大桥 DK212+220.5 处跨 S241 省道，道 路与线路为斜交，角度约30.,采取一联三孔(60+112+60)m的预应 力混凝土双线连续箱梁跨越，梁全长 233.5m.S241 省道路面宽度为 15米，公路交叉里程K13+747.桥型安插如图1-1所示.图1-1 (60+112+60)m连续梁桥型安插图(1)下部结构本连续梁10#、13#边墩基础采取8-1.5m钻孔灌注桩，桩长 分别为20.5m、15.0m, 11#主墩基础采取12呷，12#主墩基础采取 12-XX 3m,XX 4.0m ,XX 4.0m ,桥墩采取圆端形实体直坡 墩，1

2、0#、13# 边墩高 10.0m、13.5m, 11#、12# 主墩高 9.0m、 12.0m.(2)梁部结构 箱梁为单箱单室、变高度、变截面箱梁,梁底、腹板、顶板 局部向内侧加厚,均按直线线性变更 .全联在端支点,中支点处设 横隔板, 横隔板设有孔洞, 供检查人员通过.中支点处梁高 9.017m，边支点处梁高5.017m.边支点中间线至梁端0.75m，梁缝 分界线至梁端0.1m,边支座横桥向中间距离6.0m,中支座横桥向 中间距离6.0m.桥面防护墙内侧净宽7.6m，桥梁宽12.6m，桥梁建 筑总宽12.9m，底板宽7.0m.顶板厚度 43.5-73.5cm，腹板厚度 50cm95cm,底板

3、厚度50cm90cm,腹、底板厚度均按折线变 更.在梁体边支点、中支点共设 4 个横隔板,隔板中部设有孔洞, 供检查人员通过.在0#段中跨梁侧底板处设M0m进人洞，作为梁 部桥墩检查通道.梁体分11#、12#墩2个对称T构，单个T构分13个悬臂浇 筑段，1 (1) #段到4(4) #节段长度3.0m, 5 (5) #段到9 (9) #节段长度3.5m, 10 (10) #节段到13 (13) #节段长度 4.0m, 14#边跨合龙段、14#中跨合龙段节段长度均为2.0m; 0#段 节段长度19.0m,分量1833.51t, 15#边跨现浇段节段长3.75m,分 量274t.连续梁悬臂段采取挂篮

4、悬臂浇筑施工，0#段现浇段采取托 架现浇法施工，15#边跨现浇段采取支架现浇法施工.（3）预应力体系梁体二期恒载按直线 108KN/m 设计，梁内设置了纵、横、竖 三向预应力筋体系.腹板纵向束为16-q5.2mm预应力钢绞线，采取 内径90mm 镀锌金属波纹管成孔，M15A-16锚具配套三瓣式自锚 夹片锚固；顶板纵向束为13-15.2mm预应力钢绞线，采取内径华 90mm 镀锌金属波纹管成孔， M15A-13 锚具配套三瓣式自锚夹片 锚固，设计张拉控制应力1302Mpa底板纵向束为15-15.2mm预应 力钢绞线，采取内径90mm 镀锌金属波纹管成孔，M15A-15锚具 配套三瓣式自锚夹片锚固

5、 .合龙段处纵向预应力筋采取加强型镀锌 金属波纹管，其余各处采取标注型.镀锌金属波纹管管道摩擦系数 取 0.26,管道偏差系数取 0.003.钢绞线采取抗拉强度尺度值 fpk=1860 Mpa,弹性模量为Ep=195Gpa，预应力采取先成孔后穿钢 绞线法施工.纵向预应力张拉配 5 台穿心式 YDC400 型双感化千斤 顶（1 台备用）, 两端对称张拉真空辅助压浆工艺；梁体在顶板设 横向预应力张拉束，采取 3-15.2mm 钢绞线，扁型波纹管成孔， U1=60mm, U2=22mm , S=3.5mm ；采取单端张拉，张拉端采取 BM15-3 扁型锚具锚固，固定端采取 BM15P-3 扁型锚具锚

6、固，张 拉端与锚固端沿梁长方向安插；采取 QYC250 型千斤顶单端张 拉，张拉端采取 BM15-3 扁形锚具锚固，固定端采取 BM15P-3 扁 形锚具锚固，张拉端与固定端沿梁长方向交错安插 .梁体腹板中的 竖向预应力采取外径16mm 的预应力砼用钢棒（中16-2）,外径中18.5mm,壁厚1mm 护套成孔，YGD-350-70型穿心式公用千斤顶 张拉，PSU16-2锚具锚固.2、鲁南高铁赵庄特大桥 DK200+575 处跨 S240 省道，道路与 线路为斜交，角度大约85度，采取一联三孔（40+56+40）m的预应 力混凝土双线连续箱梁跨越，梁全长 137.5m.S240 省道路面宽度为

7、35米，交点里程DK200+575.桥型安插如图1-2所示.图1-2 （40+56+40） m连续梁桥型安插图（1）下部结构本连续梁24#、27#边墩基础采取8-S.25m钻孔灌注桩，桩长 分别为15.0m、6.0m，25#主墩基础采取8呷1.5m 钻孔灌注桩，桩 长为13.0m, 26#主墩基础采取8-XXXX 3.0m,桥墩采取圆端 形实体斜坡墩，24#、27#边墩高11.0m、9.5m, 25#、26#主墩高 9.5m、8.0m.（2）梁部结构 箱梁为单箱单室、变高度、变截面箱梁,梁底、腹板、顶板 局部向内侧加厚,均按直线线性变更 .全联在端支点,中支点处设 横隔板, 横隔板设有孔洞,

8、供检查人员通过.中支点处梁高 4.335m，边支点处梁高3.035m.边支点中间线至梁端0.75m，梁缝 分界线至梁端0.1m,边支座横桥向中间距离5.6m,中支座横桥向 中间距离5.9m.桥面防护墙内侧净宽7.6m，桥梁宽12.6m，桥梁建 筑总宽12.9m,底板宽6.7m.顶板厚度38.5cm,腹板厚度48cm 90cm,底板厚度40cm900cm,腹、底板厚度均按折线变更.在梁 体边支点、中支点共设 4 个横隔板,隔板中部设有孔洞,供检查 人员通过.在0#段中跨梁侧底板处设1.0m进人洞，作为梁部桥墩 检查通道.梁体分25#、26#墩2个对称T构，单个T构分6个悬臂浇筑 段,1（1）#段

9、、2（2）#节段,3（3）#段长度 3.5m,4（4）# 节段、5 （5） #6 （6） #节段长度4.0m, 7#边跨合龙段、7#中跨 合龙段节段长度均为2.0m; 0#段节段长度9.0m,分量370t, 8#边 跨现浇段节段长11.75m，分量330t.连续梁悬臂段采取挂篮悬臂浇 筑施工,0#段现浇段采取托架托架现浇法施工, 8#边跨现浇段采 取钢管柱支架现浇法施工.（3）预应力体系梁体二期恒载按直线100KN/m120KN/m设计，梁内设置了 纵、横双向预应力筋体系.腹板纵向束为7呷15.2mm预应力钢绞 线，采取内径70mm 镀锌金属波纹管成孔，M15-7锚具配套三瓣 式自锚夹片锚固，

10、设计张拉控制应力1260Mpa；顶板纵向束为14- 15.2mm预应力钢绞线，采取内径90mm 镀锌金属波纹管成孔， M15-14 锚具配套三瓣式自 锚夹片锚固, 设计张拉控制应力 1260Mpa底板纵向束为12-15.2mm、13-15.2mm 预应力钢绞线， 采取内径90mm镀锌金属波纹管成孔，M15-12、M15-13锚具配套 三瓣式自锚夹片锚固.合龙段处纵向预应力筋采取加强型镀锌金属 波纹管，其余各处采取标注型 .镀锌金属波纹管管道摩擦系数取 0.26,管道偏差系数取 0.003.钢绞线采取抗拉强度尺度值 fpk=1860 Mpa,弹性模量为Ep=195Gpa,预应力采取先成孔后穿钢绞

11、线法施 工.纵向预应力张拉配5台穿心式YDC400型双感化千斤顶（1台 备用）, 两端对称张拉真空辅助压浆工艺；梁体在中支点处设横向 预应力束，中隔板部位 M1、M2束采取4-15.2mm、5-15.2mm预 应力钢绞线，19X 70mm扁镀锌金属波纹管成孔，中跨侧底板进 人洞部位 M3、M4束采取5-15.2mm 预应力钢绞线，19X90mm 扁金属波纹管成孔.采取 QYC250 型千斤顶单端张拉，张拉端采取 BM15-4、BM15-5 扁形锚具锚固，固定端采取 BM15P-4、BM15P-5 扁形锚具锚固，张拉端与固定端沿梁长方向交错安插.3、施工方法 本桥采取挂篮悬臂施工方式.悬臂施工法

12、是预应力混凝土连续梁桥、连续刚构的次要施工方 法，对于预应力混凝土连续梁桥、连续刚构来说，采取悬臂施工方 法虽有很多长处，但是这类桥梁的构成要经过一个复杂的过程，当 跨数增多、跨径较大时，为包管合龙前两悬臂端竖向挠度的偏差不 超出容许范围和成桥后线形的合理，须对该类桥梁的施工过程进行 控制.2 施工监控的意义和目的本桥梁体为预应力混凝土连续箱梁，采取悬臂施工 .该类桥梁 的构成要经过一个复杂的过程，施工工序和施工阶段较多，各阶 段彼此影响，且这类彼此影响又有差别，易形成各阶段的位移随 着混凝土浇筑过程变更而偏离设计值的景象，甚至超出设计答应 的位移，若欠亨过无效的施工控制及时发现、及时调整，就

13、可能 形成成桥形态的梁体线形与受力不符合设计请求，或惹起施工过程中结构的不服安.在施工过程中，为包管合拢前悬臂端竖向挠度的偏差、主梁轴 线的横向位移不超出容许范围、包管合拢后的桥面线形良好，必须 对该桥主梁的挠度等施工控制参数做出明确的规定，并在施工中加 以无效的管理和控制，以确保该桥在施工过程中的平安，并包管在 成桥后主梁线形符合设计请求.对于分阶段悬臂浇筑施工的预应力混凝土连续梁桥来说，施工 控制就是根据施工监测所得的结构参数真实值进行施工阶段计算， 确定出每个悬浇阶段的立模标高，并在施工过程中根据施工监测的 成果对误差进行分析、猜测和对下一阶段立模标高进行调整，以此 来包管成桥后的桥面线

14、形、包管合拢段悬臂标高的绝对偏差不大于 规定值和结构内力形态符合设计请求.对桥连续梁部分进行施工监控的目的就是确保施工过程中结构 的可靠度和平安性，包管桥梁成桥桥面线外形态符合设计请求，次 要控制内容为：主梁线形.3 施工监控的准绳和方法本桥的施工监控次要为梁的变形控制，变形控制就是严酷控制 每一阶段梁的竖向挠度，若有偏差而且偏差较大时，就必须立即进 行误差分析并确定调整方法，为下一阶段更为精确的施工做好筹办 工作.梁部结构采取的悬臂施工方法属于典型的自架设施工方法，对 于本桥来讲，因为在施工过程中的已成结构（悬臂阶段）形态是没 法事后调整的或可调整的余地很小，所以，针对主梁的结构和施工 特点

15、，梁部的施工监控次要采取猜测控制法.猜测控制法是指在全面考虑影响桥梁结构形态的各种身分和 施工所要达到的目标后，对结构的每一个施工阶段构成前后的形 态进行猜测，使施工沿着预定形态进行 .因为猜测形态与实际形态 间有误差存在，某种误差对施工目标的影响则在后续施工形态的 猜测中予以考虑，以此轮回，直到施工完成并获得和设计符合合的结构形态.4 施工控制体系为无效地开展施工监控工作，在本桥的施工监控中须要建立如 图 2.1 所示的施工监控体系.计算核对比较施工控制计算参数现场测试体系砼容重、弹模 块件分量、尺寸 施工荷载 偶然荷载施工体系下阶段施工材料：立模标高预告及挂篮变形量猜测施工现场设计体系设计

16、计算实测值发布施工控制指令批改量计算参数识别、批改分析施工控制计算值现场测试参数设计指定参数实时测量体系物理测量线形测量力学测量温度 时间主梁线形材料强度测量张拉预应力 挂篮前移（下 阶段钢筋）施工控制计算体系施工控制猜测计算施工控制实时计算图 2-1 连续梁桥施工监控体系5 施工控制基本理论在连续梁桥的施工监控中，对梁体线形、应力进行重点控制.在 控制过程中，监控方采取自适应控制方法对本桥进行线形控制，采 取最小二乘法对结构参数进行调整、估计.5.1 连续梁桥施工控制的特点连续梁桥在悬臂施工阶段是静定结构，合龙过程中如不施加 额外的压重，成桥后内力形态普通不会偏离设计值很多，是以连 续梁桥施

17、工控制的次要目标是控制主梁的线形 .若已施工梁段上出 现误差，除张拉豫备预应力束外，基本没有调整的余地，且这一 调整量也是非常无限的，而且对梁体受力晦气 .是以，一旦出现线 形误差，误差将永久存在，对未施工梁段可以通过立模标高调整 已施工梁段的残存误差，如果残存误差较大，则调整需经过几个 梁段才干完成.根据上述分析，悬臂浇筑连续梁桥施工中标高控制的特点 是，已完成梁段的误差没法调整，而未完成梁段的立模标高只与 正装模拟计算有关，与已完成梁段的误差基本有关 .是以，在图 51 自适应施工控制道理图中的下半环，即控制量反馈计算，在连 续梁施工控制中普通不起感化 .同时，上半环，即参数估计及对计 算

18、模型的批改就显得尤其次要，只要与实际施工过程相吻合的计 算模型计算出的预告标高才是可实现的.图5-1 自适应施工控制基来源根基理5.2 自适应施工控制零碎对于预应力混凝土连续梁桥，施工中每个阶段的受力形态达不 到设计所确定的理想目标的次要缘由是无限元计算模型中的计算参 数取值，主如果混凝土的弹性模量、材料的容重、徐变系数等，与 施工中的实际情况有必定的差距.要得到比较精确的控制调整量，必 须根据施工中实测到的结构反应批改计算模型中的这些参数值，以 使计算模型在与实际结构磨合一段时间后，主动适应结构的物理力 学规律.在闭环反馈控制的基础上，再加上一个零碎参数辩识过程， 全部控制零碎就成为自适应控

19、制零碎.当实测到的结构受力形态与模型计算结果不符时，把误差输 入到参数识别算法中去调节计算模型的参数，使模型的输出结果 与实际测量到的结果相分歧 .得到批改的计算模型参数后，从头计 算各施工阶段的理想形态，按照上述反馈控制方法对结构进行控 制.如许，经过几个工况的反复辨识后，计算模型就基本上与实际 结构相分歧了，在此基础上可以对施工形态进行更好的控制.对于采取悬臂浇筑的桥梁，主梁在墩顶附近的绝对刚度较 大，变形较小，是以，在控制初期，参数禁绝确带来的误差对全 桥线形的影响较小，这对于上述自适应控制思路的利用是非常有 益的.经过几个节段的施工后，计算参数已得到批改，为跨中变形 较大的节段的施工控

20、制创造了良好的条件.5.3 参数识别在本桥的施工控制中按照自适应控制思路，采取“最小二乘 法”进行参数识别和误差分析，其基本方法是：当预应力混凝土连续梁悬臂施工到某一阶段时，测得已施工梁段悬臂端m个阶段的挠度为：设原定理想形态的梁体理论计算挠度为： 上述两者有误差量：若记待识此外参数误差为：由惹起的各阶段挠度误差为：式中：一参数误差0到Y的线性变换矩阵.残差：& = Y-丫 = Y-0方差：YtY - YtQ0 -0tY +0tT0将上式配成完整平方的方式：+ YtY - Yt（t）-1 tY YtY - Yt（t）-1 tY当空二0时，即0 （T）-1TY = 0时，上述不等式中的等号成50

21、立，此时 V 达到最小，是以 0 的最小二乘估计为：引入加权矩阵：有：0 =（T p）-1T pY在连续梁桥悬臂施工的高程控制中，可以由结构功能计算出，按工程条件定义p，由箱梁阶段标高观测得到挠度实测值S , 计算Y，最初获得参数误差估计值B，扌根据参数误差对参数进行批 改.6 桥梁施工控制结构分析6.1 结构分析根据及计算参数的确定6.1.1 结构分析计算根据铁路桥涵设计基本规范(TB10002.1-2005);(2) 铁路桥涵钢筋混凝土及预应力混凝土结构设计规范(TB10002.3-2005);铁路工程抗震设计规范(GB50111-2006);铁路混凝土结构耐久性设计规范(TB10005-

22、2010);(6) 铁路桥涵地基和基础设计规范 (TB10002.5-2005) ;铁路混凝土工程施工质量验收尺度(TB10424- 2010);(7) 铁路预应力混凝土连续梁(刚构)悬臂浇筑施工技术指南(TZ 324-2010);(8) 连续梁桥施工图(9) 其他相干规范、规程.6.1.2结构计算参数的确定在进行结构设计和施工控制初步分析时，结构设计参数次要按 规范取值，因为部分设计参数的取值小于实测值，是以在多数情况 下，采取规范设计参数计算的结构内力及位移均较实测值大，这对 设计是偏于平安的，但对于施工控制来说即是不容忽视的偏差，因 为它将直接影响到成桥后结构线形及内力是否符合设计请求，

23、是以 应对部分次要设计参数进行测定以便在施工前对部分结构设计参数 进行一次批改，从而进一步批改结构线形，为包管该桥成桥后满足 设计请求奠定基础.影响结构线形及内力的基本参数由很多个，需测定的参数次要 有：（1）混凝土弹性模量，前期结构计算按照规范取值，在施工 过程中根据试验结果确定，混凝土的弹性模量的测试应采取现场取 样的方法分别测定混凝土在 3 天、7 天、28 天龄期的弹模值，为主 梁预拱度的批改提供数据.（2）预应力钢绞线弹性模量，按照现场取样试验结果采取；（3）恒载按设计图提供的尺寸，并根据施工现场收集的混凝 土容重等参数进行须要的批改，考虑结构自重和临时荷载,并考虑梁 面坡度的影响；

24、（4）混凝土收缩、徐变系数，按照规范采取，计算按规范考 虑结构局部温差效应及考虑混凝土实际加载龄期的收缩、徐变的影 响；（5）材料热胀系数，按规范取值；（6）施工临时荷载，现场进行统计，尽量减少材料等的堆 放，本阶段不必的材料堆放在 0块附近；（7）预应力孔道摩阻系数，根据现场摩阻试验确定.6.2 施工监控结构计算6.2.1 施工监控结构计算在施工之前，应对该桥在每一施工阶段的应力形态和线形有事 后的了解，故须要对其进行结构计算，该桥的施工控制计算除了必 须满足与实际施工方法符合合的基本请求外，还要考虑诸多相干的 其它身分.（1）施工方案 连续梁桥的恒载内力、挠度与施工方法和架设程序密切相干，

25、 施工控制计算前首先对施工方法和架设程序做一番较为深入的研 讨，并对主梁架设期间的施工荷载给出一个较为精确的数值.在开始 施工前，施工单位应给出挂篮的荷载值及刚度值（或变形），监控 单位将根据此数据进行计算分析.（2）计算图式梁部结构要经过墩梁固结f悬臂施工f合拢f解除墩梁固结f 合拢的过程，在施工过程中结构体系不竭的发生变更，故在各个施 工阶段应根据符合实际情况的结构体系和荷载情况选择精确的计算 图式进行分析计算.（3）结构分析程序 对于连续梁桥的施工控制计算，采取平面结构分析方法可以满足施工控制的须要，结构分析采取BSAS程序进行，并利用MIDAS 程序对结果进行校核.（4）预应力影响预应

26、力直接影响结构的受力与变形，施工控制应在设计请求的 基础上，充分考虑预应力的实际施加程度.（5）混凝土收缩、徐变的影响 混凝土的收缩、徐变对结构的测试应力和施工阶段中的梁体挠度有较大影响，必须加以考虑.（6）温度温度对结构的影响是复杂的，在本桥的施工监控中，对季节性 温差在计算中予以考虑，对日照温差则在观测和施工中采纳一些措 施予以清除，以减小其影响.（7） 施工进度本桥的施工控制计算需按照实际的施工进度和确切的合拢时间 分别考虑各部分的混凝土徐变变形.6.2.2 施工控制的计算方法悬臂施工的连续梁桥梁结构的终极构成需经历一个复杂施工过 程和结构体系转化过程，对施工过程中每个阶段的变形计算和受

27、力 分析，是桥梁结构施工控制中最基本的内容.施工监控的目的就是确 保施工过程中结构的平安，包管桥梁成桥线形和受力形态基本符合 设计请求.为了达到施工控制的目的，必须对桥梁施工过程中每个阶 段的受力形态和变形情况进行猜测和监控.是以，必须采取合理的理 论分析和计算方法来确定桥梁结构施工过程中每个阶段的结构行为. 针对该桥的实际情况，采取正装分析法和倒退分析方法进行施工控 制结构分析.正装分析法是按照桥梁结构实际施工加载顺序来进行结构变形 和受力分析，它能较好的模拟桥梁结构的实际施工历程，能得到桥 梁结构各个施工阶段的位移和受力形态，这不但可用来指点桥梁施 工，还能为桥梁施工控制提供根据，同时在正

28、装计算中能较好的考 虑一些与桥梁结构构成历程有关的身分，如混凝土的收缩、徐变成 绩.正装分析不但可觉得成桥结构的受力提供较为精确的结果，还为 结构刚度、刚度验算提供根据，而且可觉得施工阶段理想形态的确 定、完成桥梁结构的施工控制奠定基础.倒退分析方法假定在成桥时刻 t t 时刻结构内力分布满足前进 分析 t 时刻的结果，轴线满足设计线形请求，按照前进分析的逆过 程对结构进行倒拆，分析每次裁撤一个施工阶段对剩余结构的影 响，在每一个阶段分析得到的结构位移、内力形态即是该阶段结构 理想的施工形态.结构施工理想形态就是在施工各阶段结构应有的地 位和受力形态，每个阶段的施工理想形态都将控制着全桥终极外

29、形 和受力特性.施工控制将根据每阶段的实际形态和理想形态的偏差对 计算进行调整，分析误差缘由，以较为精确的估计下一阶段的梁体 挠度.6.2.3 结构分析的目的（1）确定每一阶段的立模标高，以包管成桥线形满足设计请 求；（2）计算每一阶段的梁体的合理形态及内力，作为对桥梁施 工过程中的每个阶段结构的应力和位移测试结果进行误差分析的根 据.6.2.4 连续梁桥施工控制分析（1）按照施工步调进行计算，考虑各梁段的自重、施加的预 应力、混凝土收缩徐变和温度的变更等身分对结构的影响，对于混 凝土的收缩、徐变等时差实效在各施工阶段中慢慢计入；（2）每一阶段的结构分析必须之前一阶段的计算结果为基础，前一阶段

30、结构位移是本阶段确定结构轴线的基础，之前各施工 阶段受力形态是本阶段确定结构轴线的基础，之前各施工阶段结构 受力形态是本阶段时差实效的计算基础；（3）计算出各阶段的位移以后，根据后续施工阶段对本阶段 的影响，进行倒退分析即可得到各施工阶段桥梁结构的合理形态和 立模标高；（4）施工监控首先根据施工图纸进行初步的计算，在施工过 程中会存在很多难以意料的身分，可能导致施工进度安插等与初始 计算不符，若有与施工图分歧的地方应根据施工单位实际提供的施 工步调进行从头计算分析，施工单位应在开始施工前提供具体的施 工步调，包含预应力的张拉顺序、每阶段的施工持续时间、混凝土 的加载龄期等.6.3 计算过程（1

31、） 根据施工图提供的施工步调对本桥进行前期计算，为与 设计结果对比，横隔板分量、结构自重系数、摩阻系数、收缩徐变 系数等参数按照设计所取参数计算，在最初阶段即成桥运营阶段考 虑收缩徐变 3650 天后的梁体累计位移，并与设计结果进行对比， 以校核计算分析模型的精确性.（2） 在施工过程中，按照实际的结构参数批改结构计算模型 进行跟踪计算，使得结构猜测位移与实际发生的位移吻和.6.4 立模标高的确定在主梁的悬臂浇筑过程中，梁段立模标高的合理确定，是关系 到主梁线形是否平顺、是否符合设计的一个次要成绩.如果在确定立 模标高时考虑的身分比较符合实际，而且加以精确的控制，则终极 桥面线形较为良好.立模

32、标高其实不等于设计中桥梁建成后的标高，普通要设置必 定的预拱度，以抵消施工中发生的各种变形（竖向挠度）.其计算公 式如下：式中：H i 阶段立模标高；lmiH i 阶段设计标高；Wf 由本阶段及后续施工阶段梁段自重在i阶段发生的挠度总 和； 1i工f 由张拉本阶段及后续施工阶预应力在i阶段惹起的挠度；2if 混凝土收缩、徐变在 i 阶段惹起的挠度；3if 施工临时荷载在I阶段惹起的挠度；4if 取使用荷载在i阶段惹起的挠度的50%;5if 挂篮变形值.其中挂篮变形值是根据挂篮加载试验确定的在施工过程中加以 考虑，工f、工f、f、f、f在前进分析和倒退分析计算中曾经1i2i3i 4i 5i加以考

33、虑.根据上述计算式和监控分析，可以计算出各梁段的预拱度（绝 对于设计标高）.7 线形监测7.1 线形控制工作程序为使施工控制的各个步调程序化，施工控制工作小组根据具体 的施工进度安插拟定了施工控制工作程序，其中包含两方面的内容.7.1.1 控制流程从挂篮的前移定位至预应力钢束张拉终了是本桥施工的一个周 期，每个周期中有关施工控制的步调如下：（1）按照预告的挂篮定位标高定位挂篮，由施工单位测量定位 后的挂篮标高，并向控制小组提供挂篮的定位测量结果；（2）立模板、绑扎钢筋；（3）浇筑混凝土前，测量所有已施工梁段上的高程测点，复测 挂篮定位标高，墩顶的水平位移，报施工控制小组；（4）施工控制小组分析

34、测量结果，如需调整，给出调整后的标 高；（5）浇筑完混凝土后第二天测量所有已施工梁段上的测点标 高，测量本梁段端部梁底和预埋在梁顶的测点标高，建立测点与梁 底标高的关系，提供给施工控制小组；（6）按铁路工程检验评定尺度检查断面尺寸，提供给施工 控制小组并向施工控制小组提供梁段混凝土超重的情况；（7）张拉预应力钢筋后，测量所有已施工梁段上的高程测点， 并提供施工控制小组；（8）施工控制小组分析测量结果，根据上一施工周期梁底标高 测量值和应力、温度等测量结果计算、预告下一施工周期的挂篮定 位标高.工作程序的关键是：每个施工轮回过程的结束都必须对已完成 的节段进行全面的测量，分析实际施工结果与估计目

35、标的误差，从 而及时地对已出现的误差进行调整，在达到请求的精度后，才干对 下一施工轮回作出预告.7.1.2 误差控制尺度本桥施工控制的终极目标是：使成桥后的线形与设计成桥线形 的所有各点的误差均满足高速铁路桥涵工程施工质量验收尺度 规定，成桥线形与设计线形误差在+ 1.5cm 和-0.5cm 之间，合龙前 两悬臂端绝对高差小于合龙段长的1/100，且不大于15mm.根据这 一目标，在每一施工步调中拟定了如下的误差控制水平：（1）cm 之内；（2）纵向预应力钢束张拉完后，如梁端测点标高与控制小组 预告标高之差超出士cm，需进行研讨分析误差缘由，确定下一步的 调整措施；（3）如有其它异常情况发生影

36、响到标高，其调整方案也应经 分析研讨，提出控拟定见.7.2 位移测点安插挠度观测材料是控制成桥线形最次要的根据，连续梁桥线形监 测断面设在每一阶段的端部，如图 7-1 和图7-3所示.安插 0块件的高程测点是为了控制顶板的设计标高，同时也 作为当前各悬浇阶段高程观测基准点.每个 0块的顶板各安插 9 个 高程观测点，见图7-2 (a)和7-4 (a).悬浇阶段每个监测断面上安插两个对称的高程观测点，如图 72 (b、c)和7-4 (b、c)所示，不但可以测量箱梁的挠度，同时可 以观测箱梁是否发生扭改变形，标高测点用16圆钢，圆钢筋顶部 磨平，露出顶板23cm，并用红油漆作为标识表记标帜.测点安

37、插准绳： 尽量靠近腹板； 测点离梁段端部10cm ； 不妨碍施工及挂篮的行走、固定等； 易于呵护； 尽量使测 量工作减少，如立一次仪器即可以测试全部测点的高程，最好设置 在挂篮内侧，如许也能够减少转仪器惹起的误差.7.3 观测时间与项目为尽量减少温度的影响，挠度的观测安插在凌晨太阳出来之前 进行，每个施工阶段的变形测试时间根据施工阶段的进度来定.在全 部施工过程中次要观测内容包含：(1) 每阶段混凝土浇筑前的高程测量；(2) 每阶段混凝土浇筑后、预应力张拉前的高程测量；(3) 每阶段预应力张拉后、挂篮行走前的高程测量；(4) 每阶段挂篮行走后的高程测量；(5) 裁撤挂篮后、边(中)跨合拢前的高

38、程测量；(6) 终 极 成 桥 前 的 高 程 测 试 .图7-1(60+112+60) m连续梁桥线形监测测点(示意图)950-950oo(a) 0号块(单位：cm) (b)支点断面标高测点(c)跨间断面标高测点图7-2标高测点安插图克9文9总3爻9?*克9总j3孑41-J1145039(a)0号块单位：cm)(b)支点断面(c)跨间断面标7.4 悬臂阶段测量工作内容从挂篮前行至本梁段预应力张拉终了为一个施工阶段,在每个施工阶段需完成的工作 如下.在悬浇节段的过程中，施工队人员积极配合监控小组的测量工作，每个梁段均在悬 臂前端安插 3个测点进行测量.施工过程中梁段标高测量的具体操纵如下：7.

39、4.1 挂篮定位根据监控方提供的立模标高进行挂篮定位,定位底模前端标高及顶板标高.专业测量 人员对底模标高进行现场精测，使调整后的模板标高精确符合立模标高，误差不超出 2mm.此时须要设置的测点如下，如图7-5及图7-6所示.（1）顶板钢筋头测点，距离该梁块前端10cm，在浇筑该块混凝土前埋设即可.（2）挂篮底模梁块前端测点，不必设置钢筋头，直接安插在模板上.（3）挂篮底模钢筋头测点，尽量靠近该梁块底模前端，钢筋头长度10cm摆布.注：因为在浇筑混凝土后须要对底模前端标高进行测量，为清除其他身分影响，在 定位时，在底模上尽量靠近本梁块底模前端摆布两侧各设置钢筋头一个，在定位时须要 测量测点2（

40、底模前端模板）与测点3（底模前端钢筋头）的标高差，在浇筑混凝土后及 张拉预应力后可仅对测点3 （底模前端钢筋头）进行测量，利用标高差换算测点2 （底模 前端模板）的标高.挂篮底模2挂篮底模梁块前端测点图 7-6 每阶段测点安插正立面图 挂篮定位时需测量的内容如下：（1）测点 2（底模前端模板）的标高，使其满足监控方标高预告文件中的底板立 模标高；（2）顶板立模标高，为底板立模标高梁高；（3）所有已施工梁段顶板钢筋头测点标高；（4）测点 3（底模前端钢筋头测点）标高，并计算出每侧底模前端钢筋头测点（测 点 3）与测点 2（底模前端模板）的标高差.7.4.2 绑扎钢筋后复测即混凝土浇筑前，对立模标

41、高进行复测，如误差过大，须再次调整模板，直至与立 模标高精确吻合，调整后误差不超出2mm调整合格后，对前面2个已浇筑梁段的梁顶测 点进行测量.7.4.3 浇筑混凝土时浇筑混凝土时需完成的测量工作如下：（1）浇筑前检查挂篮定位标高，确保标高无误后再开始浇筑混凝土；（2）混凝土浇筑即将完成后，按照标高预告表提供的混凝土浇筑即将完成时的顶 板顶面（不考虑排水坡的标高）进行从头定位顶板顶面标高，排水坡尺寸不变，在标高 预告表给出的顶板顶面（不考虑排水坡的标高）基础上从头定位排水坡.7.4.4 混凝土浇筑完后测量在混凝土浇筑完后半天内（强度达到测量条件），对新浇筑梁段的 3 个测点进行测 量，并对前2个

42、已浇筑梁段的梁顶测点进行测量.7.4.5 混凝土养护期间在混凝土养护时间足5天后，预应力钢筋张拉前半天内，对新浇筑梁段3个测点进行（1） 所有已施工梁段顶板钢筋头测点（测点 1）标高；（2） 底模前端钢筋头测点标高（测点 3），目的是测量（底模前端模板）测点 2 标高，须要提供测点 2 的标高；3）顶板顶面（不考虑排水坡，最低点）混凝土概况标高，如图 7-7所示.图 7-7 顶板顶面混凝土概况测点7.4.6 预应力张拉后在本梁段预应力钢筋张拉完、模板裁撤后半天内，对张拉梁段 3 个测点进行测量. 预应力张拉后需测量内容如下：（1） 所有已施工梁段顶板钢筋头测点（测点 1）标高；（2） 底模前端

43、钢筋头测点标高（测点 3），目的是测量（底模前端模板）测点 2 标高，须要提供测点 2 的标高； 合拢前合拢段两侧的标高差； 加配重后顶板钢筋头测点（测点 1）标高； 合拢后顶板钢筋头测点（测点 1）标高； 张拉后顶板钢筋头测点（测点 1）标高； 合拢阶段梁上荷载发生变更时，须要测量顶板钢筋头测点（测点 1）标高.7.4.8 多跨线形的通测 除包管各跨线形在控制范围内外，主梁全程线形应定期或不定期进行通测，确保全 桥线形的调和性.7.4.9 结构几何外形测量 结构几何外形的测量次要包含：箱梁上下概况的宽度、腹板厚度、上顶板和下底板 的厚度、箱梁截面高度和箱梁施工节段的长度等 .监控单位采取抽查

44、的方式，不定期的 进行测量.7.5 测量仪器高程测试用TC1800全站仪（测量精度0.1mm）或精密水准仪来进行测试.在每一施工阶段，对监测得到的位移与理论值进行误差分析，并分析发生误差的缘 由，根据本阶段结果对下一阶段的误差进行猜测、调整和陈述施工形态等.9 施工控制实施流程施工控制按照施工f量测f识别f批改f预告f施工的轮回过程，其实质就是使施 工按照预定的理想形态顺利推进.因为实际上不管是理论分析得到的理想形态还是实际施 工都存在误差，所以，对本桥进行施工控制的核心任务就是对各种误差进行分析、识 别、调整，对结构将来形态做出猜测.对于本桥，因为在梁段浇筑完成后，除张拉豫备预应力索外，基本

45、没有调整的余 地，而只能针对已有误差鄙人一未浇筑梁段的立模标高上做出调整，所以，要包管本桥 控制目标的实现，最根本的就是对立模标高做出尽可能精确的猜测，依附猜测控制.鉴于本桥已完成阶段的不成控性和施工中对线形误差的纠正措施的无限性，控制误 差的发生就显得极为次要，所以施工中采取自适应控制法对其进行控制 .基本思路为当结 构的实测形态与模型计算结果不符时，通常将误差输入到参数分辨算法中去调整计算模 型的参数，使模型的输出结果与实测结果分歧，得到批改的计算模型参数后，从头计算 各施工阶段的理想形态，经过几个阶段的反复识别后，计算模型就基本与实际结构分 歧，从而对施工过程进行无效控制.连续梁桥自适应

46、施工控制流程图如图 9-1所示.图 9-1 （40+56+40）m 连续梁桥自适应施工控制方法流程图10 合拢段施工留意事项合拢段施工是体系转换的次要环节，是控制全桥受力情况和线型的关键工序 .线形控 制过程中，监控小组和施工单位应就合拢顺序和方法进行核实，如有严重变动，施工单 位应与监控小构成员协商，确保施工控制计算模式与实际施工符合合，从而包管预拱度 设置的合理性.根据连续梁桥施工图，本桥分为 1 个中跨合拢段，2 个边跨合拢段，合拢段施工顺序 为先合拢两个边跨合拢段，最初合拢中跨合拢段，合拢段应在当天温度最低时浇注混凝 土.中跨合拢段混凝土浇筑后，张拉中跨预应力束，解除主墩顶临时固结，使

47、悬臂 T 构变 成简支结构；边跨合拢后，使两个简支结构构成一个连续梁，完成两次体系转换.合拢段施工次要需解决 3 个成绩：1）吊架或挂篮的安装和卸载成绩；2）合拢段的临时 锁定和配重成绩；3）合拢段混凝土浇筑成绩.吊架或挂篮的安装和卸载成绩应彼此沟通，确保施工控制计算过程中所取临时荷载 的合理性.合拢段因混凝土浇筑后，温度变更和初期混凝土的收缩徐变会惹起梁体的伸缩变 形，同时梁体摆布日照温度分歧还会惹起梁的扭曲变形，是以需对合拢段进行临时锁定坚持合拢段无绝对变形.合拢段临时锁定要抵抗温度应力、 T 构两端不服衡弯矩等多种外 力，包管悬臂 T 构施工平安和合拢段不出现裂纹 .合拢段两侧悬臂块段底

48、板标高相差不大 时，则可以不必合拢段配重，并在临时锁定后立即浇筑砼（即在当日午夜或次日凌晨温 度最低时），且一次性浇筑完成，浇筑时间不多于 3 小时.附录：标高测量表格（1）底板高程测量表连续梁桥高程测量记录表墩块地位点号挂篮定位后测点高程混凝土浇筑后测点高程预应力张拉后测点咼程左中右左中右左中右左边#块2点3点右边#块2点3点填表人：日期：审核人：日期:（2） 顶板高程测量表连续梁桥顶板测点标高记录表墩块梁段号挂篮定位混凝土浇筑后预应力张拉后左中右左中右左中右侧 #块侧 #块侧 #块侧 #块侧 #块侧 #块侧 #块侧 #块侧 #块侧 #块侧 #块侧 #块侧 #块侧 #块侧 #块填表人：日期：审核人：日期：新建鲁南高速铁路临沂至曲阜段工程LQTJ-2标段预应力混凝土双线连续梁（悬臂施工）线形施工监控技术方案中铁二十