李广信：岩土工程事故分析

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1、岩土工程的事故分析清华大学 岩土工程研究所李广信目录 前言 基坑事故 水利工程事故 滑坡灾害与事故 结语1.前言“天意从来高难问”岩土材料的复杂性、影响因素多样性造成对客观世界的不可确知性和一定程度的盲目性，岩土工程具有更多的不确定性；“天行有常，不为尧存，不为桀亡。应之以治则吉，应之以乱则凶。”（荀子天论）；事故的发生归根结蒂是违反了客观规律，岩土工程的事故是违反了岩土和岩土力学基本的原理。古代帝尧“用鲧治水，九年而水不息。功用不成。”据说是由于采用了以“堵”为主的战略，结果“治水无状”而被“殛于羽山而死”大禹吸取了经验教训，采用“导”的战略，结果“开九州，通九道，陂九泽，度九山。”完成了治

2、水任务，功成于天下。人们都是在失败中总结经验，增长才干，成为专家。太沙基讲过：“一个记录完善的工程实录等价于十个有创造性的理论。”（A well documented case history should be given as much weight as ten ingenious theories.）屈原在惜颂中指出“九折臂而成医兮，吾至今而知其信然。”对待工程事故的正确态度 目前“有关部门”对事故采取封堵的做法；严格控制现场，封锁舆论，销毁物证；评审专家-严禁扩散；阿Q的精神。当事者或相关者将造成近300人死亡的襄汾县尾矿坝事故说成是泥石流；将掩埋了20多人的杭州地铁基坑事故说成是“

3、突发性自然事故”。“天何言哉？四时行焉，万物生焉”（论语阳货）。“苍天何辜？代人受过。”鲁迅先生说过：第一个吃螃蟹的人是很值得佩服的，因为他也一定吃过蜘蛛，觉得不好吃，于是人们也就不再吃蜘蛛了。这里的关键在于他肯将结果告诉大家。工程事故是可预防与可避免的人的不安全行为人的不安全行为事故事故物的不安全状态物的不安全状态不可抗力因素不可抗力因素海因里希调查了75000件工伤事故的结果占占88%88%占占10%10%占占2%2%事故一般是可以避免的：事故有预兆，可以反映在监测数据中，事故萌芽到险情发生一般有2-3天的时间。事故萌芽缓慢发展期快速发展期事故险情关键节点关键节点1.基坑事故杭州地铁杭州地

4、铁1 1号线湘湖站号线湘湖站北二基坑事故北二基坑事故事故回放 2008年11月15日下午3时20分左右，基坑西侧，风情大道街口的交通号正值红灯，南行的十4辆车停在路面待行。司机们觉得人车整体下沉，前门的红绿灯突然不见，紧接着车内进水，车内人员紧急逃离，被淹的K327公交车上的乘客也全部脱险。风情大道沉陷7m,宽40m,长近百米，很快漫水；百余名坑中现场施工人员纷纷逃离，名蛙人进行潜水作业。抽干积水之后，派出了搜救犬帮助确定失踪者方位。未能有所发现。救援人员采取每隔50厘米分区挖沟的方式下探。最后17个施工人员死亡，4人失踪。事故现场 西侧西侧基坑内散乱的钢管支撑坑内的淤泥南端破碎的钢筋混凝土连

5、续墙(内)南端破碎的钢筋混凝土连续墙(外)工程概况简介 湘湖站为杭州地铁1号线的起点站，位于萧山湘湖杭州乐园西侧，风情大道东侧。车站东侧为奥兰多小镇、东南方向为杭州乐园，西侧为在建苏黎世小区，建筑物主要为小高层。车站总长932m，宽21m。根据结构分段施工，本站主体基坑依照从北向南分段封堵施工顺序，分为北一、北二、南一、南二等多期，地质断面图22 212强/中风化砂岩工程情况 车站主体为地下两层三跨钢筋混凝土矩形框架结构。北二基坑长度为106m，宽度20.5m。车站主体结构顶板覆土1.8m，底板埋深16m，地面标高一般在6.0m左右。主体开挖深度约15.7m16.2m，围护结构采用800mm厚

6、地下连续墙，连续墙入土深度约17.28m，竖向设置4道609钢管支撑，支撑中部设置中间立柱。横断面图2 21事故发生前 自10月9号至事发前，临近北二基坑西侧风情大道位于污水管附近上方的车道路面结构层开裂严重、路面下沉明显；曾多次采取架钢筋、浇灌混凝土、对路面的裂缝进行了勾缝等措施来补救。除基坑外地面开裂现象外，基坑内侧地下连续墙也曾出现过较大的裂缝；基坑全长分为6个作业段（每段25米左右），事故前第一段已作完底板结构，第二段作完垫层，第三段辅砂石，第四段清底，两台挖机正在第五段和第六段段开挖最后一层土方。事故前基坑已见底而未作结构的区段至少3段（即6070米长）以上。钻探的地下连续墙位置西原

7、墙位破坏后的墙顶位置下部断裂段的顶部破坏后的平面图基坑内部（南-北）西侧的连续墙土层指标表1土层层底标高(m)层厚(m)重度(kN/m3)()c(kPa)孔隙比e塑性指数ILm(kN/m4)kmax(kN/m3)1-24.971.531910100.9950.91200050002-2-0.645.611931.810.20.8680.5518000100004-2-12.6612.0217.111.915.81.4301.4301.38300060006-1-28.3815.7217.113.613.81.3531.3531.48350070008-2-43.515.1217.918.214

8、1.0400.9470008000土体稳定分析坑底承载力支护墙抗弯+沿墙底滑动整体滑动规范名称一般（基本）规定水土压力计算坑底隆起验算、绕墙底隆起验算及整体稳定验算建筑地基基础设计规范GB 5000720024.2.4可采用原状土室内剪切试验、无侧限抗压强度试验、现场剪切试验、十字板剪切试验等方法测定，采用室内剪切试验时应选用三轴压缩试验中的不固结不排水试验。9.1.8 饱和粘性土应采用在土的有效自重压有效自重压力下预压固结的不固结不排水试验，力下预压固结的不固结不排水试验，确定抗剪强度指标，并宜采用薄壁取土器取样。同一般规定对粘性土宜按水土合算的原则计算；也可按地区经验确定。附录V 当坑底为

9、软土时，应验算坑底土抗隆起稳定性支护桩、墙端以下土体向上涌起，建筑基坑支护技术规范JGJ120993.4.1、343 cii三轴试验（当有可靠经验时可采用直剪试验）确定的第i层土固结不固结不排水（快）剪排水（快）剪粘聚力、内摩擦角标准值。粉土、粘土采用水土合算附录A 圆弧滑动简单条分法 k=1.3 建筑基坑工程技术规程YB 925897(冶金部）无5.5.5粘性土无条件取得有效抗剪强度指标时，可采用总总应力固结不排水抗应力固结不排水抗剪强度指标剪强度指标计算。6.3.1 当基坑底为软土时，应按以下两种条件验算坑底土涌起稳定性。（1）桩端以下土体(2)墙抗弯坑底土涌起：建筑基坑工程技术规范DB3

10、3、T10082000，J100362000（浙江省）4.2.6.1 应按下列规定提供土的抗剪强度指标：(1)应考虑实际工程底排水条件确定采用的强度试验方法并提供相应的峰值强度指标；(2)对于淤泥和淤泥质土。应提供室内试验对于淤泥和淤泥质土。应提供室内试验不排水强度指标；当基坑安全等级为一、不排水强度指标；当基坑安全等级为一、二级时，还需进行十字板试验提供十字板二级时，还需进行十字板试验提供十字板强度和灵敏度。强度和灵敏度。（3）对砂土、粉性土和粘性土，采用三轴固结不排水试三轴固结不排水试验，分别提供有效验，分别提供有效应力指标和总应力应力指标和总应力指标。指标。9.2.3.1按式9.2.3.

11、1验算围护墙底地基承载力：9.2.3.2 验算围护墙弯曲抗力，坑底土底抗隆起稳定性：01.6()cNthtq00()cos()sin0ik iiiiikkiiic lq bwtgq bw001.1 2()cqzNNthtq 202000.5()()(1.15)xmdqh aMa d规范名称一般（基本）规定水土压力计算坑底隆起验算、绕墙底隆起验算及整体稳定验算上海基坑工程设计规范DBJ086197条文说明：3.0.6.4板式支护体系土压力，采用水土合算，土的抗剪强度指标，取固结不排水剪固结不排水剪切指标，切指标，当无三轴试验参数时，也可用直剪固快指标直剪固快指标。3.0,7,3坑内外土体的稳定性

12、。深圳地区建筑深基坑支护技术规范SJG05（征求意见稿）3.1.9 抗剪强度试验方法的选取1进行主动土压力、被动土压力和抗倾覆稳定性计算时，对粘土和粉质黏土，宜采用三轴固结不排水三轴固结不排水（CU）试验或之间固结快剪试验参数；对饱和粉土、砂土和碎石土可根据水下休止角试验和标准贯入试验的实测击数，按经验估算其有效内摩擦角；3抗隆起稳定性计算，抗隆起稳定性计算，应采用三轴不固结不排水试验三轴不固结不排水试验（UU），或直剪的快剪或直剪的快剪试验，或试验，或 十字板剪切试验的不排水强度十字板剪切试验的不排水强度Cu值；值；4整体稳定、局部稳定以及抗滑稳定性计算，当最危险滑动面所穿过的土体为一般粘性

13、土时，宜采用三轴固结不排水试验或固结快剪所求得强度参数；当为粉土、砂土和碎石土时宜采用有效强度参数，当为饱和软黏土时，宜采用有效当为饱和软黏土时，宜采用有效有效自重压力下预固结后的三轴不固结不排水试验。有效自重压力下预固结后的三轴不固结不排水试验。或直剪的有效自重压力预固结后的快剪试验参数，或十字板剪切试验的不排水强度cu。建筑基坑支护技术规程01.1 1.3ssSRTMMM M,()coscos()/sin()/()sini iiiiiR jiiR jiijRTSiiiiclqbGtgNsNsMMMqbw两层软土的各种强度指标 土层不排水无测限强度十字板快剪固结快剪固结不排水cuqc=2cu

14、cucqqccqcqccucu4-211.025.3428.68.16.115.8 11.9 17.1 9.76-19.024.0634.17.18.313.8 13.6 17.8 13.28-28.07.38.114.0 18.2 19.0 15.1几点疑问 强度指标试验的合理性；应当采用什么强度指标进行稳定分析？应当采用什么重度计算抗滑力矩？00()cos()sin0ik iiiiikkiiic lq bwtgq bw为什么在西侧坍塌？西侧风情大道首先坍塌，两墙间距从21m,达到最小3.4m，将坑底淤泥质土挤起来，使基坑的实际深度大大减少，所以尽管所有支撑钢管全部失效，东侧连续墙也发生较大

15、位移，但尚基本保持直立。西侧是大道，交通方便，几乎所有的施工机械、车辆、泥浆池、建筑材料全部在西侧。超载的工程运土车辆来回反复碾压，路面交通繁忙。土体已发生较大的位移，地面开裂，反复的路面荷载必然会进一步破坏地基原状土的结构性，由于这两层软黏土的灵敏度较高，这种扰动使土的强度进一步降低，等红灯的十几辆车重量可能成为了引发垮塌的“最后一根稻草”。良好的场地条件酿成事故 该基坑工程的工地条件“太好”了：东西两侧距离建筑物都在几十米到百米以上，西侧是风情大道，大道西侧是一个小学校的操场。自10月9号至事发前的一个多月，临近北二基坑西侧风情大道位于污水管附近上方的车道路面结构层开裂严重、路面下沉明显，

16、基坑内侧地下连续墙也曾出现过较大的裂缝。这些预兆没有引起充分的重视。常常可以见到这样的场面：由于地面或者墙面发现有微小的裂缝，居民就会在工地集聚起来，阻止车辆进出，大爷大妈们坐在挖土机、起重机下，不准动土群众监督的有效性。群众监督的有效性。塌陷的路面资料重勘资料重勘1、施工单位（中铁）：北二基坑周边现状图；2、垮塌的北二基坑既有围护结构现状图（中铁现场测定）；3、杭州地铁1号线湘湖站北二段基坑岩土工程勘察报告（中间中间资料），浙江华东建设工程有限公司2008年12月4日；4、杭州地铁1号线湘湖站北二段基坑恢复方案岩土工程勘察专题专题报告（浙江华东建设工程有限公司，2008年12月31号）5、2

17、009年1月2日专家评审意见书；北二基坑现状总平面图1、新围护桩施工，围护结构外侧加固（格构式旋喷桩结构），新老围护间土体加固。2、坑外卸土，架设支架、安装钢支撑，现浇冠梁与压顶板。坑外旋喷桩加固坑内旋喷桩加固钻孔灌注桩桩直径12001400双拼800钢支撑间距4500800厚压顶板旋喷桩止水坑外旋喷桩加固坑内旋喷桩加固桩体接高至地面标高扶壁式挡墙北二基坑围护结构南端高低桩 3-3 横剖面图500500型钢砼垫层间距4500钢筋砼撑灌注桩桩端入岩型钢混凝土围檩800钢管撑800钢管撑南端两侧高围护桩北端现有围护西侧围护结构纵断面图基坑坑底地基加固处理设计与沉降计算基坑坑底地基加固处理设计与沉降

18、计算 1、坑底土扰动情况坑底土为II-2区坑底扰动区：-1-1层土体以上处发生了较严重的扰动，土层土体以上处发生了较严重的扰动，土体强度指标，土体指标最小仅为原状土的体强度指标，土体指标最小仅为原状土的35%35%，扰动土总厚度达，扰动土总厚度达28m28m，因此永久结构底板座落于20m厚严重扰动的欠固结土；基底持力层为6-1层，地基承载力特征值仅为40kPa，软弱下卧层为6-2层，层厚为1012m、8-1层910m。因此须对下面欠固结土的压缩固结过程分析、结构完成后产生的永久固结沉降量进行计算；倘若不进行加固处理，总沉降量为2010mm，因此必须对土体进行加固处理。2、加固土体的处理措施、目

19、标和加固后沉降计算 坑底土加固处理采用复合地基，处理方法采用直径处理方法采用直径500500的高压旋喷桩；的高压旋喷桩；处理目标：处理目标：根据地下二层轨行层垂直限界要求以及轨道综合误差调整可能，固结沉降应控制在50100mm内；复合地基处理纵断面图长桩底线短桩底线坑底下复合地基处理平面图一采用500615x615旋喷桩加固坑底至坑底下8m范围。主要工程数量表主要工程数量表围护桩（根）重力式挡墙高压旋喷桩（m3）坡顶止水帷幕旋喷桩（m3）坑内加固水泥土旋喷桩（m3）钢支撑，含换撑（m）冠梁压顶板（m3）163根27468351220032（开挖前）+9696（地基处理）609，830.9 m8

20、00，985.5m1262复修-排桩支护新加坡Nicoll 大道地铁基坑倒塌 事故发生地段地点：Nicoll 大道。日期：2004年4月20日一.事故回放 2004年4月20日新加坡时间3:30，新加坡地铁循环线Nicoll 大道正在施工的基坑突然倒塌，造成四名工人死亡，三人受伤；塌方吞下两台建筑起重机；使有六车道的Nicoll大道受到严重破坏，无法使用。事故现场留下了一个宽150m，长100m，深30m的塌陷区，扭曲的钢梁、破碎的混凝土板一片狼藉。事故造成地铁循环路线的工期拖延，计划2010年才可完成，车站转移约100米以外，造成巨大经济损失。二.工程简介 属于新加坡地铁循环线，合同824。

21、此段地铁线路采用明挖，用地下连续墙和地下连续墙和内支撑支护内支撑支护;该场地的地基土为新加坡海洋粘土，属于软粘土。其分布是西北较浅而东南深东南深;基坑开挖深度30-40m30-40m之间之间，对部分软土进行了分层水泥喷浆加固。31620316403166031680317003172031740315803160031620316403166031680ABH28ABH82ABH29ABH84ABH31ABH33M3010ABH30ABH32ABH85M2064ABH34ABH83BN2EBS2EBS3EBS4EDN1EDN2EDS1EDS2EDS3E地下软土层底面深度的等值线NNEEN-N土

22、层断面图(北距=31651.44m)E-E土层断面图(东距=31689.06m)2.66kV 电缆下的缺口 在倒塌区有一66kV 电缆通过，为此，在开挖前，两侧连续墙都留有缺口缺口，在开挖时，采用逆作逆作方式，逐段开挖，逐段将缺口补齐形成连接板，分层喷浆也都留下了缺口。(a)开挖前的连续墙 (b)开挖第五层后 (c)开挖十层后分析结果 最大的侧向土和墙位移发生在东半部最大的侧向土和墙位移发生在东半部开挖倒塌前。最大位移的位置大约在海洋粘土最深的地方，靠近开挖的东端-三维土体剖面变化对最大位移有很大的影响。南墙的最大位移大于北墙南墙的最大位移大于北墙，和地面位移倾斜计的测量结果一致;在倒塌前，南

23、墙弯曲变形大大超过北墙。沿着南墙，连接器主要是拉力变形，每个连接器的变形很大，从1.5mm到2.5mm。在倒塌时南墙接点脱落；墙接点的抗拉性能弱，缺少横撑系统来重分配支墙接点的抗拉性能弱，缺少横撑系统来重分配支撑杆力，并抵抗南撑杆力，并抵抗南墙的侧向拉力，所有这些都导致了墙的倒塌。局部区域曾经喷浆，但这不能独立加固。在任何情况下，参数研究显示喷浆的作用在倒塌初始阶段并没有支撑杆和墙接点的作用大。结论意见 事故发生后，最后四人受到刑事指控。组织了调查委员会对事故的责任进行了调查，同时也责成有关大学和技术部门对事故的原因进行了分析。陆地交通局委托新加坡国立大学用三维分析研究倒塌事件的机理和过程。事

24、故现场的软黏土抗剪强度低，基坑开挖事故现场的软黏土抗剪强度低，基坑开挖较深，以及支护设计和基坑施工的缺陷是较深，以及支护设计和基坑施工的缺陷是事故的主要原因。事故的主要原因。上海轨道交通4号线越江隧道的事故2003年7月1日(一)工程概况 浦东南路站南浦大桥站区间隧道工程是上海市重大工程项目轨道交通四号线工程的一个重要组成部分。浦东南路站到南浦大桥站区间隧道上行线长2001M，下行线长1987M1987M，其中江中段440M。区间隧道顶最大埋深为37.7M37.7M，隧道中心线水平距离为10.984M，隧道最大坡度为3.2%。盾构从浦东向浦西推进，在穿越黄浦江后经防汛墙、外马路、文庙泵站、音像

25、制品批发交易市场进入中山南路，在穿越多稼路后隧道上下行线逐渐由水平同向推进转为垂直同向推进直至浦西南浦大桥站。图中用深颜色表示深颜色表示的就是本次事故的发生的就是本次事故的发生区域。区域。风井 事故的发生点位于隧道的联络通道处(又称旁通道)，联络通道采用冰冻法冰冻法进行施工（风井采用逆作法施工，已完成）。隧道隧道风 井旁通道旁通道垂垂 直直 通通 风风 道道地地下下连连续续墙墙18.25m18.25m33.5m33.5m13.3m13.3m4.2mD5.5m积水坑积水坑(一)险情情况u 凌晨，联络通道发生流沙涌水，凌晨，联络通道发生流沙涌水，导致隧道上下行线严重积水，进泥沙。同时以风井为中心的

26、地面开始出现裂缝、沉降。u 6：00，音像楼发生明显变形，音像楼发生明显变形，墙面开裂，房屋开始倾斜。u 7：30，地面裂缝明显加剧，沉降加快。文庙泵站明显沉降、倾斜，风井也明显沉陷。u 9：00音像楼裙房发生二次突沉，并部分坍塌，大楼继续倾斜，墙面开裂加剧。u 15：00以风井为中心的地面沉陷加快，以风井为中心的地面沉陷加快，并逐步形成沉陷漏斗。并逐步形成沉陷漏斗。坍塌范围扩展到董家渡路、中山南路、外马路、防汛墙。u 20:00，防汛墙也开始出现裂缝，防汛墙也开始出现裂缝，沉降进一步发展。7 7 7月月月1 1 1日日日隧道险情在进一步发展和扩大 7月2日-3日，工工 程程 地地 质质层号地

27、层名称层厚（M）层底标高（MC）人工填土6.39-2.14灰色粘质10.5-12.641为色粘土3.50-16.142灰色粉质粘土4.50-20.64暗绿-草黄色粉质粘土4.30-24.941草黄色砂质粉土9.20-34.142草黄色粉砂草黄色粉砂 从地质报告中可知道在30M深度以下，地层为第七层(1层、2层)，该土层砂性重，透水性好，易液化。联络通道位于第七土层，同时该土层为上海第一承压水层，承压水最高水位为地面以下7.58M，最高水头为21.7M。事故原因（1）冻结法施工方案调整缺陷：降低对冻土平均温度要求：10 C 8 C 制冷量不足：未考虑夏季施工损失；冻结管数量减少（2422），长度

28、缩短25m-16m)事故原因（2）在冻结条件不太充分情况下进行开挖：要求冻结时间50天，实际43天；6月24日回路温差大于要求事故原因（3）施工单位对于险情征兆没有采取有效措施：压力水流出 土温上升 水压力达到承压水压力没有紧急止水措施，没向隧道公司和监理公司汇报；事故原因（4）严重违章，擅自凿洞；擅自凿洞；（5）监理公司现场监理人员失职：仅在6月25日、30日下井两次：29、30日日记：“各项工作均正常”（6）隧道公司现场管理人员失职：247月1日，质量员一次也未到工作面，2830日记”一切正常“拆除危楼防洪抢险 抢险技术措施风井黄 浦 江浦东南路站南浦大桥站隧道进水隧道进水轨道交通轨道交通

29、1、2号线号线轨轨 道道 交交 通通 四四 号号 线线事故最大损害分析示意图第一、封堵隧道、向隧道内灌水、尽快形成和保持隧道内外水土压力平衡专家组在险情发展过程中，对险情造成的最大损坏作了分析。（1）设立区间水泥封堵墙设立区间水泥封堵墙 7 7月月1 1日在距两侧车站约几百米处各筑一道水泥封堵墙日在距两侧车站约几百米处各筑一道水泥封堵墙 水泥封堵墙位置示意图浦东南路站浦东南路站南浦大桥站南浦大桥站上行线长2001米下行线长1987米黄浦江第一、封堵第一、封堵（2）设立车站端头井钢筋混凝土封堵墙）设立车站端头井钢筋混凝土封堵墙 7 7月月3 3日日7 7月月4 4日在两侧车站端头井处设置第二道钢

30、筋砼日在两侧车站端头井处设置第二道钢筋砼封堵墙，并架设支撑和予埋加水管。封堵墙，并架设支撑和予埋加水管。钢筋砼封堵墙位置示意图钢筋砼封堵墙位置示意图浦东南路站浦东南路站南浦大桥站南浦大桥站上行线长2001米下行线长1987米黄浦江钢筋砼钢筋砼封堵墙封堵墙钢筋砼钢筋砼封堵墙封堵墙第二、减少地面附加荷载，防止对地面的冲击震动第二、减少地面附加荷载，防止对地面的冲击震动 专家组意见：1、减少隧道上方的附加荷载、减少隧道上方的附加荷载2、防止由于楼房倾倒对隧道产生、防止由于楼房倾倒对隧道产生新的冲击和再次扰动地层新的冲击和再次扰动地层3、为抢险工作提供地面作业、为抢险工作提供地面作业空间和抢出时间空间

31、和抢出时间第三、防止黄浦江水和地表水进入事故区段第三、防止黄浦江水和地表水进入事故区段 地面地面风井垂直通道隧道水塌方塌方风井进水对土体结构破坏示意图（1）加厚、加高、加固防汛围堰 n 用注水、灌砂，把趸船下沉用注水、灌砂，把趸船下沉座滩，作为围堰抗滑措施，在趸座滩，作为围堰抗滑措施，在趸船外打钢板桩稳定堤脚，加高、船外打钢板桩稳定堤脚，加高、加厚围堰主堤，增强主堤整体牢加厚围堰主堤，增强主堤整体牢固。固。（2）对风井实施加盖、封闭 n 加盖、封闭风井加盖、封闭风井n 紧急拆除码头平台和房屋紧急拆除码头平台和房屋n 及时加高围堰及时加高围堰n 在外马路上筑第二道堤在外马路上筑第二道堤n 在两道

32、堤间回填砂土石在两道堤间回填砂土石n 对主堤内沉陷区进行回填对主堤内沉陷区进行回填 （3 3）采用旋喷桩，对渗水处紧急封堵）采用旋喷桩，对渗水处紧急封堵 n 对渗水处紧急封堵对渗水处紧急封堵n 在主堤内侧增设拉森钢板桩在主堤内侧增设拉森钢板桩n 对主堤和内侧地面进行注浆对主堤和内侧地面进行注浆 第四、第四、稳定土体，减少土体扰动范围，补充地层损失稳定土体，减少土体扰动范围，补充地层损失 稳定土体，减少并控制土体稳定土体，减少并控制土体扰动范围，有利保护隧道和周边扰动范围，有利保护隧道和周边建筑（区域外的构筑物），其主建筑（区域外的构筑物），其主要的措施就是尽快大量地向地下要的措施就是尽快大量地

33、向地下注浆，以补充地层损失及改善隧注浆，以补充地层损失及改善隧道结构受力条件。道结构受力条件。对事故区段各区域实施注浆对事故区段各区域实施注浆 n 对董家渡路、中山南路等道路进行注浆n 对临江花苑大厦、谷泰饭店等建筑进行注浆n 对南浦大桥引桥，桥台和台后挡墙进行注浆 沿隧道轴线两侧进行深层注浆沿隧道轴线两侧进行深层注浆 n 为促使隧道周边土体稳定，沿隧道轴线两侧进行深层的聚胺酯注浆 分区段同步进行回填分区段同步进行回填 风风井井黄浦黄江1区区3区区4区区5区区2区区临江花临江花园园水产大楼水产大楼中山南路区中山南路区外外马马路路董家渡路中中山山南南路路区区外马路防汛墙外马路防汛墙区为临江花苑西

34、区为临江花苑西北角至中山南路音北角至中山南路音像市场像市场区区为泵房风井以为泵房风井以北至董家渡北至董家渡区为泵房风井以区为泵房风井以南至临江大厦南至临江大厦区区为音像市场和为音像市场和鸿宇楼鸿宇楼 效果：效果：n 保住临江大厦等保住临江大厦等周边建筑周边建筑n 控制了土体扰动，控制了土体扰动，使扰动区域减少到使扰动区域减少到最小范围最小范围n 控制了塌陷区发控制了塌陷区发展，缩小了塌陷范展，缩小了塌陷范围，减轻了塌陷程围，减轻了塌陷程度度第五、保障抢险安全，为抢险提供有利保障第五、保障抢险安全，为抢险提供有利保障 险情发生后指挥部立即组织上水、电力、煤气、排水、通信、电缆、公安、交警、消防等

35、各单位采取了割接、改迁、封闭、暴露架空、重新敷设、调整系统等措施，确保抢险正常、快速进行和抢险人员安全，为抢险提供了有利的保障。事故的最后处理 2004.8月开始处理；浇筑了65m深的地下连续墙；3个明挖基坑；降水34m；开挖深度39.8m;开挖面积：20236m.在损坏与完好隧道连接处采用反复冻结法围护；2007年9月完成。地铁工程其他事故北京地铁十号线事故 朝阳区熊猫环岛朝阳区熊猫环岛地铁十号线工地22标基坑侧壁渗水导致了倒塌，塌陷面积近塌陷面积近500500平方米平方米，事故导致4家通信企业电缆折断，事故现场有工作人员称，是工人施工挖断自来水管施工挖断自来水管道导致漏水道导致漏水。渗水是

36、由于自来水管道老化，年久失修导致。多灾多难十号线呼光区间苏黄区间塌方苏州街车站出入口光华路区间地面塌陷熊猫环岛劲松东北出入口涌水5号线 干杨树站基坑倒塌4号线黄庄站路口地面塌陷号出号出入口入口号出号出入口入口A A端端风亭风亭号出号出入口入口结合水管永久结合水管永久迁改分期施做迁改分期施做广州一中广州一中广州地铁基坑涌水充满水充满水广州地铁基坑底隆起广州地铁基坑底隆起2008年1月18日晚吊出井施工开挖至基坑底部准备进行基坑垫层封底时，基坑突然隆起 广州地铁3号线周边房屋损坏深圳地铁竹子林车辆段基坑坍塌深圳地铁二期工程深圳地铁一号线世界之窗白石州区间地面塌陷南京隧道南入口塌陷南京地铁二号线“2

37、.5”爆炸事故现场图1995阪神地震地铁破坏1995阪神地震：地铁站车站与地铁线路高雄捷运坍塌事故现场图 巴西圣保罗地铁基坑事故现场图德国科隆档案馆倒塌 2009年3月 3日 大批珍贵的历史文献、影像资料葬身废墟！北京万亨大厦基坑事故事故回放 2002年4月23日晚，基本开挖到设计基底（17.8m17.8m），基坑西侧开挖到16m左右，侧壁土钉墙下部局部塌落；用挖土机局部回填，无效；24日清晨，西部住宅楼附近倒塌；很快引起土钉墙整体倾倒；二.工程简介 北京，二号（环线）线地铁线东直门；22层框剪结构商业办公楼；5.3万m2 6层框架附属用房及地下车库，基础埋深17.72m降水井护坡桩复合土钉墙

38、三.事故的分析 深度与基坑侧壁安全等级；管路漏水；二次施工；突出部分（阳角）；“复合土钉墙”的设计；施工质量。管路漏水地下水 的影响二次施工基坑阳角阳角阳角广州京光广场基坑事故广州京光广场基坑事故事故回放 基坑南面地下室开挖到10-13m时，挡土桩墙发生0.51.0m水平位移；空心桩破裂；邻近建筑物开裂；地面裂缝；1995年6月3日凌晨一时,约40m范围的护坡桩突然倒塌，工棚倾入坑内。3人死亡,17人受伤。工程简介广州京广广场广州天河区，塔楼55层，两栋26层的副楼，裙房；基坑长310m，宽45.5m，深15m。直径D=1.4m，悬臂式护坡桩，20-25m长；间隔式空心桩，直径1.0m，14m

39、长。素填土、杂填土、粉质粘土、风化粉砂岩广州京光广场失稳基坑内地下结构的浮起北京顺义某工地事故回放 2008年8月9日，奥运期间，北京顺义地区突降暴雨，两小时降雨60mm以上；顺义区尚未竣工的某住宅小区内迅速积水，东部积水深达到80cm。位于小区东北的生活污水处理的生化池突然浮起，北部浮起2.3m，南部浮起1.6m。几小时以后，积水逐渐排除和下渗。该池也逐渐下沉，5天以后基本稳定，但北高南低，北部高于设计标高1.3m，南部高0.7m；同时西部比东部高20cm。情况简介 生化池深度为6m，局部为7.2m，设计上覆土1.3m。总面积约600m2。基坑开挖深度约7m，局部超过8m。基坑采用排桩支护，

40、桩间土用喷射混凝土保护，在支护与池的外壁之间留有80cm宽的肥槽。由于奥运会要求6月份以后不准动土，所以在水池外壁浇注完以后就匆匆用弃土回填肥槽，没有夯压，并且西部回填距地面1m左右，东部回填很少。浮起后的污水处理生化池地基土分层人工填土粉土粉细砂粉质粘土卵石20m内未见地下水池底高程池底高程事故分析 由于排桩和桩间土的喷射混凝土直达隔水层（粉质黏土），排桩形成了侧壁，隔水层形成了盆底。突降大雨时，地面水汇流到基坑内时，基坑灌满雨水，短时间渗出量极少，形成了一个封闭的局部水体，浮力大于生化池自重，使池整体浮起。浮起后，底下悬空，肥槽没有压实底填土呈淤泥状充填到基底与地基之间。由于两侧肥槽填土不

41、等，使基底以下充填土厚度不均，造成回落以后西高东低。同时由于池体南重北轻，回落后北高南低。粉质粘土层粉质粘土层砾石层砾石层生化池肥槽部分回填细砂层细砂层事故分析事故后的肥槽吸取的教训施工期应当注意地面的截水和排水，不应让地表水灌入地下基础的肥槽；基坑肥槽及时用粘性土分层夯实回填，不应随便将浮土推进肥槽了事，上浮以后造成淤泥灌入池底以下，很难掏出和加固；如果采用地下连续墙支护基坑，并将其作为生化池的侧壁，采用逆作法逆作法施工，既不会形成肥槽和充分利用侧壁和基底以下部分的摩阻力抗浮；造价和工期会节省。3.水利工程事故沟后水库大坝沟后水库大坝一.事故回放 1993年6月27日晚8点多，位于青海省共和

42、县的沟后水库建成了3年，蓄水首次接近满库，比水库允许的最高水位（设计与校核洪水位3278m）只低不到1米。沟后村沈桂莲姐妹俩到沟后水库大坝上观赏水库景色，但在坝下游距坝顶高差20m处发现护坡块石中有一股水流流出，像“自来水”一样。回来天下雨了，她们带着疑惑回家了。晚上9点钟左右，水库管理人员杭果（工人，藏族）在屋里听到坝上发出闷雷般的巨响，他跑出值班室，在坝底下看到坝面在喷水，大坝中间的上部石块在水流冲击下翻滚着发出水石相激的声响，石块撞击时有火花闪烁，水雾弥漫，坝顶出现缺口。随后声响越来越大，水流越来越汹涌，库水奔腾而下，事后估算这时最大流量达到了20502050m3/s，流出总水量达到26

43、1万方。到晚10点40分，即大约历时1.5小时，大坝已经被冲走总土石方体积的一半，在坝的中段形成一个 顶宽138m，底宽61m，高60m的倒梯形缺口，建成仅3年的沟后水库大坝在首次蓄水接近正常高水位时，完全溃决。垮坝后的溃口与残留坝体如图1所示。水库大坝溃口情况 事故发生以后 沟后水库发生了严重的垮坝事故，在下游13公里处的恰卜恰镇的居民还不知情，人们安居乐业，已经准备安睡了。而水库这里却是报警无着：电话不畅，摩托车无油，领导找不到。据杭果讲，最后他“找了一辆摩托车到镇上向领导报告”去了。洪水大约用了一个小时，在晚11点50分抵达恰卜恰镇，尚在睡梦中的288288人死亡，人死亡，4444人下落

44、不明。人下落不明。二.工程介绍 沟后水库设计库容330万方，属于小型水库，但最大坝高71m，属于高坝；下游13公里就是州府和县城的恰卜恰镇，位置重要。水库大坝采用的是近年来发展的一种新坝型混凝土面板坝，这种坝型的安全性一般是比较高的；该坝是国内外同类坝型唯一失事的案例，国外一些专家很希望能到现场考察。建设背景 黄河龙羊峡水电工程于20世纪80年代在青海省共和县修建，淹没了该县的2.5万亩农田，动迁2000人。作为补偿和交换条件，共和县提出兴建沟后水库工程。国家计委同意，省计委批准立项；于1985年 8月正式动工，1989年9月蓄水，1990年10月完工，1992年由青海省建设厅组织验收，施工被

45、评为“优良”工程。工程简况 水库位于黄河支流恰卜恰河的上游，青海省共和县内，青藏高原东北缘，海拔3200m。恰卜恰河全长36.4km，年平均来水量1286万m3。全河流域面积700km2，坝址控制领域面积198 km2。水库枢纽工程包括大坝和输水隧洞。大坝按50年一遇的洪水标准设计，500年一遇洪水校核。下游注入黄河龙羊峡水库。工程简况 大坝采用混凝土面板坝，坝料在初步设计时定为开采的爆破石料，开工后施工单位提出改用天然砾石料。大坝设计填料分为4区，按照一般规律，是将细粒料（渗透系数小）放在上游；粗粒料放在下游。最大坝高71m，坝顶长265m，坝顶高程3281m，上下游坝坡分别为1:1.6和1

46、:1.5，坝顶设有5m高L型的防浪墙。坝基为13m厚的冲积砂砾石覆盖层，只将趾板处的覆盖层挖除，并对该处基岩进行了固结灌浆河帏幕灌浆。材料力学指标表1 坝料平均力学指标干密度dg/m32.23孔隙比e/0.206压缩模量EskPa140渗透系数kcm/s1.0910-44.3110-1粘聚力ckPa0内摩擦角466.1大坝剖面与分区防浪墙及其底板接缝。防浪墙底板与面板间设置一道橡胶止水防浪墙 坝顶L型防浪墙墙顶高程3282 m，墙底板的底部高程3277 m，底板上部平台设计高程为3277.35m（但由于坝体沉降，实际上在3277.00 m3277.25m之间），坝顶高程3281 m，水库正常高

47、水位3278 m，高出墙底1.0m。水。见图3。328132823278三事故原因分析 垮坝之后，由国家防汛办和水利部组织了专家组 于1993年9月613日对失事现场进行了考察和事故原因调查分析。专家们的不同意见 抗滑稳定说；渗透变形说；层面冲刷说。专家组对事故技术原因的报告 混凝土面板漏水;坝体排水不畅，没有设置下游排水，使浸润线抬高，坝料强度与坝体稳定性降低;在坝上部首先发生滑坡（残留坝体也有移动底痕迹，说明抗滑稳定性不足），形成溃口;在水流冲刷作用下溃口迅速扩大，最后冲决大坝。面板漏水 这包括面板接缝间，面板与防浪墙底板接缝间 面板的裂缝和蜂窝等缺陷的渗漏。根据专家对坝体残留段的检查和对

48、11个冲毁的面板残片的检查，面板施工质量差，接缝漏洞多是漏水的主要原因。面板的裂缝和蜂窝等缺陷的渗漏 混凝土有贯穿性的蜂窝；铜片止水接触带面板混凝土蜂窝现象 面板接缝及其与底板接缝 面板分缝间的止水与混凝土结合不好，有的已经脱落（残留坝段接缝初可以伸进手掌，底板下可以伸进手臂）；接缝橡胶止水带缺失橡胶止水带没有嵌入防浪墙底板 防浪墙的水平底板在施工后就开裂了，仅采用了抹砂浆表面处理，不能起防渗的作用。防浪墙上游段破碎面板与防浪墙底板接缝间冲毁的混凝土残片上橡胶止水干净、完整、无擦痕止水没有嵌进混凝土，由于底板沉降而脱开 面板漏水 8月27日下午1点20分，当时库水位稍高于底板，水位高程约为32

49、77.20m，下游坡就有多处漏水，下游坡的台阶处能听到喷气声和水跌落声，坡脚处有瓶口粗的水流；下午4点有人发现防浪墙底板有多处开裂漏水；下午8点半，沈桂莲姐妹在坝下游距坝顶高差20m处发现护坡块石中有一股水流流出，像“自来水”一样。坝体排水不畅 尽管坝体设计位4个分区，但在溃口处的调查表明，施工中分区并不明显，接近于均质砂砾石坝；坝料的级配试验表明，坝料小于5mm的颗粒平均为37.8%，小于0.1mm的颗粒含量为4.1%。这种级配的砂砾石渗透系数在10-2-10-3cm/s之间，透水性不够好；坝体下游没有设置排水体没有设置排水体，使浸润线抬高，抗滑安全系数下降。管理方面的问题技术管理；运行管理

50、；汛期管理。技术管理：主审 工程是省建设厅而不是水利部门下文批准开工的，与行业管理惯例不符，程序不正常。工程主审和建设管理单位经验严重不足，又没有邀请有经验的专家提供帮助。表现在：i 主审单位在初审、复审两次审查中，都没有坝体坝体未设排水未设排水体这一关键问题；ii 建设单位在事故期间，始终没有发现面板间和面板与防浪墙底板间分缝止水存在的严重质量分缝止水存在的严重质量问题；iii 施工验收委员会共计13人，其中，省、市、县领导占13人；设计、施工、指挥部各一人，可见都是与该工程有关的人员，缺少必要的外界专家缺少必要的外界专家，验收会对已经存在的大坝较高部位的漏水没有足够的重视，自己评自己，自然

51、将大坝施工质量评为“优良”。勘察、设计与施工 前期技术工作混乱，这是一个不大的较简单的工程，但先后参加勘察、设计单位有设计单位有5 5家之多家之多，没有妥善衔接与配合。施工单位以1600万的最低标价中标，低于实际标底底1900万元。完全没有水利工程施工的经验，不了解对水利工程讲，防渗工程是性命攸关的。水库管理 管理委员会编制为15人，实有10名，人员素质很差。其中技术人员2两名，行政人员1名，7名工人，除了一个电工参加过短期培训外，其他都没有关于水库的基本知识。水库下游左侧设有“管理房”，原有两名个人，其中一人在1992年退休，后只有一人工人专管后只有一人工人专管，每天观测水位，观察大坝。虽然

52、制定了一些规章制度，实际上没有认真执行。大坝设有坝面变形标点，测试坝体沉降与位移；面板三向测针测试接缝变位；基岩水压测压管，观测两岸渗流情况；悬挂式量水堰，量测坝基逸出地表的渗漏水量。但是它们的选型和布置不合理，基本没有起到安全监测的作用。基本没有起到安全监测的作用。一些思考 沟后水库作为一个对地方的淹没和动迁“补偿”性的工程，兴建在经济、技术和管理都十分落后经济、技术和管理都十分落后的少数民族地区；的少数民族地区；在修建根除中不少技术环节明显有问题不少技术环节明显有问题。引起事故的设计、施工的技术原因在我国水利水电业是完全清楚和可以解决的。落后的管理使根除隐患、化解险情、抢险救灾的最佳时机完

53、全丧失，造成巨大灾害。这是国内外最近大量兴建的面板坝这种新坝型失面板坝这种新坝型失事的唯一案例事的唯一案例，应当吸取教训，总结经验，深化我们的认识。弟顿(Teton)坝的溃决一.事故回放 1976年6月5日位于美国西北部的爱达荷州（Idaho State）还处于晚春时节。3亿多方春水被蓄进弟顿水库。该水库建在爱达荷州的弗里蒙特县（Fremont County）境内，工程刚刚建成一年，一些工人和机械还没有撤走。早上7点半时有人在高93m大坝的下游局部发现有浑水从渗漏浑水从渗漏，形成泥泞，但现场技术人员不认为有什么危险；9点半在右坝肩附近的坝体下游面渗漏水流带出坝体土料，呈现明显的湿亮点湿亮点，这

54、时调来4台推土机在右坝肩 随后当地媒体闻讯赶来，电台、电视台的记者在现场直播。10点30分，调度员向弗里蒙特县和麦迪逊县（Madison County）警察局报警，发出警报，组织下游可能淹没地区居民疏散地区居民疏散。这时在右岸坝肩处还在拼死推土的两台推土机陷的两台推土机陷入塌陷的河岸，入塌陷的河岸，人们用绳索拴在两名工人的腰上，将他们拖出推土机，没有使他们成为第一批牺牲者。11点右岸坝面出现多处旋涡，出现多处旋涡，随后右岸大约1/3的坝体被冲溃，巨大的水墙扑面而来，冲向下游峡谷。一时泥沙俱下，冲毁一切障碍，扑向下游的土地与居民;洪水流经Rexburg,Wilfort,Sugar,Salem 和

55、Hibbard这些市镇，其中Wilfort,镇完全被冲毁。到傍晚，3.73.7亿多方库亿多方库水完全泄空。据统计，约2.5万人和60万亩土地受灾；32公里铁路受毁；总经济损失高达2020亿美元亿美元，联邦政府支付了超过3亿美元的索赔。有11人和13000头牲畜死亡。联邦垦务局建立75年来，遇到了他们所负责的最惨烈的工程事故，接到了50005000起起以上的索赔诉讼。6月6日福特总统宣布宾厄姆、巴纳维亚、弗里蒙特、麦迪逊、杰斐逊县为联邦灾区.Teton坝下游1976年6月5日上午10:30左右，下游坝面有水渗出并带出泥土。1111：0000左右洞口不断扩大并向坝顶靠近，泥水流量增加11:30洞口

56、继续向上扩大，泥水冲蚀了坝基，主洞的上方又出现一渗水洞。流出的泥水开始冲击坝趾处的设施。11：50左右洞口扩大加速，泥水对坝基的冲蚀更加剧烈。11:57 坝坡坍塌，泥水狂泻而下12：00过后坍塌口加宽洪水扫过下游谷底，附近所有设施被彻底摧毁失事现场目前的状况二.工程概况 弟顿水库建在爱达荷州的弗里蒙特县境内，是一个设计库容近4亿多立方米的大型水库。工程主要用于灌溉，服务于弗里蒙特麦迪逊灌区，规划灌溉农田67万亩，也有发电和供水的效益。枢纽工程包括分区填筑的土坝，最大坝高93m；3孔的溢洪道位于右坝肩；左岸有一条隧洞，电厂和抽水站位于左坝肩，电厂装备了两台一万千瓦的发电机组。土坝 大坝实际上是一

57、个厚心墙土坝。最大坝高93m，坝顶轴线全长950m，上游坡为1:2.5，下游坡为1:2.0，最大坝宽约520m。土坝于基岩间采用齿槽连接防渗，基岩中用灌浆帏幕防渗。建造背景 爱达荷东部原来是美洲土著民族部落地居留地美洲土著民族部落地居留地，后来土著居民与白人移民经常发生冲突。早在20世纪30年代美国垦务局和陆军工程兵团就弟顿流域进行了勘察规划，计划在较低的弟顿盆地筑坝，称为“弟顿盆地项目”；19691969年，垦务局进行了初步设计年，垦务局进行了初步设计，并在现场进行了灌浆试验；但是当地地环境保护组织发起抗议和诉讼环境保护组织发起抗议和诉讼，在197074年期间，环保组织的诉讼被法院多次驳回；

58、1972年开始开挖坝基和电站，标志着工程开工；1973年开始截流和导流，备土料，开挖坝肩和齿槽；1975年大坝开始填筑，11月基本完成；1976年安装发电机组；19761976年年3 3月大坝月大坝以每天以每天1 12 2英尺的速度蓄水英尺的速度蓄水。76年4月溢洪道弧形闸门安装；到6月1日水库已经蓄水2.9亿方；6月5日垮坝。所以说弟顿坝是在首次蓄水时就完全溃决了。三.事故分析 在听证会上有人说是由于坝址选择错误，基岩透水性强，帏幕灌浆未能发挥作用；有人认为坝址地质年代较年轻，强活动性，有很多裂缝和断层，可能有地震活动。但是也有人反对这些说法：基岩渗透性强可能会损失一些水量，但不一定就会影响

59、大坝的安全；另外在在大坝附近的地震观测仪器没有发现有地震活动。对于事故的调查和事故原因的分析主要由两个专家组完成：内务部审查组（Interior Review Group）和独立委员会（Independent Panel）。内务部审查组-Interior Review Group 进行两个阶段的工作，第一次是在1977年，第二次在1980年。第二次完成了最终报告。为 了了解现场的真实情况，组织了左岸的勘察和现场开挖，发现了大量的设计施工问。灌浆帏幕只设单层的帏幕是严重的设计缺陷，不能达到有效防渗的目的；在坝体与基岩表面结合处岩石的裂隙没有被灌浆处理；灌浆帏幕的盖板处发现有渗漏发生。大坝土方施工

60、 防渗心墙的土料属于粉土类，有一定的分分散性散性，抗冲蚀性差；土料有的局部坝料没有压实，局部坝料没有压实，反坡和坡度突变形成锯齿状的接缝；施工时采用一层干土盖在一层湿土上一层干土盖在一层湿土上，在现场不可能使它们有效混合，土料压实不好。其结果可能会造成填筑坝体和心墙的不均匀沉降和开裂。截水齿槽齿槽处基岩松散，有明显的裂缝但是浆没浆没有灌进去；有灌进去；齿槽内填土质量不好齿槽内填土质量不好，与齿槽填土与基岩壁结合间的结合缝成为渗漏的薄弱环节。其他没有设置任何观测设备观测设备，下游如果有孔隙水压力监测装置，会及时发现险情。初次蓄水速度过快初次蓄水速度过快，没有加以限制。坝体破坏机理两种意见（1）盖

61、板下的渗漏引起接触冲刷；（2）水力劈裂 接触冲刷齿槽底面的灌浆帏幕盖板下有缝，形成上下游连通的渗漏通道；齿槽底部的填土在高水力坡降作用下被击穿和冲蚀；接触冲刷形成“管涌”短路，最后水流穿透心墙，进一步冲刷，造成溃坝 水力劈裂 由于该坝的截水齿槽深达20m，槽的侧壁坡为6065，槽内填土在百米高的坝体自重下会发生沉降，二两侧基岩壁不会沉降，在二者的结合处产生与竖向压力成比例的摩阻力，即发生拱效应。拱效应使槽内填土的竖向总应力z减少，在水库高水位蓄水时，槽内产生很高的孔隙水压力u，根据有效应力原理：有效竖向应力z相应减少，如果出现拉应力，并且大于土的抗拉强度时，土体就会产生水平裂缝，水从裂缝渗流、

62、冲蚀导致溃坝。坝体与齿槽中竖向应力比减小zztu 水力劈裂 在弟顿坝之前，专家观测和分析了了美国的几个发生了水力劈裂较小的土坝，但是都没有发生严重的事故。弟顿坝垮坝的惨重事故进一步引起了人们对水力劈裂的重视。Hyttejuvel 坝现场监测蓄的水位与渗漏量关系曲线审查意见 审查组认为是加密防渗灌浆帏幕不足和缺陷，齿槽内和齿槽与基岩间的结合薄弱导致齿槽中的渗漏、水力劈裂、管涌，渗漏的水流冲蚀齿槽和坝体防渗的I区、最后垮坝。Teton坝失事原因分析事故的影响 1978年，垦务局成立了专门的大坝安全机构。弟顿坝的溃决使环保组织和人士的反筑坝反筑坝呼声进一步加强和得到民众的支持；事后的调查表明，80的

63、民众反对重建弟顿坝。柘溪水库的一幕悲剧一事故回放 1961年3月6日下午6点半左右，位于湖南省安化县资水河谷的柘溪水库工程尚未竣工，还有一些工人在坝面的溢洪道上和两岸施工，但水库已经蓄水，水位在距正常高水位约20m的高程。经历了连续8天降雨后，湖面上波浪不惊，十分平静。1818时时4040分分,随着一声闷响，库水骤然掀起狂涛巨浪，随着一声闷响，库水骤然掀起狂涛巨浪，水墙壁立，水墙壁立，20m20m高的涌浪冲过尚未建完的坝顶，漫高的涌浪冲过尚未建完的坝顶，漫过坝面，席卷了坝顶上的临时挡水建筑物和左右岸过坝面，席卷了坝顶上的临时挡水建筑物和左右岸施工现场，将在大坝中段溢洪道和两岸施工的工人施工现场

64、，将在大坝中段溢洪道和两岸施工的工人冲向下游谷底，冲向下游谷底，伤亡伤亡8888人的特别重大伤亡事故，其中人的特别重大伤亡事故，其中6464人淹溺死亡人淹溺死亡（一说死亡（一说死亡7070人），人），2424人受伤。人受伤。上游库区右岸，距坝址1.5公里处的塘岩光地段发生了大滑坡，滑坡体体积约165165万立万立方米。滑下的百万方土石以高达方米。滑下的百万方土石以高达2525米米/秒的秒的速度滑入水深速度滑入水深5050余米的库内，余米的库内，坝前水位迅速上升了上升了4m4m，激起的涌浪造成库水漫顶，使毫无提防的人们遭到灭顶之灾。混凝土大坝基本没有受损伤，因为本来水库的溢洪道就是布置在坝的中段

65、，坝面的过水是可以承受的；水库内大部分蓄水尚存，下游的工程设施损害不大，经修整以后可以继续按计划施工。柘溪水库的单支墩大头坝断面图 二工程简介 柘溪水库位于资水中游资水中游安化县城东坪上游12.5公里的大溶塘峡谷处，两岸山峰对峙，河面100m左右，下距益阳市 170公里。控制集雨面积22640平方公里，占全流域面积的80%。坝址多年平均流量621秒立米，年径流量185亿立米。水库总库容总库容35.735.7亿立米亿立米，正常水位169.5米，相应库容30.2亿立米，为不完全年调节水库。水库工程 右岸布置引水式水电站，装机装机4444万千瓦万千瓦，年发电量22.2亿kW.h。引水道及电站厂房布置

66、在右岸 枢纽工程由拦河大坝、电站厂房及通航建筑物组成。大坝为混凝土单支墩大头与宽缝重力坝，大坝全长330米，最大坝高104米，坝顶高程174米。溢流段布置在河床中央溢流段布置在河床中央，前缘宽度146米，由8个宽16米的单支墩大头坝和2跨宽9米宽缝重力坝组成，堰顶高程153米，安装9扇12 9(宽高)米平板钢质闸门，采用梯形差动式鼻坎挑流消能；左岸非溢流段由5个宽15米的宽缝重力坝段组成，右岸非溢流坝由6个宽15米的进水口坝段及15米宽的电梯井坝段组成；航运建筑物在大坝左岸，采用斜面升船干拖滑道，滑道全长750米，最大载货量为50吨，年货运量40万吨。枢纽工程于1958年7月开工，19611961年年2 2月蓄水月蓄水，1962年1月第一台机组投产发电，6363年竣工年竣工。大坝中段的溢洪道 溢洪道泄水三.事故原因分析 柘溪水库库区的地址条件十分复杂，在库区右岸的塘岩光地段是含粘土夹层的板岩，坡的节理倾向与岸坡坡向一致坡的节理倾向与岸坡坡向一致，向着库区；并且受到断层节理的切割，是极其危险的。1961年3月，库区已经连续降雨库区已经连续降雨8 8天天，与此同时水库初次蓄水到初次蓄水到1