车辆工程毕业设计4摆臂式垃圾车改装设计说明书

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1、本科学生毕业设计摆臂式垃圾车改装设计系部名称： 汽车与交通工程学院专业班级：车辆工程学生姓名：指导教师：职 称：讲师Design of Dong Feng 140 Swinging ArmType TruckCandidate: Yin BaoshengSpecialty: Veheicle EngineeringClass： B07-2Supervisor： Lecturer Lv DegangHeilongjiang Institute of Technology摆臂式垃圾车是装备有可回转的起重摆臂，车斗或集装垃圾悬吊在起重摆臂上， 随起重摆臂回转、起落、实现垃圾自装自卸的专业自卸汽车。发

2、展摆臂式垃圾车具有节约资源，保护环境和减轻劳动强度等诸多优点。目前，摆 臂式垃圾车已经得到了广泛的应用，垃圾运输己经影响到我们生活的每一部分，对国 民经济的发展有着重要的意义。文中介绍了摆臂式垃圾车的改装设计说明。对车厢、摆臂装置、副车架、液压系 统和附属机构进行了设计，并对不同方案进行了比较分析，保证了摆臂式垃圾车的先 进性及实用性。叙述了在改装摆臂式垃圾车过程中容易出现的问题及相关专用设备的 工作原理，并对整车性能进行了分析。关键词：专用汽车；液压系统；垃圾运输；摆臂装置；附属机构ABSTRACTSwinging arm type truck is equipped with can tu

3、rn around lifting swinging arm, the car fight or containers junk is suspensory on lifting swinging arm, with lifting swinging arm again, taking off and landing from the pack of MSW dump professional dump trucks.Development of swing arm garbage trucks with saving resources, protecting the environment

4、 and reduce labor intensity, and many other advantages. At present, swinging arm type truck has a wide range of applications, garbage transportation already affected every part of our lives for the development of national economy, has an important significance.This paper introduces the modification

5、of swing arm garbage design explains. For car, swinging arm device, hydraulic system and affiliates carried on the detailed design, and the different schemes are compared and analyzed, and guarantee the swing arm advanced and practical roll-off garbage trucks. Describes the modification process of r

6、oll-off garbage trucks swing arm of the problems and related to the working principle of special equipment, and the vehicle performance is analyzed.Key words: Special Vehicle； Hydraulic system ； Junk transportation ； Swinging arm device ； Subsidiary body摘要IAbstractII第1章绪论11.1摆臂式垃圾车的目的和意义11.2 国内夕卜现状及

7、发展前景11.2.1国内外发展现状11.2.2摆臂式垃圾车的发展前景11.3国外专用汽车产品的特点及其发展趋势21.3.1国外专用汽车产品的特点21.3.2国外专用汽车产品的现状及其发展趋势31.4课题主要内容3第2章 方案设计分析与整车总布置52.1方案设计与分析52.2整车总布置52.2.1车厢厢体布置及副车架外型尺寸的确定52.2.2摆臂形式的选取与布置52.2.3液压装置的布置52.3二类底盘选型72.3.1二类底盘初选72.3.2二类底盘装载质量的初步校核72.4本章小结8第3章 车厢装置及副车架设计计算93.1车厢外形尺寸设计93.1.1初步确定车厢尺寸及材料93.1.2车厢的设计

8、规范及尺寸确定93.2副车架的设计93.2.1副车架的截面形状及尺寸103.2.2加强板的布置103.2.3副车架前端形状及尺寸113.2.4纵梁与横梁的连接设计133.3本章小结15第4章液压系统164.1液压油缸的选择174.2举升能力的校核174.2.1初始位置状态的校核174.2.2液压油缸举升状态的校核174.3液压泵及控制阀的选择184.3.1液压泵及流量确定194.3.2液压原理及液压控制阀的确定204.4本章小结 21第5章摆臂的结构与设计计算225.1吊装工况受力分析225.2倾卸时的受力分析235.3本章小结24第6章辅助系统设计246.1取力机构的设计与选型246.2液力

9、马达的选型256.3本章小结27结论28参考文献29致谢30附录31第1章绪 论1.1摆臂式垃圾车的目的和意义垃圾处理工作是城市建设和管理的重要内容，与人民生活密切相关。随着我国经 济的发展和人民生活水平的提高，环卫部门需处理的垃圾从数量到种类都日益增多。 无疑，垃圾处理工作量将加大，这样，垃圾处理的效率问题将是我们面对的一个重要 问题。垃圾的处理包括垃圾的收集、运输及最终处理，其中垃圾运输是重要的一环， 这不仅因为它的效率直接影响整个垃圾处理工作的效率，而且如运输工具选择不慎， 会在运输过程中产生泄漏、废气等污染，严重影响垃圾处理工作及城市环境。摆臂式 垃圾车由于装载量大，工作稳定，性能可靠

10、，装载能力强，为完成上述工作创造了有 利的条件。1.2国内外现状及发展前景1.2.1国内外发展现状20世纪80年代以来，我国垃圾车辆的研发机构、改装生产企业通过引进、消化、 吸收国外先进技术，加快了对国产垃圾车产品的研发和生产，使国产垃圾车的技术装 备水平得到了较快发展和很大提高。经过这些年的发展，垃圾车产品的类型、功能己 能基本满足一般的作业需求，技术己经相对成熟，主要表现在:优化的车厢填充角度设 计，可使垃圾最大压实密度提高;液压、电气控制系统同时具备全自动、半自动、电手 动、纯手动功能；针对城市生活垃圾采用的专门技术可大幅度降低装载、压缩时的油耗， 减少运行成本;密封设计技术可杜绝二次污

11、染。目前国内市场占有率较大的摆臂式垃圾车生产厂家有江苏悦达、南京晨光、青海新路、 烟台海德和中联中标等企业。与国外先进产品相比，我国垃圾车的性能和功能还存在 一定差距，低端产品特征明显，整车性能较差，大部分国产摆臂式垃圾车是以模仿进 口车功能为基础来研制生产的，缺乏具有自主知识产权和概念创新的产品。在液压装 置、机械作业装置、测量计一量装置、自动控制装置、安全防护装置的技术水平上与 国外先进产品还存在着一定的差距。122摆臂式垃圾车的发展前景我国是发展中国家，目前国内垃圾运输水平还比较低,垃圾监测系统，在摆臂式垃 圾车工作过程中，垃圾车的垃圾装载情况是管理者所关心的。垃圾车负载变化及垃圾 厢内

12、垃圾是否填满，在一般情况下都是很难监测的。通过加载垃圾监测系统能随时随 地检测车辆负载的变化情况及垃圾是否填满，为垃圾车司机和管理者提供参考。提高 垃圾车作业的科学性和行车的安全性，同时也可以减少工作人员工作量，提高工作效 率。液压控制装置，垃圾车液压装置应具有以下特征:按照需要提供流量;较小的节流损 失;减少管路连接工作;无泄漏;可与其它液压功能组合，如装载机构泵可以向番组桶等 系统供油。绿色视觉效果，车辆的外观造型及彩化已越来越受到环卫部门的重视，一些适合不 同城市品味的彩化摆臂式垃圾车辆已成为城市的一道亮丽的风景。通过对车辆外形和 性能的改进，消除或减轻视觉污染，避免或减少作业时对周围环

13、境和人员的影响，使 垃圾车辆与作业环境相协调。除臭灭菌，除臭灭菌技术在垃圾车上的运用也是发展方向，杜绝细菌传播，减少臭 气污染已成为当务之急。目前一些臭氧除臭除菌技术己在该类产品上成功运用。分隔车厢垃圾车车身内部结构可按一定比例划分为几部分，这种划分结构使得摆臂 式垃圾车可在同一次作业时同时收集并且分隔几种不同类型的垃圾，可以最优化垃圾 收集路线，这也为垃圾回收物流提供更多的可能性。垃圾车物料监测研究，摆臂式垃圾车物料监测系统主要用于在作业的过程中对所装 垃圾量进行计量。摆臂式垃圾车在作业中往往需要对所装的垃圾进行称量，由于工作 场所、作业特点与作业要求所限，这种称量不可以采用固定的衡器也不可

14、以让摆臂式 垃圾车停下来进行静态的称量，而必须采用车载等其它设备进行间接测量。物料监测 系统可对装载的垃圾量累计计算，并用显示仪表加以显示，校准简便，能清楚地显示 出所装的垃圾量及需要再装的垃圾量，从而使工作人员心中有数，以防止过载或欠载, 减少无效跑车次数，节省作业时间，提高工作效率。国内目前只有少数厂家引进国外技术在后装摆臂式垃圾车上装有车载监测系统，自 主研发的或者具有自主知识产权的产品较少。1.3国外专用汽车产品的特点及其发展趋势1.3.1国外专用汽车产品的特点多品种、小批量是西方工业先进国家组织专用汽车生产的一个主要特点。如英国 约克公司能生产牲畜运输车、保温车、冷藏车、自卸车、市政

15、工程车、粉粒物料散装 车等品种。日本东急车辆制造株式会社是日本最大的专用车公司，专用车产品以挂车、 罐车为主，其中粉粒物料运输车占有较大比例。此外该公司还生产厢式车、自卸车、 高空作业车、消防车、环卫车等品种；厂家多、规模小是国外专用汽车生产行业的又一特点。例如英国专营和兼营专用 汽车的厂家有600700家，其中70%的工厂职工人数在30人以下;根据美国1981年 有关资料统计，专用车厂有900多家，而职工不足20人的有500多家。据1988年资 料，日本生产专用汽车的公司约有128家，工厂近200家；零部件专业化生产。国外大部分专用汽车厂实质是一个总装厂。其产品按结构分 工或组织专业化协作生

16、产，如副车架、罐体、悬架等，自卸车油缸、工程车辆的关键 专用设备等均由各专业厂集中生产。1.3.2国外专用汽车产品的现状及其发展趋势欧洲的专用汽车主要是重型专用汽车，且绝大多数产品为不同规格尺寸和不同承 载量的低货台货车、挂车和半挂车，最多的是适宜运输建筑机械的最大总质量为30t 或40t的低货台货车。国外专用汽车产品的发展趋势，具有重型化、散装水泥车的列 车化、一车多用化、以及新材料、新技术和微电脑的应用等特点，其中专用底盘专业 化趋势最为明显。如日本丰田等大汽车公司的专用底盘均已实现系列化、专业化生产。 近年来，国外不少汽车厂专门从事专用汽车底盘生产，尤其重视专用底盘的系列化、 专业化生产

17、，满足专用车的特殊需要。1.4课题主要内容摆臂式垃圾车是通过安装在车上的液压控制系统控制摆臂回转，摆臂式垃圾车是 装备有可回转的起重摆臂，车斗或集装垃圾悬吊在起重摆臂上，随起重摆臂回转、起 落、实现垃圾自装自卸的专业自卸汽车。参考我国现阶段国情可见，在国家大力推行节能减排的政策指导下，垃圾车具有 广大的市场前景和可观的收益回报，因此本文只对摆臂式垃圾车进行改装设计。具体设计包括以下内容。1、二类底盘选择；2、专用汽车的总体布置，绘制总布置草图；3、箱体总成的设计；4、摆臂的设计；5、液压系统的设计；6、辅助系统的设计；7、整车性能计算分析。设计时尽量满足以下四点：1、按照技术指标要求，设计一种

18、摆臂式样垃圾车，满足专用车相关设计要求；2、正确根据给定东风二类底盘选择主要参数，进行车辆的总体布置，用总布置草图表达主要底盘部件和重要工作装置的布置;3、对车厢进行设计，完成部部件设计选型；4、摆臂的结构设计。第2章 方案设计分析与整车总布置2.1方案设计与分析专用汽车总体布置的任务是正确选定整车参数，合理布置工作装置和附件。使取 力装置、专用工作装置、其它附件与所选定的汽车底盘构成相互协调和匹配的整体， 达到设计任务书所提出的整车基本性能和专用性能的要求。1.汽车底盘2.副车架3.液压系统 4.摆臂5.支腿图2.12.2整车总布置2.2.1车厢厢体的布置及副车架外型尺寸的确定为使前后轴荷分

19、配合理，整车质量分配均匀，车辆重心低稳定性高，厢体的位置 为封头前端面距驾驶室前端3400mm处，底面与副车架接触，副车架外型尺寸为 2896x 1705x200mm,材料型号为20的热轧槽钢（GB/T707T988）,中间设置加强梁。2.2.2摆臂形式的选取与布置目前，在自卸车行业有多种结构型式。举升机构的型式目前国内常见的有：三角 架放大举升机构（F式、T式）、双缸举升、前顶举升和双面侧翻。其中，中轻型自卸 汽车多采用结构比较简单、布置尺寸较小的举升机构，如加伍德机构（D式）；中、大 型自卸汽车多采用油压特性曲线较好的举升机构，如马勒里机构（T式）；大型自卸汽 车多采用举升力系数较小的举升

20、机构，如浮动油缸连杆放大组合式（F式和Z式）或者 前顶举升式。其中国际上尤其是欧美等国大都采用前举升自卸方式。这种自卸方式2003年在国 内也得到了许多应用，如解放的CA3260- 8x4、重汽的ZZ3382- 8x4、川汽的CQ3300- 8x4等车型先后问世，在市场也得到了用户的认可。1 结构组成。摆臂式垃圾汽车主要是由二类底盘、上装副车架、车厢及多级油缸等组成，结构 非常简单。2结构性能优点。1）整车重心低，行车稳定性好，只要后挡不干涉，副车架纵梁可以做得很低，最 小可以与载货车相同。其结构简单、车厢底板与主车架上平面的闭合高度可以很小，整 车稳定性好，液压系统压力较小；2）在机构式自卸

21、汽车设计中经常会发生机构与底盘横梁干涉，从而需对底盘横梁 改制，很麻烦。而前摆臂方式则不必考虑上装与底盘干涉的问题，因而设计者不必再费 劲地做很多的校核图了，大大地提高了产品的开发速度；3）现在的用户对车厢的要求越来越大，垃圾车的轴距也较原来大，传统的机构式举 升无法将较长车厢举升到能卸货的角度，除非将副车架纵梁和车厢底盘纵梁的高度做 得很大，才能布置下加大加强的机构。但这样整车的重心必然提高了，重心越高，行车 尤其是在调整或转弯时很不稳定，存在安全隐患；4）传统的T式机构一般应用在载重8t或以下的装卸汽车中，F式机构应用在15t左 右的装卸汽车中。这种机构的装卸汽车在超载时由于液压系统的压力

22、过大，经常发生 烧油泵、密封件损坏和根本不举升等问题，而垃圾摆臂汽车不需将油缸的推力放大到 举升架和拉杆上便可以将车厢举升起来。因而前摆臂的油压特性非常好。液压元件不 会因压力过高而损坏，液压系统的使用寿命更长，液压系统的故障比很低；5）结构简单，安装维护较方便。机构式摆臂由臂杆、吊链、举升油缸及其安装联 接的座和轴组成，结构非常复杂，前举升是一种用多级油缸直推车厢前部从而达到卸 货的一种方式只有油缸而无其它零部件。这种结构非常简单，制造成本低，工艺性好 。随着技术发展，今年来国内的前顶举升机构也得到较大发展，其中的代表是已国 产的荷兰海沃整机系统，其成本也趋于合理。基于以上优点并参考国内外同

23、类产品， 本设计的举升系统采用前置前顶举升机构。其底座与副车架连接，液压缸通过焊接在 厢体前端的支架铰接在一起，随举升位置不同而转动。2.3二类底盘选型2.3.1二类底盘初选根据上装厢体尺寸参数及产品日常使用维护保养方便，再综合考虑产品造价，初步选择东风牌EQ1092F19D J型二类地盘，其详细参数如表2.1。结合上装实际，需要对 二类地盘尺寸进行修改。考虑到动力性、经济性及满足环保法规的要求，发动机选用东风康明斯发动机有 限公司生产的C26020型柴油增压发动机，其参数见表2.2。变速器选择DF6S750，六 档手动变速器，该采用双杆远距离操纵，传动比见表2.3。表2.1东风EQ1092F

24、19DJ参数外型尺寸(长X宽X高)(mm)7185x2 470x3015车厢尺寸(长X宽X高)(mm)2780x1678x1365总质量(Kg)9765整备质量(kg)5570额定载质量(kg)4000接近角/离去角()29/15前悬/后悬(mm)1065/2170轴距(mm)3950轴数2最咼车速(km/h)90发动机型号EQB140-20发动机功率(kw)103发动机排量3920发动机生产商东风康明斯发动机有限公司底盘依据标准GB3847-1999 GB17691-2001轮胎9.00R202.3.2二类底盘装载质量的初步校核东风EQ1092F19DJ装载质量为4000kg，由于厢体材料1

25、6MnR的密度为7900kg/m3，则厢体直段质量m 。1m =兀 dLh p1=479.837kg由JB-T4737-95椭圆形封头标准得封头质量m。2m =2 275.59kg2=551.18kg 则整个厢体的质量M二m + m =1 531.017kg。1 2初步计算装载质量为14 000+1 531.017=15 531.017kg，东风EQ1092F19DJ二类底盘满足要求。表2.2发动机参数型式直列六缸、四冲程水冷柴油增压发动机型号额定转速r/min额定功率KW (2200r/m)最大转矩NM(1400r/min)最低燃油消耗率g/(KWh)缸径X冲程mm排量L压缩比工作顺序C26

26、0202 2001911 025200114X13517.3： 11-5-3-6-2-4一档二档三档四档五档10.317.335.213.772.13燃油：夏季：0号轻柴油：冬季：根据气温选用合适的轻柴油表2.3变速器传动比六档1.942.4本章小结本章对整体设计方案进行了分析对比，确定了整车方案设计分析与整车的布置、 车厢厢体体的形式、摆臂选型、尺寸参数、装载质量及制造材料，以及厢体的举升形 式和副车架的布置。选定了专用车的二类底盘，并详细介绍了二类底盘及动力总成的 参数，为下一步整车总布置做好准备。第3章车厢装置副车架设计计算3.1车厢外形尺寸设计3.1.1初步确定箱体尺寸及材料根据任务书

27、要求，需设计装载质量大于6t的摆臂式垃圾车。结合生产实际中对长 距离大质量运输的要求，考国内外同类产品及材料性能，厢体材料选择16MnR。厢体 尺寸如图3.1所示。23351S1S_ 1124茄1|52图3.1厢体3.1.2车厢的设计规范及尺寸确定将全金属焊接车厢设计成等刚度体车厢是专用汽车设计的重点但是很难既能保 证高强度又能保证轻量化。就整车而言，可以看成由车轮、前轴、后桥壳、悬架、车架、车厢及其橡胶缓冲 块等不同刚度单元组合而成的弹性体，受力时，将按照各自的刚度产生各自的变形， 其变形量与刚度成反比，吸收的能量与刚度成正比。车厢刚度，无论是弯曲刚度还是扭转刚度，都会增加车架的相应刚度，两

28、者的刚 度是相辅相成、互相补偿的。当汽车前后左右车轮处于高差较大的路面，车架扭曲较 大时，车厢应该有一定的扭转随动性。如果车相的扭转刚度过大，当车架扭转到一定 程度时，车厢前支承缓冲块相应的一侧压到极限位置，车厢纵梁的另一侧可能离开缓 冲块，车厢前端的一大部分重量转移到一侧的车架纵梁上，纵梁可能超载损坏。如果 车厢扭转刚度过小，能与车架扭转随动，当车架产生较大扭曲时，车厢可能因变形过 大而早期损坏。全金属焊接等刚度车厢设计的规范化的定量的设计计算方法并不是很完善，根据 一些经验，可以知道一些设汁规范和经验数据：车厢底板和侧梁断面应小些，布置应密集，这样易于形成等刚度。垃圾汽车的车 架断面系数也

29、应比同级吨位的货车车架大一倍。对于两轴载质为6t的车厢，车架按1.5t整体重物从lm高处落人车厢的冲击负荷 进行计算，车厢底板厚度应不小于10mm，其选材强度等级大于60kg级。5t自卸汽车 的车厢底板厚度应不小于6mm,本文所设计的垃圾车，其额定载荷为4.51,故其车厢 底板厚度取8mm。车厢的内部形状应为簸箕形，底板前窄后宽，单边角度1。1.5。，横端面下窄上 宽，单边角度1。1.5。这样，当车厢倾卸时，货物不易在车厢内卡住，易于倾卸。由此，确定出EQ1092F19DJ车厢的尺寸如表3.1：长(mm)宽(mm)高(mm)底板厚(mm)289618579608侧板厚(mm)底板倾斜角度( )

30、侧板倾斜角度( )表3.1 EQ1092F19DJ车厢主要尺寸3.2副车架的设计在专用汽车设计时，为了改善主车架的承载情况，避免集中载荷，同时也为了不 破坏主车架的结构，一般多采用副车架(副梁)过渡。本车在工作中受较大的弯曲应力。 因此，本车副车架纵梁采用两根抗弯性能较好的平直槽行梁，材料为16MnReL。在增加副车架的同时，为了避免由于副车架刚度的急剧变化而引起主车架上的应 力集中，所以对副车架的形状、安装位置及与主车架的连接方式都有一定的要求。3.2.1副车架的截面形状及尺寸专用汽车副车架的截面形状一般和主车架纵梁的截面形状相同，多采用如图3.2 所示的槽形结构，其截面形状尺寸取决于专用汽

31、车的种类及其承受载荷的大小。对于 随车起重运输车的副车架来说，在安装起重装置的范围内，应按如图3.3和图3.4所 示的方式用一块腹板将副车架截面封闭起来，以提高副车架的抗扭和抗弯能力。参照国内外总质量相近车型的副车架纵梁端面尺寸，确定副车架纵梁端面尺寸为 100、 80、 6mm。图3.2副车架的截面形状图3.3加强后的副车架截面形 状1-副车架;2-腹板图3.4加强腹板的位置3.2.2加强板的布置车架中部（液压举升机构位置）所受弯曲、扭曲最大，因此在这一区域应加加强板, 考虑到零件的工艺性，由于下翼板所受弯曲应力较大，因此，加强板紧贴下翼板，为 了避免下翼板由于钻孔而导致抗弯强度下降，除与后

32、加强板重叠部位，该加强板主要 与腹板连接。在纵梁上加上加强板，加强板端头区域车架容易产生集中应力。为了降低应力集 中，加强板端头形状有三种设计方式，见图3.5。图3.5加强板的三种设计方式本副车架为了批量生产时工艺简单，采用了图3.5 （b）角型的端头形状。3.2.3副车架的前端形状及安装位置1）在保证使用可靠的前提下，为了提高挠曲性，减小副车架刚度，应尽量减少副 车架的横梁，以减少对纵梁的扭转约束。2）副车架油缸支承横梁与翻转轴横梁形成框架。油缸支承横梁应尽量靠近后悬架前支承处的横梁，最好能位于后框架之内。因为这段主车架变形小，所以副车架对其 扭转约束力也相应减弱，同时保证了举升机构的几何特

33、性。3）在副车架结构要求刚性较高时，可在主、副车架中间增加一层橡胶垫，当主车 架变形时以弹性橡胶的变形来减弱副车架对主车架的约束。4）副车架与主车架连接如图3.6所示。图36副车架与主车架的连接A-A处是截面突变点，在受冲击载荷时，此处出现应力集中，严重时造成主车架断 裂。这就要求副车架的前端结构要设计成渐变截面，以减缓应力集中（见图3-7）图3.7副车架的前端结构副车架前端形状常有三种形状（见图3.8）。对于这三种不同形状的副车架前端，在其与主车架纵梁相接触的翼面上部加工有 局部斜面，其斜而尺寸如图3.8（c）所示：h = 1mm ； l = 1520mm。（a） U 形；（b）角形；（c）

34、 L 形图3.8副车架的三种前端形状如果加工上述形状困难时，可以采用如图3.9所示的副车架前端简易形状，此时斜面尺寸较大。对于钢质副车架：h = 5 7mm ； l = 200300mm对于硬本质副车架；h = 510mm； / = H0 0副车架在汽车底盘上布置时，其前端应尽可能地往驾驶室后围靠近。图3.10为某散装水泥运输车的罐体、副车架相对于汽车底盘的安装位置。在满足 轴荷分配的前提下，其中A不宜过大，留足空压机的位置即可；B为副车架的前增离 主车架拱形横粱的距离，一般在100 mm之内；C为固定副车架的前面第一个U型螟栓 距拱形横梁的距离，一般控制在500-800 mm的范围内。(a)

35、刚质副车架；(b)硬木质副车架 图3.9副车架前端简易形状A图3.10副车架的安装位置3.2.4纵梁与横梁的连接设计横梁与纵梁的连接方式主要有三种，见图3.101-纵梁；2-连接板；3-横梁图3.10横梁与纵梁的连接图3.10(a)横梁与纵梁上下翼板连接，该种连接方式优点是利于提高纵梁的抗扭 刚度。缺点是当车架产生较大扭转变形时，纵梁上下翼面应力将大幅度增加，易引起 纵梁上下翼面的早期损坏。由于车架前后两端扭转变形较小，因此本车架前后两端采 用了该种连接方式，为了提高纵梁的扭转刚度采用了纵向连接尺寸较大的连接板。横 梁仅固定在腹板上图3.10 (b)横梁仅固定在腹板上，这种连接形式连接刚度较差

36、，允许截面产生自 由跷曲，可以在车架下翼面变形较大区域采用，以避免纵梁上下翼面早期损坏。图3.10 （c）横梁同时与纵梁的腹板及上或下翼板相连，此种连接方式兼有以上两 种方式连接的特点，但作用在纵梁上的力直接传递到横梁上，对横梁的强度要求较高。 由于该车平衡悬架的推力杆与平衡悬架支架上的两根横梁连接，因此，这两根横梁与 纵梁共同承受平衡悬架传递过来的垂直力（反）和纵向力（牵引力、制动力）。综合以上考虑，本副车架的纵梁与横梁的连接采用第3种方式，即横梁同时与纵梁 的腹板及上或下翼板相连，同时为了降低成本和适于批量生产，本车架纵梁和横梁的 连接方式采用铆接。3.2.5副车架与主车架的连接设计副车架

37、与主车架的连接常采用如下几种形式。1）止推连接板综合考虑三种连接方式的特点，以及装配工艺性，本文设计的EQ1092F19DJ主副 车架之间采用止推连接板式。图3.11是斯泰尔重型专用汽车所采用的止推连接板的结构形状及其安装方式。连 接板上端通过焊接与副车架固定，而下端则利用螺栓与主车架纵梁腹板相连接。止推 板的优点在于可以承受较大的水平载荷，防止副车架与主车架纵梁产生相对水平位移。 相邻两个推止推连接板之间的距离在5001000 mm范围内。1-副车架；2-止推连接板；3-主车架纵梁图3.11止推连接板的结构2）连接支架连接支架由相互独立的上、下托架组成，上、下托架均通过螺栓分别与副车架和 主

38、车架纵梁的腹板相固定，然后再用螺栓将上、下托架相连接，见图3-12所示。由于 上、下托架之间留有间隙，因此连接支架所能承受的水平载荷较小，所以连接支架应 和止推连接板配合使用。一般布置是在后悬架前支座前用连接支架连接，在后悬架前 支座后用止推连接板连接。1-3.2.6副车架的强度校核max如果已知车架在危险工况下，危险截面的弯矩为M，则可计算出副车架在危险截面的弯矩M ，即：2maxM = JM（J + J ）副车架最大弯曲应力b2max满足以下强度条件:max 2 max *12HM b=max W |_b2max2J + J 丿1 2式中：H副车架截面高度；b一许用弯曲应力（可查有关手册）

39、。以上所得出的副车架弯矩计算和强度校核公式完全可以用于设计计算和指导副车 架的结构设计。自卸汽车车厢在举升过程中，举升力随着举升角度的变化和货物下卸量的变化而 变化。为了确定油缸最大举升力和其他支承件的结构强度，必须了解车厢在整个举升 过程中力的变化规律，可以用解析法或作图法求得。一般情况下，用作图法比较方便。从静止开始，每隔5。求一次举升力。作图方法如下：车厢举升时，整个系统匀速运动，是一个力平衡系统。可根据平衡体三力汇交原 则作出力图（见图3-13a）。已知条件:货厢与货物总质量以及质心作用点A；油缸支承点以及BB方向；车厢翻 转轴对翻转轴套的作用点C；假设车厢；满载不卸货，即G为定值。作

40、图步骤:第一，取力的比例尺度;第二，作出重力AA;第三，作BB平行线交于 A点;第四，作CA平行线过A点交于创点;第五，得力平衡三角形AA创，按力的比例 量出力的大小和方向。A C为翻转轴对车厢翻转轴套的反力，CA为油缸对车厢支承 点的推力，方向如图3-13所示。第六，车厢举升每隔5。重复以上步骤，将数据填入表格，即可得到举升力的变化规律。这种方法简单、快速、较准确，能够指导设计。图3.13举升力的作图法 经过计算，得出：b= 4.35kg / mm2max去疲劳系数为1.4, 动应力为：考虑到自卸汽车的使用条件较差，取动荷系数为4.7,则最大b二 4.35 x1.4 x 4.7 二 28.6

41、23kg / mm2max纵梁材料额16MnReL的屈服极限需用应力：b= 36kg / mm2max从计算结果可知，本车架能够安全的承受载荷。3.3本章小结本章对车厢的装置、副车架进行选材设计。其中车厢的设计主要包括车厢外型尺 寸设计，初步确定厢体的尺寸及材料，对车厢的设计规范化及尺寸的确定。副车架的 设计内容有副车架的截面形状及尺寸、加强板的布置、副车架的前端形状及安装位置, 纵梁与横梁的连接设计。第4章液压系统的设计计算4.1液压油缸的选取P x 兀 x d 2nF i(4.1)max4式中：P液压油缸最大压力；maxn系统效率，取0.8；d各级举升油缸相对应的活塞直径。iL举升缸最大工

42、作行程。L = S - S(4.2)max 0式中：S举升缸在举升角最大时两铰点的距离；maxS 举升角为0时两铰点的距离。 0根据S 、S确定的举升角度，可计算出举升油缸的工作行程。max0根据本设计的具体情况初步选择荷兰海沃前顶举升系列油缸FC129-3-3900型号,荷兰海沃公司是全球领先的前顶举升液压产品生产商，其产品性能稳定、可靠性高、 维修保养方便。由产品手册得其举升角为0时两铰点间距离的初始值S =343mm。具0体的性能参数如表4.1所示。表4.1液压缸性能参数性能参数活塞直径d mm行程L mm工作压力P MPa第一级i=11291 400第二级i=2第三级i=3合计1109

43、11 3001 2003 90019194.2举升能力的校核由于选择的举升油缸为多级油缸，每一级油缸的有效直径不同，则油缸的最大举 升力也不相同，考虑到当第二级或第三级油缸升出时，水泥由于安息角的关系可能倾 卸的不多或者没有倾卸，因此要对每一级油缸升出时的推举能力进行校核。4.2.1初始位置状态时的校核此时厢体内的垃圾最多，阻力臂也最大(相对于翻转点)，厢体在启动时还有惯 性阻力的作用，需要的油缸推力也最大。根据力矩平衡原理（如图4.2）,举升缸所需的举升推力为F 二 G x Li L1=5 721.8517N根据公式（4.1）计算出第一级油缸产生的最大举升力F为1maxP x 兀 x d F

44、 max4 F，所以举升缸在初始状态下满足要求。1max14.2.2第二和第三级油缸举升状态时的校核由于油缸的有效直径降低，此时的受力情况如图4.3所示。根据力矩平衡原理,F 二 G x L5 或 F 二 G x 土 22 L33 L6 6 式中：G 第二节油缸伸出时厢体和物料的重量；(4.3)此时的举升推力为2G 第三节油缸伸出时厢体和物料的重量；3L 第三节油缸伸出时，车厢重心至翻转轴的距离；5L 举升缸推力至翻转轴的垂直距离；6F第二级油缸伸出时所需的举升推力；2F第三级油缸伸出时所需的举升力。3同理，根据公式（4.1）可分别计算出第二级和第三级油缸所产生的最大举升力F2max和F 。一

45、般情况下，最恶劣的情况是最后一节油缸伸出的时侯，因此在校核时，只3max要考虑最后一节油缸伸出时的情况即可。P X兀x d 2耳F 3max33max F，所以举升油缸满足举升要求2 13、18、19。3max 34.3液压泵及液压控制阀的选择举升油缸确定后需要对举升液压泵及液压控制阀进行选择。选择时需要进行液压 泵流量和排量的计算。4.3.1液压泵流量及排量的确定液压缸的容积，用AV来表示。式中：SidiAV = S 竺 x106i 4i=1各级油缸的工作行程，S = S -S ；i max 0各级油缸的活塞直径。(4.4)3.14 x 0.1252V = 3.796 xx 10614=4.

46、656 x 104 ml3.14 x 0.112V = 2.839 xx10624=2.697 x 104 ml3.14 x 0.0912V = 1.539 xx1063=1x104 mlAV = V + V + V123=8.353 x 104 ml液压泵额定流量Q应满足下式要求。Q tnv式中：t摆臂回转时间，一般在1222s之间，本设计预定为20s；(4.5)液压系统的容积效率，一般取0.80.85，本设计中为0.85。Q 8.353 x 104 Q 20 x 0.85Q 4.914 x 103取 Q 为 5 x 103ml/s。当液压泵流量Q确定以后，液压泵排量q可由下式确定。q =

47、- x 60n BE(4.6)式中：q液压泵排量，ml/r ；n BE液压泵转速设计采用外啮合齿轮泵转速为2 0r/min。5x1032000x60=150ml/r根据以上条件，参照机械设计手册一液压传动与控制单行本中的相关内容， 选取由阜新市液压件厂生产的CBF-E125型外啮合双联齿轮泵，该产品具有外形尺寸 较小，技术成熟，质量稳定，维护保养方便，成本低等优点。其技术规格如下表4.2 中所示。125表4.2液压泵参数排量/mL r -1压力/MPa转速 / r min -1容积效率（）不小于总效率（）不小于额定16额定2 000最咼20最高 2 50093857610.5驱动功率/kW质量

48、/kg4.3.2液压原理及液压控制阀的确定当进行卸料过程时，液压系统开始工作。首先进行液压缸举升过程，此时液压泵 提供的高压油顶开单向阀经双向节流阀后到达多级液压缸，完成举升工作。此时电磁 换向阀接通使液力马达工作，液力马达带动空压机运转。液压系统工作原理见图4.4。根据系统设计要求，选择GRPO-70-PK-3型双向节流阀，HA-1/8-QS-4型单向阀,HCG-03-A1-22型电磁换向阀，BG-03-32型溢流阀，HY37-50型网式过滤器，GSNJ-06-01型液压油箱。1-油箱2-粗过滤器3-单向定量液压泵4-溢流阀5-溢流阀6-换向阀7-单向顺序阀8-摆臂液压缸9-双向液压锁 图4

49、.4液压系统工作原理4.4本章小结本章系统的对液压举升系统进行了设计与校核，液压油缸的选取、初始位置状态 时的校核、液压泵及液压控制阀的选择、液压泵流量及排量的确定、举升缸、与验证 等方面完成了液压举升系统的设计。第5章 摆臂装置的设计计算5.1摆臂的结构设计计算摆臂用钢板焊接成箱形截面构件具有足够的刚度和强度。摆臂上端安装吊链轴，下 端装在摆臂轴上，摆臂轴固定在副车架上，应保证摆臂运动自如。摆臂上安装的倾卸 轴是车斗倾翻时的土电，在运输过程中电起固定车斗作用；在吊装、吊卸时倾卸轴对 车斗的约束自动解除。摆臂的受力分析可按吊装（吊卸）和倾卸两种工况进行讨论。5.1.1吊装（吊卸）工况受力分析如

50、图5.1所示，0点为液压缸与副车架的铰支点，A为液压缸与摆臂的铰支点。5.1吊装、吊卸工况摆臂受力分析当吊装车斗时，取摆臂为分离体，由由Mp = 0得F A -F A -十GB 二0ax 1 yay 1x 2 e 1x式中Fax、Fay液压缸作用力在x轴、y轴上的投影。A1x，A1 y液压缸上铰支点的x、y的坐标值； Ge 吊装重力；B1x点B的x坐标值。上式也可写作:1F cos y A 一F sin y A 一一 G B = 0aa 1 yaa 1X 2 e 1xGBe整理得(5.1 )a 2 c o sy A 一 siryAa 1ya 1x由式(5.1)计算得出的Fa值，将为选用液压缸和

51、摆臂的刚度和强度计算提供负载依 据。当Fa计算值为正时，液压缸对摆臂作用力为推力；反之，为拉力。摆臂式垃圾车在吊装和吊卸过程中摆臂受力分析有两个典型上况：其一是当B点 位于B1时(0 = 0),摆臂从下极限位置吊装车斗；其二是B点处于。时(0 = 0), 摆臂从副车架上吊卸车斗。在总布置初确定情况后，Ax、Ay、ya。对不同的角口可通 过几何关系确定，则由式(5.1)可求得两个典型工况下的液压缸作用力化0和 化內。 5.1.2倾卸时的受力分析由于倾卸时所需的液压缸推力和拉力远小于吊装(卸)工况，所以对液压缸的推力 和摆臂的受力可不作讨论，只需通过分析计算，求得吊链所受的最大拉力，对吊链进 行强

52、度计算，如图(5.2)所示。5.2倾卸工况吊链受力分析在倾卸初始时划左吊链受力为FDz1 GLe_e2 PE式中，PE和L,由结构尺寸决定。当车斗倾卸到最大倾翻角时，右吊链受力为FDy1 GLe m2 PF式中，PF和Lm由结构尺寸决定。通常左、右吊链取相同尺寸，因此在设计时只要取较大值作为选取吊链的依据, 并进行强度校核。5.2本章小结本章对摆臂的结构进行设计计算，摆臂的选材，厚度、以及加工方式，加工轴的 位置，吊耳的焊接位置，其中主要分两部分内容，吊装工况的受力分析，倾卸时的受 力分析，并对倾卸工况时摆臂极限位置的校核计算。第6章辅助系统设计6.1取力机构的设计与选型二类底盘所配变速器型号

53、为DF6S750,六档手动变速器。根据此变速器型号选取 4205KBA-010B型取力器。其主要技术参数如表6.1所示。表6.1 4205KBA-010B型取力器参数取力器型号4205KBA-010B速比1.3输出旋转方式与发动机相反输出方式法兰取大输出扭矩（Nm）450操纵方式远距离电控气操作变速器取力齿轮参数见表6.2。表6.2变速器取力齿轮参数齿数30法向模数4.25压力角20。螺旋角23.5。径向变位系数+0.3齿轮旋向右旋齿宽28变速器取力窗口尺寸如图6.1。取力器安装位置如图6.2，尺寸见表6.3。表6.3取力器尺寸参数A224.5mmBCDE130mm287mm265mm459.

54、5mm6.2液力马达的选型由于空压机需要外接动力来驱动，考虑到整个系统的性能需要、布置条件及制造 成本，决定采用液力马达为空压机提供动力。其中液力马达的转矩通过皮带传递给空压机。参考机械设计手册选取CM型齿轮马达，型号为CM-D70C,其具体技术 参数如表6.4。图6.1变速器取力窗口尺寸C图6.2取力器安装位置示意图表6.4齿轮马达参数排量/mL - r -1压力/MPa转速/r min t额定最咼额定最咼70.810141 8002 400转矩/N - m112.76.3本章小结通过本章对取力器的设计选型，采用的是变速器外端盖取力，通过发动机变速器, 再经取力器到液压传动装置，具体确定了取

55、力器的布置位置及型号，并为空压机选择 了动力来源，为液压系统和汽卸系统解决了动力来源。本次设计主要以最新的J G /T5059.1-1995专用车设计技术条件、QC/T560-1999散装水泥车技术条件和GB150钢制容器为设计标准。对现有车型进行研究了解设 计原理和参数选定，在其基础上，具体的设计出了摆臂式垃圾汽车的厢体总成和副车 架。设计的重点是厢体总成与液压举升系统的设计。研究的内容和成果如下。1、设计容积为6-8m3的摆臂式垃圾汽车，首先要参考大量专用运输车辆和自卸车 辆的资料和文献,其次是对满足载质量要求的二类底盘进行选择，确定二类底盘的参 数；2、摆臂式垃圾汽车的厢体设计是按照GB

56、150钢制压力容器的规格要求进行 选择和设计,从整车的安全性能、实用性能、经济性能入手设计了厢体，并对厢体的附 件按照设计的厢体规格，进行选择和设计。3、按照设计出厢体的体积总质量以及规格性能参数，对副车架进行设计。并对取 力系统和气卸系统进行选型与布置；4、通过分析比对不同形式的取力机构，择优选择了摆臂式垃圾车的取力系统；5、最后对整车进行分析，对汽车的动力性进行了分析，计算了燃油经济性。对整 车的轴荷分配进行了计算。最后分析了整车的稳定性，保证摆臂式垃圾汽车的行驶安 全。由于时间紧迫及设计人员水平有限，一些新材料新技术没有完全应用于设计中， 若以后有机会进行设计改型，定将弥补遗憾，力求卓越

57、。参考文献1 陈树勋，王海波，应鸿烈.拉臂式压缩垃圾车车厢结构的有限元分析与优化设计 J.装备制造技术，2008, (04)2 陈树勋.压缩垃圾车结构的载荷描述与优化设计J.机械工程学报，200& (03) 陈树勋，孙建熙，裴少帅半挂式散装水泥车结构分析与优化设计J.机械设 计，2005, (07)4卞学良.专用汽车结构与设计M 北京：机械工程出版社，2007. 徐达，蒋崇贤专用汽车结构与设计M 北京：北京大学出版社，2000. 冯晋祥专用车设计M 北京：人民交通出版社，2007.7陈家瑞.汽车构造(第二版)M.北京：机械工业出版社，2005蔡兴旺.汽车构造与原理M北京：机械工业出版社，200

58、47肖生发.汽车工程学基础M.北京：人民交通出版社，20029 张胜文等.网格细分技术在汽车外形设计中的应用J.工程图学学报，2007,(03)10 严扬，刘志国，高华云.汽车造型设计概论M清华大学出版社，200611 田晋跃，于英车辆液压传动基础及控制M北京:兵器工业出版社，200812 陈伟民，俞立伟固定式大负载液压垃圾压榨机的设计应用J.机床与液压， 1999(3)13 Nigel Driffield. Inward Investment and Host Country Market Structure: The Case of the UKJ. vBRReview of Indust

59、rial Organization , Jun,2001,(4)14 Jonathan Welsh. Why Cars Got Angry. The Wall Street Journal , 2006,(3)15 Nick Hull. Interpreting the Faces of Cars. Cardesignnews , 2007,(7)本设计是在吕德刚导师的悉心指导下完成的。在题目的选择上，吕老师力求理论 联系实际，我所做的有关东风14 0摆臂式垃圾汽车的改装设计都是具有现实意义的实际 题目。在整个设计过程中，吕老师耐心指导，细心的提出设计建议使得本设计在原有 基础上有了明显的提高。在吕老师的严格要求和谆谆教诲下，在分析问题、解决问题 的能力都有了显著的进步，为我走向工作岗位打下良好的基础。吕老师严谨的治学态 度、坚持学习的精神和兢兢业业的工作作风是永远值得我们学习的。此外，在思想和 生活上吕老师也给予了的教诲和关怀，使我得以安心学习。在此，我对吕老师表示最 衷心的感谢。同时，在毕业设计的过程中遇到很多问题，室友以及同学都给与了自己无私的帮 助，因为你们大学的生活才如此的美好，毕业设计能够锦上添花，对他们我也要深深 的感谢。31