落地式脚手架工程方案计算书

《落地式脚手架工程方案计算书》由会员分享，可在线阅读，更多相关《落地式脚手架工程方案计算书（17页珍藏版）》请在装配图网上搜索。

1、落地式脚手架工程方案计算书工程名称：演示工程施工 单位：山西宏厦建筑工程有限公司编制人：张某某审核人：日期：目 录一、编制依据 2二、工程参数 2三、横向水平杆（小横杆）验算 4四、纵向水平杆（大横杆）验算 5五、扣件抗滑承载力验算 6六、立杆的稳定性计算 6七、脚手架搭设高度计算 9八、连墙件计算 11九、立杆地基承载力计算 12编制依据1、工程施工图纸及现场概况2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13020113、建筑施工安全检查标准 JGJ5920114、混凝土结构工程施工质量验收规范 GB5020420155、混凝土结构设计规范 GB5001020106、建筑结构荷载规范 G

2、B5000920127、建筑地基基础设计规范 GB5000720118、建筑施工高处作业安全技术规范 JGJ8020169、危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987 号文二、工程参数搭设搭设高度24m立杆纵距1.5m连墙件方式二步三跨何载参数（荷永久何载立杆承受结构自重0.1086kN脚手板类型冲压钢脚手;护栏与挡脚板自重标准值可变何载施工均布活何载2kN/m风何载地区山西阳泉地基地基土类型碎石土垫板宽度0.3m参数步距1.8m立杆横距1.05m连墙件扣件双扣件芽载标准值）f/m安全网0.01kN/m2板,2层自重标准值0.3kN/m20.17kN/m212同时施工层数1层艺市基本

3、风压0.4kN/m2参数地基承载力标准值200kN/m2垫板长度1.5m考虑到钢管锈蚀弯曲等因素，按48x3钢管计算。三、横向水平杆（小横杆）验算建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范规定:“当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上。”施工荷载的传递路线是：脚手板f横向水平杆f纵向水一）抗弯强度计算1、作用横向水平杆线荷载标准值qk=（QK+QPl）XS=（2+0.3）X 1.5=3.45 kN/m2、作用横向水平杆线荷载设计值：q=1.4 X QK X S+1.2 X Qpi X S=1.4 X 2 X 1.5+1.2X0.3X 1

4、.5=4.74 kN/m3、考虑活荷载在横向水平杆上的最不利布置（验算弯曲正应力、挠度不计悬挑荷载 但计算支座最大支反力要计入悬挑荷载），最大弯矩：Mmaxqlb24.74X1.052=0.653kN m=84、钢管载面模量 W=4.49cm35、Q235 钢抗弯强度设计值， f=205N/mm20.653X106= 145.43N/mm2 205N/mm26、计算抗弯强度MmaxCT 二二4.49X1037、结论：满足要求（二）变形计算1、钢材弹性模量E = 2.06X 105N/mm22、钢管惯性矩I=10.78cm43、容许挠度v =l/150与10mm4、验算挠度5qklb45 X 3

5、.45 X 105041050v 二=2.5mm =7 与 10mm384EI384X2.06X105X10.78X1041505、结论：满足要求四、纵向水平杆（大横杆）验算双排架纵向水平杆按三跨连续梁计算，如下图：不需要计算抗弯强度和挠度。由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力设计值a10.15F=0.5qlb(1+)2 =0.5 X 4.74 X 1.05(1+ )2 =3.25kNl1.05b由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力标准值Fk=0.5qklb(1+a1 )2=0.5X3.45X1.05(1+ 0.15)2 =2.37kN1.05五、扣件抗滑承载力验算水平杆与立杆连接方式采用单扣件，

6、抗滑承载力Rc= 8kN。 纵向水平杆通过扣件传给立杆竖向力设计值=3.25kNRc=8kN 结论：扣件抗滑承载力满足要求六、立杆的稳定性计算1、分析立杆稳定性计算部位组合风荷载时，由下式计算立杆稳定性N计算立杆段的轴向力设计值；A立杆的截面面积;轴心受压构件的稳定系数，w截面模量；f钢管的抗压强度设计值;Mw 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩;Mw=0.9 X 1.4Mwk=0.9 X 1.4 3h2k a10其中，风荷载标准值3k=.7d 人30，将N=1.2(NG1k+NG2k)+0.9X 14刀NQk代入上式化简为：L2Hgk0.9X 1.4X0.7駡人叫中？1.2NG2k0.9X

7、1.4刀N+WfA10WAAH脚手架高度；gk每米立杆承受的结构自重标准值；la立杆纵距；h 步距；吗风压高度变化系数；人风荷载体型系数；30基本风压，取山西阳泉市50年一遇值，30=O.4kN/m2NG1k脚手架立杆承受的结构自重标准值产生的轴向力；NG2k构配件自重标准值产生的轴向力；E N 施工荷载标准值产生的轴向力总和;脚手架结构自重产生的轴压应力L2HsgkO =g风荷载产生的弯曲压应力:0.9 X 1.4 X 0.7駡人 3 0lah210W构配件（安全网除外，但其自重不大）自重荷载、施工荷载作用位置相对不变，其值不随高度变化而变化。风荷载随脚手架高度增大而增大，脚手架结构自重随脚

8、手架高度降低而增加（计算中应考虑的架高范围增大），因此，取。=。+oW最大时作用部位验算立杆稳g定性。2、计算风荷载产生的弯曲压应力。w风荷载体型系数人=13=1.3X0.8=1.040.9 X 1.4 X0.7pzX 1.04X0.4 X 1.5 X 1.82 X 106距;=39.7吗10 X 4.49 X 103地面粗糙度B类田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区。3、计算脚手架结构自重产生的轴压应力。g首先计算长细比入:1。10一一计算长度，10=kph； i一一截面回转半径；k一一计算长度附加系数，其值取1.155；卩考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，应按规范

9、表5.2.8米用；h一步立杆横距lb=1.05m，连墙件布置二步三跨，查规范表5.2.8得p=1.5, h=1.8mkph入二二i1.155 X 1.5 X 180.01.59根据入的值，查规范得轴心受压构件的稳定系数=0.188。立杆纵距la=1.5m,查规范附录A表A-1得gk=0.1086kN/mL2HsgkA1.2H X0.1086X 103s=1.63H N/mm2s0.188X424.00列表如下：咼度o 二39.7卩wZ对应风荷载作用计算0 =1 63Hgs0 = 0 + 0wg(m)(N/mm2)段高度取值Hg(m)(N/mm2)(N/mm2)51.039.702439.127

10、8.82241.2951.211016.3067.51分析说明：脚手架顶端风荷载产生弯曲压应力相对底部较大，但此处脚手架结构自重产生的轴压应力很小，。+。相对较小，脚手架底部风荷载产生的弯曲压应力虽较小，wg但脚手架自重产生的轴压应力接近最大。=。w +。g最大，因此脚手架立杆稳定性验算部位取底部。5、验算长细比由规范5.2.8式，且K=l，得10 k U h入二=111.5X180=170 2101.59结论:满足要求!。6、计算立杆段轴向力设计值 N脚手架结构自重标准值产生的轴向力NG1K=Hsgk=24X0.1086=2.61kN 构配件自重标准值产生的轴向力NG2K = 0.5(lb

11、+ ai)la 刀 Qp1 + Qp2la+laHQp3 = 0.5 X (1.05 + 0.15) X 1.5 X 2 X 0.3 + 0.17 X 1.5 X 2+1.5X24X0.01=1.410kNlb立杆横距；a1小横杆外伸长度；la立杆纵距；Qp1脚手板自重标准值;Qp2脚手板挡板自重标准值；Qp3密目式安全立网自重标准值；H脚手架 高度；施工荷载标准值产生的轴向力总和ENQk=0.5(lb+al)laQk=0.5X(1.05+0.15)X 1.5X2X l = 1.80kNQk施工均布荷载标准值；组合风荷载时N=1.2(NGiK+NG2K)+0.9 X 1.4 E NQk=1.2

12、 X(2.61 + 1.410)+0.9 X 1.4 X 1.80=7.09kN7、组合风荷载时，验算立杆稳定性按规范公式526-2验算立杆稳定性，即：NMw7.09 X 103+= +39.7X 1.0=88.95+39.70=128.65N/mm2 f=205N/mm2AW0.188X424结论:满足要求!。8、不组合风荷载时，验算立杆稳定性N=1.2(NG1K+NG2K)+1.4 E NQk=1.2 X (2.61+1.410)+1.4 X 1.80=7.34kN按规范公式5.2.6-1验算立杆稳定性：N7.34 X 103=92.08N/mm2 f=205N/mm2A0.188X424

13、结论:满足要求!。七、脚手架搭设高度计算1、验算长细比：l0kuh1.5 X 180入二二二=170 210ii1.59(k=1,u =1.5)结论：满足要求!。2、确定轴心受压构件稳定系数：kuh1.155X 1.5 X 180.0k=1.155，入二二=196i1.59查规范得 =0.188, gk=0.1086kN/m23、确定构配件自重标准值产生的轴心力NG2kNG2K = 0.5(lb + ai)la 刀 Qpi + la 刀 Qp2+ la HQp3 = 0.5 X (1.05 + 0.15) X 1.5 X 2 X 0.3+1.5 X 2 X 0.17+24 X 1.5X0.01

14、 = 1.410kN(H脚手架搭设高度限值，取最大，即H =24m)4、求施工荷载标准值产生的轴向力总和ENQk：E NQk=0.5(lb+a1)laEQk=0.5(1.05+0.15) X 1.5 X 1 X 2=1.80kN5、求风荷载标准值产生的弯矩：M ,=wk10。二駡人叫中210建筑物为框架结构，风荷载体型系数人=13=13X0.8=1.04地面粗糙度B类田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区。立 杆计算段取底部，风压高度变化系数馬=1.00.7 X 1.0 X 1.04X0.4 X 1.5X 1.82Mwk= =0.142kN mW 106、确定按稳定计算的搭设高

15、度Hs：组合风荷载时MwAf-1.2NG2K+0.85X 1.4(ENQk+k A)Hs=w=0.142= 73m0.188 X 424 X 205 X 10-3-1.2 X 1.410+0.85 X 1.4(1.80+X 0.188 X 424)4.491.2X0.1086不组合风荷载时Hs=Af-(1.2NG2K+1.4ENQk)0.188 X 424 X 205 X 10-3-(1.2X 1.410+1.4 X 1.80)=93m1.2X0.1086Hs取73m时,H73=68msH=1+0.001 Hs1+0.001 X 73脚手架搭设高度限值为68m。根据规范，落地式脚手架高度不宜超

16、过5 0米。八、连墙件计算（一）脚手架上水平风荷载标准值3k连墙件均匀布置，取脚手架最高处受风荷载最大的连墙件计算，高度按24m，地面粗 糙度B类 田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区。风压高度变化 系数駡二1.29脚手架风荷载体型系数人=13=1.3X0.8=1.04基本风压取山西阳泉市50年一遇值，30=O.4kN/m23 k=0.7z Rs 0=0.7X 1.29 X 1.04 X0.4=0.38kN/m2（二）求连墙件轴向力设计值N每个连墙件作用面积A =2X1.8X3X1.5=16.20m2wN=N +N =1.4w A +3=1.4 X 0.38 X 16.20+

17、3=11.62kNIw 0k wNlw风荷载产生的连墙件轴向力设计值；N0连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力，双排脚手架N=3kN；（三）连墙件稳定计算连墙杆采用钢管时，杆件两端均采用直角扣件分别连于脚手架及附加墙内外侧的短钢 管上，因此连墙杆的计算长度可取脚手架的离墙距离，即lH=0.2m，因此长细比入二1H 二20.0=13 入=1501.59根据入值,查规范附录表 C，11.62 X 103=0.966,=28.37N/mm2 205N/mm20.966X 424满足要求!。抗滑承载力计算连墙件采用双扣件连接,抗滑承载力取 12kN。Nl=11.62kN 12kN双扣件L连墙件扣件抗滑承载力满足要求!九、立杆地基承载力计算1、立杆段轴力设计值 NN=7.34kN2、计算基础底面积A取垫板作用长度 1.5m, A=0.3X1.5=0.45m23、确定地基承载力设计值 fgg碎石土承载力标准值：f =200kP =200kN/m2gka取 K = 0.4,得 f 二k f =0.4X 200=80kN/m2cg c gk4、验算地基承载力立杆基础底面的平均压力N7.34P= = =16.31kN/m2 f =80kN/m2gA0.45满足要求!。