主厂房模板工程施工方案

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1、一、编制依据1.建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）2.混凝土结构设计规范GB50010-20023.建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)4.施工手册5. 施工图纸、施工组织设计、相关的规范和规程。二、工程概况主厂房除氧煤仓间上部结构为框架混凝土结构，纵向（1）(8)轴共七条轴线，柱距8 m，总长56m。横向（B）（D）共三条轴线，（B）（C）轴柱距7 m，（C）（D）轴柱距8 m，总长15 m。本层层高7米，梁最大截面350800，板厚度100。三、施工安排1施工准备1.1场地必须平整夯实。1.2所需的钢管、扣件、架板、防护网等材料已经进场，且符合要求。钢

2、管采用483.5，扣件采用可锻铸铁制作的扣件。1.3外脚手架范围内地面应有一定的排水坡度，保证架体的基底不被浸泡；2 施工部署2.1主体结构施工有梁板支撑采用满堂脚手架。2.2外侧搭设双排钢管脚手架，脚手架与满堂脚手架立杆连接。2.3脚手架外挂密目安全网。四、施工工艺要求1.施工方法1.1.除氧煤仓间有梁板模板支架采用满堂脚手架，立杆纵横间距1000m，立杆应垂直，梁底立杆应加密，间距不大于600mm，在梁中间1/3跨范围内立杆间距还应适当加密。第一步水平杆距离地面为1500m，以方便模板倒运，其它水平杆间距不大于1200m。每步的纵、横向水平杆应双向拉通。外架立杆横距1200mm，纵距120

3、0mm，步距1500mm，外立杆内侧满挂密目安全网。1.2. 满堂架的支设应先确定梁的位置，然后向两边分满堂架立杆位置。按照已确定好的脚手架立杆的位置线先支设立杆，要求立杆下部直接立在混凝土基础面上。若为回填土则必须夯填平整，然后在立杆下平铺厚度50mm的通长木架板。1.3. 模板支架必须设置纵、横扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距基座上皮不大于200mm的立杆上，横向扫地杆亦采用直角扣件紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。1.4.外围大小横杆和立杆交接处及剪刀撑的端部，扣件外侧必须留出不小于20cm长度，并且要求立杆、横杆接头均应错开一个步距以上。1.5.立杆接长除顶部可采用搭接外，其余各步结

4、头必须采用对接扣件连接，立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻结头不应设置在同步内。大小横杆与立杆连接应用直角扣件，扣件应交错布置，两根相邻结头不应设置在同步内。剪刀撑、斜撑与立杆大横杆连接应采用旋转扣件，扣件的螺栓要拧紧。1.6.在脚手架外围沿长度方向每7米设置竖向剪刀撑，满堂脚手架沿柱两侧设置剪刀撑，与地面成4560度斜角。剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上。1.7.脚手架搭设必须做到横平竖直、扣件紧固、基底坚实，垂直度最大允许偏差每层不大于H/200。1.8. 模板支架应与柱通过连墙件进行可靠连接。2.检查验收2.1模板支架投入使用前，项目部要组织验收。验收人员包

5、括项目经理、项目技术负责人、质量主管、安全主管以及监理工程师。验收合格，经施工单位项目技术负责人及项目监理工程师签字后，方可进入后续工序的施工，并形成记录2.2施工单位应对进场的承重杆件、连接件等材料的产品合格证、生产许可证、检测报告进行复核，并对其表面观感、重量等物理指标进行抽检。2.3.模板支架验收要根据批准的专项方案，检查现场实际搭设情况与方案的符合性。2.4.安装后的扣件拧紧扭力矩应采用扭力扳手检查，梁底水平杆与立杆连接扣件螺栓拧紧扭力矩要全部检查。3.模架拆除3.1.底模及其支架拆除时混凝土强度应符合设计及规范要求。3.2.模板支架拆除前要对拆除人员进行技术交底，并做好交底书面手续。

6、3.3.拆除作业必须由上而下逐步进行，先搭的后拆，后搭的先拆，严禁上下同时作业。即：先拆栏杆、脚手板、剪刀撑，后拆小横杆、大横杆、立杆，并按一步一清的原则依次进行。3.4.设有附墙连接件的模架，连接件必须随支架逐层拆除，严禁先将连接件全部或数步拆除后在拆除支架。3.5.拆立杆时应先抱住立杆，再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑时应先拆中间。然后再托住中间，再拆两头的扣件。3.6.拆除时要统一指挥、上下呼应、动作协调。当拆除与另一个人有关的扣件时，应先通知对方，以防坠落。3.7.架体拆除时严禁将钢管、扣件由高处抛至地面。运至地面的钢管、扣件应按品种规格随时码堆存放。四、施工安全保证措施1.管理措施

7、模板支撑体系搭设及混凝土浇筑区域管理人员组织机构2.技术措施2.1.材料要求：钢管材质使用钢管外径48mm，壁厚3.5mm。扣件用可锻铸铁铸造，进场要有合格证。脚手架钢管不得锈蚀、弯曲、端部不平、压扁或有裂纹；扣件不得脆裂、变形、滑丝；木脚手架板应为厚度不短于50的松木或杉木，宽以20cm-30cm为宜，且不得腐朽、扭曲、斜纹、破裂，架板的两端8cm处应用8#镀锌铁丝箍2-3道。2.2.模板支架搭设和拆除人员必须是经过现行国家标准考试合格的架子工，且必须持证上岗。2.3.上岗人员必须定期检查，心脏病、高血压患者严禁上岗。2.4.施工前必须进行详细的技术交底。2.5.搭设模板支架人员必须戴安全帽

8、、系安全带、穿防滑鞋。2.6.钢管、扣件质量和搭设质量，应按规定 进行检查验收，合格后方可使用。做好模板支架的安全检查和维护。 2.7.作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。2.8.当遇有六级或六级以上大风和雾、雨、雪等恶劣天气时，应停止模板支架搭设与搭拆工作。大风雨过后应对脚手架进行全面检查、检修。2.9. 模板支架使用期间，不得拆除任意杆件。因作业需要必须拆除时须经施工负责人同意，并采取可靠的弥补加固措施。 2.10.混凝土浇筑过程中，应派专人观察模板支撑系统的工作状态，观察人员发现异常时应及时报告施工负责人，人工负责人应立即通知浇筑人员暂停作业，情况紧急时应采取迅速撤离人员的应急措

9、施，并进行加固处理。2.11.混凝土浇筑过程中，应均匀浇捣，并采取有效措施，防止混凝土堆高堆置。2.12.工地临时用电的架设，应按现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范的有关规定执行。2.13.在模板支架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。 2.14.拆除时要划分作业区，周围设围栏、警戒标志，地面设专人指挥，严禁非作业人员进入。附计算书 一、参数信息 1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.20；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):7.00；采用的钢管(mm):483.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑

10、；立杆承重连接方式:单扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:1.00；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度

11、(mm):100.00；柱截面宽度B方向竖楞数目:4；柱截面高度H方向竖楞数目:7；对拉螺栓直径(mm):M14；4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):100.00；板计算书一、模板面板计算:模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.52/6 = 37.5 cm3；I = 1001.53/12 = 28.125 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.11+0.351 = 2.85 kN/m；(2)活荷载为施工人员及

12、设备荷载(kN/m)：q2 = 2.51= 2.5 kN/m；2、强度计算其中：q=1.22.85+1.42.5= 6.92kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.16.922502= 43250 kNm；面板最大应力计算值 =M/W= 43250/37500 = 1.153 N/mm2f=13 N/mm2，,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为面板最大挠度计算值=0.677ql4/(100EI) = 0.6772.852504/(100950028.125104)=0.028 mm；面板最大允许挠度 =250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.028 mm 小于 面板的最大允许挠度

13、 1 mm,满足要求!二、模板支撑方木的计算:方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=51010/6 = 83.33 cm3；I=bh3/12=5101010/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 250.250.1+0.350.25 = 0.712 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.50.25 = 0.625 kN/m；2.强度验算:均布荷载 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.20.712+1.40.625 = 1.

14、73 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.11.7312 = 0.173 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.173106/83333.33 = 2.076 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 2.076 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.61.731 = 1.038 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.038103/(2 50100) = 0.311 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4

15、N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.311 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算:计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 0.712 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6770.71210004 /(1009000.667)= 0.129 mm；最大允许挠度 =1000/ 250=4 mm；方木的最大挠度计算值 0.129 mm 小于 方木的最大允许挠度 4 mm,满足要求!三、木方支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P1.73kN;最大弯矩 M

16、max = 0.649 kNm ；最大变形 Vmax = 1.821 mm ；最大支座力 Qmax = 7.569 kN ；最大应力 = .79/5080 = 127.727 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 127.727 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 1.821mm 小于 1000/150与10 mm,满足要求!支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm)支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 四、扣件抗滑移的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承

17、载力取值为8.00kN，扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 7.569 kN；R 8.00 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、模板支架立杆荷载设计值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1587 = 1.107 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3511 = 0.35 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 250.111 = 2.5 kN

18、；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.957 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) 11 = 4.5 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 11.048 kN；六、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式: =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 11.048 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面

19、面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；按下式计算: l0 = h+2a = 1.2+0.12 = 1.4 m； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；l0/i = 1400 / 15.8 = 89 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.667 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=11048.04/（0.667489） = 33.87

20、3 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 33.873 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 1201=120 kpa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =11.048/0.25=44.192 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 11.048 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=4

21、4.192 fg=120 kpa 。地基承载力满足要求！柱计算书一、柱截面宽度B(mm):500.00；柱截面高度H(mm):1200.00；柱模板的总计算高度:H = 7.00m； F=0.22t12V1/2 F=H - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取7.000m；1- 外加剂影响修正系数，取1.200；2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。分别计算得 20.036 kN/m2、168.000 kN/m2，取

22、较小值20.036 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q1=20.036kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q2= 2 kN/m2。二、柱模板面板的计算由前述参数信息可知，柱截面高度H方向竖楞间距最大，为l= 192 mm，且竖楞数为 7，因此柱截面高度H方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。 面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度H方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距： 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.040.500.90=10.819kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.500.90=1.

23、260kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =10.819+1.260=12.079 kN/m；面板的最大弯矩M=0.1ql2=0.112.079192192= 4.45104N.mm； =M/Wf:W=bh2/6= 50015.015.0/6=1.88104 mm3； 面板的最大应力计算值： = M/W = 4.45104 / 1.88104 = 2.375N/mm2；面板的最大应力计算值 =2.375N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.

24、6ql 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.040.500.90=10.819kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.500.90=1.260kN/m； 式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =10.819+1.260=12.079 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.612.079192.0 = 1391.551N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv面板截面受剪应力计算值: =31391.551/(250015.0)=0.278N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应

25、力 =0.278N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算I=bh3/12= 50015.015.015.0/12 = 1.41105 mm4；面板最大容许挠度: = 192 / 250 = 0.768 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67710.02192.04/(1006000.01.41105) = 0.109 mm；面板的最大挠度计算值 =0.109mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 0.768mm,满足要求！三、竖楞计算本工程柱高度为7.000m,柱箍间距为500mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用

26、木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 50100100/61 = 83.33cm3；I = 50100100100/121 = 416.67cm4； 竖楞方木计算简图1.抗弯强度验算 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.0360.1920.900=4.155kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.1920.900=0.484kN/m； q = 4.155+0.484=4.639 kN/m；竖楞的最大弯距：M=0.1ql2 =0.14.639500.0500.0= 1.16105Nmm； =M/Wf竖楞的最大应力计算值: = M/

27、W = 1.16105/8.33104 = 1.392N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =1.392N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.0360.1920.900=4.155kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.1920.900=0.484kN/m； q = 4.155+0.484=4.639 kN/m；竖楞的最大剪力：V=0.6ql= 0.64.639500.0 = 1391.551N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv竖楞截面最大受剪应力计算值: =31391.

28、551/(250.0100.01)=0.417N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.417N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算max=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =20.040.15 = 4.64 kN/m； max-竖楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm ； E-竖楞弹性模量（N/mm2），E = 9000.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=4.17106；

29、竖楞最大容许挠度: = 500/250 = 2mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.6774.64500.04/(1009000.04.17106) = 0.052 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.052mm 小于 竖楞最大容许挠度 =2mm ，满足要求！四、B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5.0782=10.16cm3；I = 12.1872=24.37cm4；按集中荷载计算（附计算简图）：B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2 20.040.9 + 1.4

30、 20.9)0.15 0.5 = 1.81 kN；B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 2.718 kN；B方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.693 kNmB方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.797 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 =M/(xW)f其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = .87 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 10156 mm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 64.99 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =6.93108/(1.051.02107)

31、=64.99N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.797 mm；柱箍最大容许挠度: = 500 / 250 = 2 mm；柱箍的最大挠度 =0.797mm 小于 柱箍最大容许挠度 =2mm，满足要求!七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5.0782=10.16cm3；I = 12.1872=24.37cm4；按计算（附计算简图）： H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.220.040.9+1

32、.420.9)0.192 0.5 = 2.32 kN；H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 10.303 kN；H方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.682 kNm；H方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.302 mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: =M/(xW)f其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = .66 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 10156 mm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 63.96 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =6.82108/(1.051.02

33、107)=63.96N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.302 mm；柱箍最大容许挠度: = 600 / 250 = 2.4 mm；柱箍的最大挠度 =0.302mm 小于 柱箍最大容许挠度 =2.4mm，满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下:NN=fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的直径: M14 ； 对拉螺栓有效直径: 11.55 mm； 对拉螺栓有效面积: A= 105 mm2；对拉螺

34、栓最大容许拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 10.303 kN。对拉螺栓所受的最大拉力: N=10.303kN 小于 N=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求!梁计算书按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.80m； 1- 外加剂影响修正

35、系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。一、梁侧模板面板的计算次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 4022/6=26.67cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1

36、l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.417.85=8.567kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.44=2.24kN/m；计算跨度: l = (800-100)/(4-1)= 233.33mm；面板的最大弯矩 M= 0.18.567(800-100)/(4-1)2 + 0.1172.24(800-100)/(4-1)2= 6.09104Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.18.567(800-100)/(4-1)/1000+1.22.240(800-100)/(4-1)/1

37、000=2.826 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 6.09104 / 2.67104=2.3N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =2.3N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 8.567N/mm； l-计算跨度: l = (800-100)/(4-1)=233.33mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 40222/1

38、2=26.67cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6778.567(800-100)/(4-1)4/(10060002.67105) = 0.107 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(800-100)/(4-1)/250 = 0.933mm；面板的最大挠度计算值 =0.107mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.933mm，满足要求！二、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 2.826/0.400= 7.065kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高

39、度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 151010/6 = 83.33cm3；I = 15101010/12 = 416.67cm4；E = 9000.00 N/mm2；经过计算得到最大弯矩 M = 0.113 kNm，最大支座反力 R= 3.109 kN，最大变形 = 0.033 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.13105/8.33104 = 1.4 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)次楞最大受弯应力计算值

40、 = 1.4 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 400/400=1mm；次楞的最大挠度计算值 =0.033mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力3.109kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 25.078=10.16cm3；I = 212.187=24.37cm4；E = .00 N/mm2； 主楞计算简图经过计算得到最大弯矩 M= 1.140

41、 kNm，最大支座反力 R= 12.434 kN，最大变形 = 1.421 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 1.14106/1.02104 = 112.2 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =112.2N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！三、穿梁螺栓的计算 验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M14 ；查表得： 穿梁螺栓有效

42、直径: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =12.434 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170105/1000 = 17.85 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=12.434kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！四、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的简支梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中

43、，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5002020/6 = 3.33104mm3； I = 500202020/12 = 3.33105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)0.80+0.300.50=12.420kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.50=2.800kN/m；q=12.420+2.800=15.220kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=ql2/8 = 1/815.223502

44、=2.33105Nmm；RA=RB=0.5ql=0.515.220.35=2.664kN =Mmax/W=2.33105/3.33104=7N/mm2；梁底模面板计算应力 =7 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 5ql4/(384EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=10.350kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =350.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许

45、挠度值: =350.00/250 = 1.400mm；面板的最大挠度计算值: = 512.423504/(38460003.33105)=1.213mm；面板的最大挠度计算值: =1.213mm 小于 面板的最大允许挠度值: =1.4mm，满足要求！五、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=2.664/0.5=5.327kN/m2.方木的支撑力验算 本算例中，方

46、木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=51010/6 = 83.33 cm3；I=5101010/12 = 416.67 cm4；方木强度验算:计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.15.3270.52 = 0.133 kNm；最大应力 = M / W = 0.133106/83333.3 = 1.6 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 1.6 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.65.3270.5 = 1.598 kN；方木

47、受剪应力计算值 = 31.5981000/(250100) = 0.479 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.479 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6775.3275004 /(1009000416.667104)=0.06mm；方木的最大允许挠度 =0.5001000/250=2.000 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.06 mm 小于 方木的最大允许挠度 =2 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边

48、支撑传递的集中力：P1=RA=2.664kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P2=(0.600-0.350)/40.500(1.20.10024.000+1.42.000)+1.220.500(0.800-0.100)0.300=0.430kN简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N2=3.093 kN；最大弯矩 Mmax=0.387 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.653 mm；最大应力 =0.387106/5080=76.1 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算

49、值 76.1 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!六、梁跨度方向钢管的计算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=5.08 cm3；I=12.19 cm4；E= N/mm2；支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 3.093 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算剪力图(kN) 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩 Mmax = 0.541 kNm ；最大变形 max = 1.424 mm ；最大支座力 Rmax = 3.557 kN ；最大应

50、力 =M/W= 0.541106 /(5.08103 )=106.6 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 106.6 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=1.424mm小于1000/150与10 mm,满足要求!七、扣件抗滑移的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载

51、力设计值,取8.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=3.557 kN；R 8.00 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 八、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =3.093 kN ；纵向钢管的最大支座反力： N2 =3.557 kN ；脚手架钢管的自重： N3 = 1.20.1497=1.251 kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N4=1.2(1.00/2+(0.60-0.35

52、)/4)1.000.30+(1.00/2+(0.60-0.35)/4)1.000.100(1.50+24.00)=1.924 kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N5=1.4(2.000+2.000)1.000/2+(0.600-0.350)/41.000=3.150 kN；N =N1+N2+N3+N4+N5=3.093+3.557+1.251+1.924+3.15=12.974 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面

53、抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1851.71.2,1.2+20.1= 2.417 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.185 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2417.4 / 15.8 = 153 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.298 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=12974.46/(0.298489) = 89 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 89 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！