热交换器原理与设计---第4章-混合式热交换器ppt课件

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1、4 混合式热交换器混合式热交换器是冷、热流体直接接触进行混合式热交换器是冷、热流体直接接触进行传热。这种传热方式避免了传热间壁及其两传热。这种传热方式避免了传热间壁及其两侧污垢的热阻。只要流体间接触情况良好，侧污垢的热阻。只要流体间接触情况良好，就有较大的传热速率。就有较大的传热速率。按用途分：按用途分：1.冷水塔（或称冷却塔）冷水塔（或称冷却塔）2.气体洗涤塔（或称洗涤塔）气体洗涤塔（或称洗涤塔）3.喷射式热交换器喷射式热交换器 4.混合式冷凝器混合式冷凝器 4.1 冷水塔自然通风冷却塔自然通风冷却塔4.1.1 冷水塔的类型和构造冷水塔的类型和构造冷却塔通过热水在塔内冷却塔通过热水在塔内喷淋

2、喷淋，与周围空气进行，与周围空气进行热交换热交换(包括显热交换和水蒸发潜热交换包括显热交换和水蒸发潜热交换)，使水温度降低。，使水温度降低。图图4.1 各种湿式冷水塔示意图各种湿式冷水塔示意图1 配水系统；配水系统；2 淋水装置；淋水装置；3百叶窗；百叶窗；4 集水池；集水池；5 空气分配区；空气分配区；6 风机；风机；7 风筒；风筒；8 收水器收水器湿式冷却塔结构示意图湿式冷却塔结构示意图干式冷却塔结构示意图干式冷却塔结构示意图冷水塔，冷水塔，一般包括如下几个主要部分：一般包括如下几个主要部分：1.淋水装置：淋水装置：又称填料，作用在于将进塔的热水尽可能又称填料，作用在于将进塔的热水尽可能形

3、成细小的水滴或水膜，以增加水和空气的接触面积，形成细小的水滴或水膜，以增加水和空气的接触面积，延长接触时间，增进水气之间的热质交换。根据水呈现延长接触时间，增进水气之间的热质交换。根据水呈现的形状分为点滴式、薄膜式及点滴薄膜式三种。的形状分为点滴式、薄膜式及点滴薄膜式三种。2.配水系统：配水系统：将热水均匀地分配到整个淋水面上，使淋将热水均匀地分配到整个淋水面上，使淋水装置发挥最大的冷却能力。常用的有槽式、管式和池水装置发挥最大的冷却能力。常用的有槽式、管式和池式三种。式三种。3.通风筒：通风筒：冷水塔的外壳，气流的通道。作用在于创造冷水塔的外壳，气流的通道。作用在于创造良好的空气动力条件，将

4、湿热空气排出，减少或避免湿良好的空气动力条件，将湿热空气排出，减少或避免湿热空气回流。自然通风冷水塔一般很高，有的达热空气回流。自然通风冷水塔一般很高，有的达150 m以以上；机械通风冷水塔一般在上；机械通风冷水塔一般在10 m左右。左右。(a)倾斜式倾斜式 (b)棋盘式棋盘式 (c)方格式方格式 (d)阶梯式阶梯式图图4.2 点滴式淋水装置板条布置方式点滴式淋水装置板条布置方式图图4.3 薄膜式淋水装置的四种结构薄膜式淋水装置的四种结构(a)小间距平板淋水填料小间距平板淋水填料(b)石棉水泥板淋水填料石棉水泥板淋水填料(c)斜波交错填料斜波交错填料(d)蜂窝淋水填料蜂窝淋水填料图图4.4 铅

5、丝水泥网板淋水装置铅丝水泥网板淋水装置(单位单位:mm)图图4.5 槽式配水系统槽式配水系统图图4.6 旋转布水的管式配水系统旋转布水的管式配水系统图图4.7 池式配水系统池式配水系统1.吸声措施：吸声材料吸声措施：吸声材料 及吸声栅。及吸声栅。2.减速装置。减速装置。3.电机。电机。4.风机。风机。5.旋转布水器：铝合金旋转布水器：铝合金或玻璃钢布水管，装有或玻璃钢布水管，装有收水板，克服飘水现象。收水板，克服飘水现象。6.填料：改性填料：改性PVC余波余波 片，阻力小，阻燃。片，阻力小，阻燃。7.吸声设施：吸声材料吸声设施：吸声材料 及吸声栅。及吸声栅。8.支架。支架。9.下塔体：可配溢水

6、，下塔体：可配溢水，排污，自动给水管。排污，自动给水管。10.进风窗。进风窗。11.上塔体。上塔体。4.1.2 冷水塔的工作原理冷水塔的工作原理水蒸发产生的传热量：水蒸发产生的传热量：Q=p(p p)F 汽化潜热，汽化潜热，kJ/kg；p以分压差表示的传质系数，以分压差表示的传质系数，kg/(m2.s.Pa)水和空气温度不等导致接触传热：水和空气温度不等导致接触传热：Q=(t )F 接触传热的换热系数，接触传热的换热系数，kW/(m2.)当水温高于气温时，当水温高于气温时，Q 和和Q都是由水向空气传热，都是由水向空气传热，水放出总热量为：水放出总热量为：Q=Q+Q 水温下降水温下降当水温下降到

7、等于空气温度时，当水温下降到等于空气温度时，Q=0 这时这时Q=Q 蒸发散热蒸发散热Q仍在进行仍在进行 当水温下降到低于气温时，当水温下降到低于气温时，Q 为空气流向水，为空气流向水，水放出热量为：水放出热量为：Q=Q Q当水温下降到某一程度，空气传向水的当水温下降到某一程度，空气传向水的Q 等于水传向等于水传向 空气的空气的Q，这时：，这时：Q=Q Q=0此时水温为水的冷却极限，此冷却极限与空气湿球温此时水温为水的冷却极限，此冷却极限与空气湿球温 度度()近似相等。水出口温度越接近近似相等。水出口温度越接近，所需冷却设备，所需冷却设备 越庞大，故生产中要求冷却后的水温比越庞大，故生产中要求冷

8、却后的水温比 高高35。水温冷却到极限水温冷却到极限 时，时，Q 和和Q 之间的平衡可表示为：之间的平衡可表示为：()F=p(p p)F p 温度为温度为 时的饱和水蒸气压力，时的饱和水蒸气压力，Pa；为推导和计算方便，分压力差可用含湿量差代替，为推导和计算方便，分压力差可用含湿量差代替，p以含湿量差表示的传质系数以含湿量差表示的传质系数 x代替，故代替，故Q可写成：可写成：Q=x(x x)FQ 和和Q 间的平衡：间的平衡：()F=x(x x)F x 以含湿量差表示的传质系数，以含湿量差表示的传质系数，kg/(m2.s)；x 与与 相应的饱和空气含湿量，相应的饱和空气含湿量，kg/kg；x空气

9、的含湿量，空气的含湿量，kg/kg。水在塔内的接触面积水在塔内的接触面积F：薄膜式中取决于填料的表面：薄膜式中取决于填料的表面积；点滴式中取决于流体的自由表面积；具体确定此积；点滴式中取决于流体的自由表面积；具体确定此值十分困难。对某特定淋水装置，一定量的淋水装置值十分困难。对某特定淋水装置，一定量的淋水装置体积相应具有一定量的面积，称为淋水装置的比表面体积相应具有一定量的面积，称为淋水装置的比表面积，以积，以(m2/m3)表示。实际计算改用淋水装置体积以表示。实际计算改用淋水装置体积以及与体积相应的传质系数及与体积相应的传质系数 xv 和换热系数和换热系数 v，于是：，于是：xv=x a，k

10、g/(m3.s)；v=a，kW/(m3.)总传热量为：总传热量为：Q=v(t )V+xv(xx)V1）迈克尔焓差方程）迈克尔焓差方程取逆流塔中某一微段取逆流塔中某一微段dZ，设该微，设该微段内的水气分布均匀。段内的水气分布均匀。进入微段的总水量为进入微段的总水量为L，其水，其水温为温为t+dt，经热质交换，出水温，经热质交换，出水温度为度为t，蒸发掉的水量为，蒸发掉的水量为dL。进入微段的空气量为进入微段的空气量为G，气温，气温为为，含湿量为，含湿量为 x，焓为，焓为 i。与。与水进行热交换后温度、含湿量及水进行热交换后温度、含湿量及焓分别为焓分别为+d、x+dx、i+di。接触传热与蒸发散热

11、量之和：接触传热与蒸发散热量之和：图图4.9 逆流式冷水塔中的冷却过程逆流式冷水塔中的冷却过程dQ=(t)AdZ+x(xx)AdZ4.1.3 冷水塔的热力计算冷水塔的热力计算或：或：dQ=(/x t+rx)(/x+rx)xaAdZ式中：式中：a填料的比表面积，填料的比表面积，m2/m3；A塔的横截面积，塔的横截面积，m2；Z塔内填料高度，塔内填料高度，m；x、x水温水温t下的饱和空气下的饱和空气 含湿量及与水接触的空气含湿量，含湿量及与水接触的空气含湿量，kg/kg。代入：路易斯代入：路易斯(Lewis)关系：关系：/x=cx(cx为湿空气比热为湿空气比热)含湿量含湿量x的湿空气焓的湿空气焓

12、ix=cx+rx，水面饱和空气，水面饱和空气 层层(温度等于水温温度等于水温t)的焓的焓 i=cx t+rx，得：得：dQ=x(i i)aAdZ (4.6)此即此即迈克尔焓差方程迈克尔焓差方程，表明塔内任何部位水、气间，表明塔内任何部位水、气间交换的总热量与该点水温下饱和空气焓交换的总热量与该点水温下饱和空气焓 i与该处与该处空气焓空气焓 i之差成正比。该方程可视为能量扩散方程，之差成正比。该方程可视为能量扩散方程，焓差正是这种扩散的推动力。焓差正是这种扩散的推动力。2)水气热平衡方程水气热平衡方程在没有热损失情况下，水所放出的热量等于空气在没有热损失情况下，水所放出的热量等于空气增加的热量。

13、微段增加的热量。微段dZ内水所放出的热为：内水所放出的热为：dQ=Lc(t+dt)(LdL)c t=(Ldt+tdL)c (4.7)其中其中c为水的比热。而空气在该微段吸收的热为为水的比热。而空气在该微段吸收的热为 dQ=G di (4.8)因而：因而：G di=c(Ldt+tdL)(4.9)式中右边第式中右边第1项为水温降低项为水温降低 dt 放出热量，第放出热量，第2项为项为蒸发蒸发dL水量所带走热量，与第水量所带走热量，与第1项相比此项较小，项相比此项较小，为简化计算，将其影响考虑到第为简化计算，将其影响考虑到第1项中，将第项中，将第1项项乘以系数乘以系数1/K，得：，得：G di=c

14、L dt/K (4.10)为该微段热平衡方程为该微段热平衡方程3)计算冷水塔的基本方程计算冷水塔的基本方程综合迈克尔焓差方程综合迈克尔焓差方程(4.6)和热平衡方程和热平衡方程(4.10)：x(i i)AdZ=(cLdt)/K (4.17)对此进行变量分离并加以积分：对此进行变量分离并加以积分：(4.18)式式(4.18)是在迈克尔方程基础上，以焓差为推动是在迈克尔方程基础上，以焓差为推动力进行冷却时，计算冷水塔的基本方程，若以力进行冷却时，计算冷水塔的基本方程，若以N代表该式的左边，即：代表该式的左边，即：(4.19)称称N为按温度积分的冷却数，简称冷却数，它是为按温度积分的冷却数，简称冷却

15、数，它是一个无量纲数。再以一个无量纲数。再以N表示式表示式(4.18)右边部分：右边部分：N=x A Z/L (4.20)LAZdZLAiidtKcxz0 xtt2121ttiidtKcNN为冷水塔特性数，表示水温从为冷水塔特性数，表示水温从t1 降到降到t2 所需要的所需要的特征数数值，它代表着冷却任务的大小。特征数数值，它代表着冷却任务的大小。(ii)指水指水面饱和空气层与外界空气的焓之差，此值越小，水面饱和空气层与外界空气的焓之差，此值越小，水的散热就越困难。所以它与外部空气参数有关。的散热就越困难。所以它与外部空气参数有关。在气量和水量之比相同时，在气量和水量之比相同时，N值越大，表示

16、要求散值越大，表示要求散发的热量越多，所需淋水装置的体积越大。发的热量越多，所需淋水装置的体积越大。x反映了淋水装置的散热能力，因而特性数反映了反映了淋水装置的散热能力，因而特性数反映了淋水塔所具有的冷却能力，它与淋水装置的构造尺淋水塔所具有的冷却能力，它与淋水装置的构造尺寸、散热性能及水、气流量有关。寸、散热性能及水、气流量有关。冷水塔的设计计算，就是要求冷却任务与冷却能冷水塔的设计计算，就是要求冷却任务与冷却能力相适应，即力相适应，即N=N，以保证冷却任务的完成。，以保证冷却任务的完成。4)冷却数的确定冷却数的确定图图4.11辛普逊积分法求冷却数辛普逊积分法求冷却数5)特性数的确定特性数的

17、确定为使实际应用方便，常将式为使实际应用方便，常将式(4.20)定义的特性数改写成定义的特性数改写成 N=xV V/L (4.25)6)换热系数与传质系数的计算换热系数与传质系数的计算在计算冷水塔时要求确定换热系数和传质系数。假定在计算冷水塔时要求确定换热系数和传质系数。假定热交换和质交换的共同过程是在两者之间的类比条件热交换和质交换的共同过程是在两者之间的类比条件得到满足的情况下进行，由相似理论分析，换热系数得到满足的情况下进行，由相似理论分析，换热系数和传质系数之间应保持一定的比例关系。此比例关系和传质系数之间应保持一定的比例关系。此比例关系与路易斯关系式的结果一致。与路易斯关系式的结果一

18、致。/x=cx 冷水塔计算中，冷水塔计算中，cx 一般采用一般采用1.05 kJ/(kg.)。图图4.15 气水比及冷却数的确定气水比及冷却数的确定 7)气水比的确定气水比的确定气水比气水比()指冷却每指冷却每kg水所需的空气数，气水比越大，水所需的空气数，气水比越大，冷水塔的冷却能力越大，一般情况下可选冷水塔的冷却能力越大，一般情况下可选=0.81.5。由于空气焓由于空气焓i与与有关，因而冷却数也与有关，因而冷却数也与有关。同时特性有关。同时特性数也与数也与有关，因此要求被确定有关，因此要求被确定的的能使能使N=N。设几个不同设几个不同算出不同的冷却算出不同的冷却数数N，作右图的，作右图的N

19、曲线。曲线。在同一图上作出填料特性曲线在同一图上作出填料特性曲线N曲线，交点曲线，交点P所对应的气所对应的气水比水比 P 就是所求的气水比。就是所求的气水比。P点称为冷水塔的工作点。点称为冷水塔的工作点。4.1.4 冷水塔的通风阻力计算冷水塔的通风阻力计算求得阻力后选择适当的风机求得阻力后选择适当的风机(对机械通风冷却塔对机械通风冷却塔)或确定自然通风冷却塔的高度。或确定自然通风冷却塔的高度。1)机械通风冷却塔机械通风冷却塔空气流动阻力包括由空气进口之后经过各个部位空气流动阻力包括由空气进口之后经过各个部位的局部阻力。各部位的阻力系数常采用试验数值的局部阻力。各部位的阻力系数常采用试验数值或利

20、用经验公式计算。或利用经验公式计算。2)自然通风冷水塔自然通风冷水塔自然通风冷水塔的阻力必须等于它的抽力，由此自然通风冷水塔的阻力必须等于它的抽力，由此原则可确定空气流速和塔筒高度。原则可确定空气流速和塔筒高度。抽力抽力：Z=H0 g(1 2)Pa (4.26)阻力阻力：P=m wm2/2 Pa (4.27)部部 位位 名名 称称局部阻力系数局部阻力系数说明说明进风口进风口1=0.55导风装置导风装置2=(0.1+0.000025qw)lqw淋淋水密度；水密度；m3/(m2h)，l导导风装置长度，风装置长度，m，对逆流塔取，对逆流塔取其长度的一半，对横流塔取总长。其长度的一半，对横流塔取总长。

21、淋水装置处气流转弯淋水装置处气流转弯3=0.5淋水装置进口气流突然收缩淋水装置进口气流突然收缩4=0.5(1-f0/fs)f0淋淋水装置有效截面积，水装置有效截面积，m2；fs淋淋水装置总截面积，水装置总截面积，m2。淋水装置淋水装置5=0(1+Ksqw)Z0单单位高度淋水装置阻力系数；位高度淋水装置阻力系数；Ks系系数，可查有关手册；数，可查有关手册；Z淋淋水装置高度，水装置高度，m。淋水装置进口气流突然扩大淋水装置进口气流突然扩大6=(1-f0/fs)2配水装置配水装置7=0.5+1.3(1-fch/fs)2(fs/fch)2fch配配水装置中气流通过的有效截水装置中气流通过的有效截面积，

22、面积，m2。收水器收水器8=0.5+2(1-fg/fn)2(fg/fn)2fg收收水器有效截面积，水器有效截面积，m2；fn收收水器的总面积，水器的总面积，m2。风机进风风机进风口口(渐缩管形渐缩管形)9可查文献可查文献8风机扩散口风机扩散口10可查文献可查文献7气流出口气流出口11=1.0表表4.1冷水塔各部位的局部阻力系数冷水塔各部位的局部阻力系数冷却冷却塔塔设设计计气气象象条件条件大气压力大气压力：p=100375 Pa(753mmHg)干球温度：干球温度：=31.5湿球温度：湿球温度：=28(方方形和普通型为形和普通型为27)冷冷却塔却塔设计参设计参数数类类 型型进塔水温进塔水温出塔水

23、温出塔水温1.标准标准型型37322.中温中温型型43333.高温高温型型60354.普通普通型型37325.大型大型塔塔4232冷却塔冷却塔标准标准设计设计工况工况参数参数_国标国标71901997 参参 数数 型型 号号冷冷却水量却水量m3/h高高度度mm外径外径mm风风机直径机直径mm风风 量量m3/h电电机功机功率率kWDBNL4202018241460800124000.8DBNL4303019951730930143000.8DBNL44040234219121200180001.1DBNL45050284219121200215001.1DBNL46060283022151400

24、280001.5DBNL47070308022151400323001.5DBNL48080309426291600329002.2DBNL4100100334426291600434002.2DBNL4200200380337322400943005.5DBNL33003004085434728001343007.5DBNL440040044735134340018740011.0DBNL450050048686044380024200015.0DBNL460060052196746420028000015.0DBNL470070057196746420030220018.5DBNL4800

25、80055897766500039350018.5DBNL490090060897766500040800022.0冷却塔参数冷却塔参数工况：工况：湿球温度湿球温度=28；t=5，t1=37、t2=32；t=8，t1=40、t2=32；t=10，t1=43、t2=33；t=20，t1=55、t2=35；t=25，t1=60、t2=354.1.5 冷水塔的设计计算冷水塔的设计计算 例例4.14.2 喷射式热交换器 4.2.1 喷射式热交换器的一般问题喷射式热交换器的一般问题喷射式热交换器是一种以热交换为目的的喷射器，它和喷射式热交换器是一种以热交换为目的的喷射器，它和其他喷射器一样，是使压力、温

26、度不同的两种流体相互其他喷射器一样，是使压力、温度不同的两种流体相互混合，并在混合过程中进行能量交换的一种设备。混合，并在混合过程中进行能量交换的一种设备。按照被混合的流体的不同，喷射式热交换器中可以是汽按照被混合的流体的不同，喷射式热交换器中可以是汽水之间的热交换，水水之间的热交换，水水之间的热交换，汽水之间的热交换，汽汽之间汽之间的热交换等等。的热交换等等。主要部件有：工作喷管、引入室、混合主要部件有：工作喷管、引入室、混合室和扩散管。室和扩散管。图图4.18喷射式热交换器原理图喷射式热交换器原理图A 工作喷管；工作喷管；B 引入室；引入室；C 混合室；混合室；D 扩散管扩散管 被引射流体

27、质量流量被引射流体质量流量喷射系数喷射系数 u=工作流体质量流量工作流体质量流量工作流体通过喷管的膨胀，使势能转变为动能，以很工作流体通过喷管的膨胀，使势能转变为动能，以很高的速度从喷管喷出，并将压力较低的流体高的速度从喷管喷出，并将压力较低的流体(被引射被引射流体流体)吸到引入室内；工作流体与被引射流体混合后吸到引入室内；工作流体与被引射流体混合后的混合流体速度渐趋均衡，动能相反地转变为势能，的混合流体速度渐趋均衡，动能相反地转变为势能，然后送给用户。然后送给用户。被引射流体被引射流体 (Ph)ABCDPgPhPo工作流体工作流体 (Po)混合流体混合流体 (Pg)喷射式热交换器优点：提高被

28、引射流体压力不直接喷射式热交换器优点：提高被引射流体压力不直接消耗机械能，结构简单。消耗机械能，结构简单。水水喷射式热交换器可将高温水与部分低温水水水喷射式热交换器可将高温水与部分低温水 混合，得到一定温度的混合水，供室内采暖。混合，得到一定温度的混合水，供室内采暖。汽汽喷射式热交换器用来提高低压废气的压力，汽汽喷射式热交换器用来提高低压废气的压力，使工业废气得到回收，在凝结水回收系统中可借使工业废气得到回收，在凝结水回收系统中可借 助助它使二次蒸汽得以利用。它使二次蒸汽得以利用。汽水型和水汽喷射式热交换器都可作为一种汽水型和水汽喷射式热交换器都可作为一种 紧凑的冷凝器来使用。尤其是水汽型，用

29、于制紧凑的冷凝器来使用。尤其是水汽型，用于制 糖、乳品加工等，不仅可使蒸发装置的二次蒸汽糖、乳品加工等，不仅可使蒸发装置的二次蒸汽 冷凝，还可制造真空排除少量的不凝性气体。冷凝，还可制造真空排除少量的不凝性气体。喷射系数喷射系数 uGh/GoGh 被引射流体；被引射流体；Go 工作流体；工作流体；Gg 混合流体混合流体质量守恒能量守恒hggottttuh hg gg go oi ii ii ii iu uGo+Gh=Gg(1+u)Go=Ggio+uih=(1+u)igio+ucth=(1+u)ctgto+uth=(1+u)tghggoctctctiu4.2.2 汽水喷射式热交换器汽水喷射式热交

30、换器图图4.19汽水喷射式热交换器工作原理汽水喷射式热交换器工作原理动量方程：动量方程：2(Gowp+Ghwh)(Go+Gh)w3=p3 f3+pdf(pp fp+ph fh)(4.35)-和和-截面之间作用于混合室入口段的圆锥形截面之间作用于混合室入口段的圆锥形 壁面上的冲量积分为壁面上的冲量积分为：pdf=ph(fp+fh f3)将上述假设代入式将上述假设代入式(4.35)，并考虑，并考虑 u=Gh/Go，可得，可得：2Gowp(1+u)Gow3=f3(p3 ph)(4.36)水在混合室出口处的流速水在混合室出口处的流速：w3=(1+u)Govg/f3 m/s(4.37)混合室出口处混合水

31、的绝对压力混合室出口处混合水的绝对压力：p3=pg 32 w32/(2vg)，Pa(4.38)式中式中：vg混合水的比容，混合水的比容，m3/kg；pg扩散管出口混合水的绝对压力，扩散管出口混合水的绝对压力，Pa；3扩散管的速度系数。扩散管的速度系数。喷管出口处的蒸汽流速：喷管出口处的蒸汽流速：wp=1 m/s(4.39)hp3fffhp3fff3po102iioo121maxo,1212vpkkkfGkkg/s (4.40)蒸汽通过缩扩喷管的最大流量蒸汽通过缩扩喷管的最大流量：将式将式(4.37)(4.40)代入式代入式(4.36)，经整理后得到汽水，经整理后得到汽水喷射式热交换器的喷射式热

32、交换器的特性方程：特性方程：pg ph=12 f1/f3 (232)A vg(1+u)2(po/vo)(f1/f3)2 (4.41)pooo3104iivpA式中：式中：，对干饱和蒸汽，对干饱和蒸汽，k=1.135，则，则A=0.202pg ph=pg，为蒸汽水喷射式热交换器产生的压力差即扬程。，为蒸汽水喷射式热交换器产生的压力差即扬程。根据经验数值，推荐根据经验数值，推荐1=0.95，2=0.975，3=0.9。用于供热系统，。用于供热系统，可认为可认为vg=vh=0.001 m3/kg，上式成为：，上式成为：(4.42)12121kkkkA2oo2313pooo31g1100.23826.

33、33uvpffiivpffp极限工作状态及其计算极限工作状态及其计算汽水喷射式热交换器中，喷射系数过小或过大都不能保汽水喷射式热交换器中，喷射系数过小或过大都不能保证喷射器的正常工作。证喷射器的正常工作。喷射系数过小时，水温可提高到混合室压力相应的饱和喷射系数过小时，水温可提高到混合室压力相应的饱和温度，这样会造成没有足够的水来凝结进入的蒸汽而使喷温度，这样会造成没有足够的水来凝结进入的蒸汽而使喷射器工作遭到破坏，这决定了最小喷射系统射器工作遭到破坏，这决定了最小喷射系统umin。喷射系数过大时，被引射水的流量过多，混合室中的水喷射系数过大时，被引射水的流量过多，混合室中的水温要降低；同时混合

34、室中水的流速增大，而水的压力要降温要降低；同时混合室中水的流速增大，而水的压力要降低。当水的流量增加到一定值时，混合室入口截面上的压低。当水的流量增加到一定值时，混合室入口截面上的压力力p2要降到被加热水温要降到被加热水温 tg 相对应的饱和压力相对应的饱和压力pb，而引起混，而引起混合室中水的沸腾，这个状态决定了最大喷射系数合室中水的沸腾，这个状态决定了最大喷射系数umax。因此在设计喷射器时，应该检验喷射系数是否在因此在设计喷射器时，应该检验喷射系数是否在umin 和和umax的范围之内。的范围之内。混合室始端水压混合室始端水压 p2 取决于被引射水由于工作蒸汽取决于被引射水由于工作蒸汽和

35、被引射水之间的动量交换而获得的速度。和被引射水之间的动量交换而获得的速度。可用伯努利方程确定：可用伯努利方程确定：p2=ph w22/(242 vh)=phw22/(1.7vh)Pa (4.44)式中：式中：4混合室入口段的速度系数，一般混合室入口段的速度系数，一般4=0.925；vh被引射水的比容，被引射水的比容，m3/kg。混合室入口处水的流速混合室入口处水的流速 w2值为：值为：w2=vh(Go+Gh)/f3=(1+u)(Govh)/f3 m/s (4.45)将式将式(4.45)代入式代入式(4.44)得：得：p2=ph (1+u)2(Go2vh)/(1.7f32)Pa (4.46)喷管

36、的流量喷管的流量Go也可写成：也可写成：kg/s (4.47)于是：于是：Pa (4.48)以以k=1.135，vh=0.001m3/kg代入，有：代入，有：p2=ph 0.237*10-3(po/vo)(f1/f3)2(1+u)2 Pa (4.49)按式按式(4.43)和和(4.49)，可求出不同喷射系数时的，可求出不同喷射系数时的tg和和p2，以及与以及与tg相对应的饱和压力相对应的饱和压力pb。将。将p2=f(u)及及 pb=f(u)绘于同一图上，它们的交点即表示绘于同一图上，它们的交点即表示umax和和umin，具体解法见例具体解法见例4.2。oo1k1k1o12vpkkfG223ho

37、o1k1k21h211.712ufvvpkkfpp喷射器几何尺寸的计算喷射器几何尺寸的计算喷管临界直径喷管临界直径d1可由下式计算：可由下式计算：mm(4.50)式中：式中：v1蒸汽在喷管中处于临界压力时的比容，蒸汽在喷管中处于临界压力时的比容，m3/kg；i1蒸汽在临界压力时的焓，蒸汽在临界压力时的焓，kJ/kg。喷管的出口面积：喷管的出口面积：mm(4.51)喷管出口直径：喷管出口直径：mm(4.52)式中：式中：vp蒸汽在喷管出口压力蒸汽在喷管出口压力Pp时的比容，时的比容，m3/kg。喷管渐扩部分的长度：喷管渐扩部分的长度：(4.53)其中其中为扩散角，一般取为扩散角，一般取68混合室

38、直径混合室直径d3，可由截面比，可由截面比f1/f3 加以确定，加以确定，其中其中 f1为喷管的临界截面积：为喷管的临界截面积：mm2(4.54)混合室长混合室长Lh，一般取，一般取Lh=(610)d31o1o12.88iivGd6ppop103600wvGfpopop2.88iivGd22tg1pkddL611o1103600wvGf汽水喷射热交换器的设计计算汽水喷射热交换器的设计计算 例例4.24.2.3 水水喷射式热交换器水水喷射式热交换器图图4.26水水喷射式热交换器的工作原理水水喷射式热交换器的工作原理动量方程动量方程对圆筒形混合室而言，由截面对圆筒形混合室而言，由截面、得到得到：2

39、(Gowp+Ghw2)(Go+Gh)w3=(p3 p2)f3 (4.56)认为工作流体与被引射流体在进混合室前不相混合，因认为工作流体与被引射流体在进混合室前不相混合，因而工作流体在混合室入口处所占面积与喷管出口面积而工作流体在混合室入口处所占面积与喷管出口面积 fp相等。相等。该该假定对假定对 f3/fp 4 时具有足够的准确性。因而被引时具有足够的准确性。因而被引射流体在混合室入口截面上所占面积射流体在混合室入口截面上所占面积：f2=f3 fp工作流体流量应为工作流体流量应为：Go=1 fp (4.57)由于引入室中被引射水流速由于引入室中被引射水流速wh和混合室流体出扩散管的和混合室流体

40、出扩散管的流速流速wg都相对较低，可忽略。根据动量守恒，被引射流都相对较低，可忽略。根据动量守恒，被引射流体在混合室入口截面处的压力体在混合室入口截面处的压力p2与混合流体在混合室出与混合流体在混合室出口截面处的压力口截面处的压力p3可表示为可表示为：phovpp 2 Pa (4.58)Pa (4.59)水喷射器中，工作流体与被引射流体都是非弹性水喷射器中，工作流体与被引射流体都是非弹性流体，因而各截面处的水流速可用连续性方程流体，因而各截面处的水流速可用连续性方程：m/s (4.60)m/s (4.61)m/s(4.62)g33g3h42h2vwppvwpp2222pho3gp12go3ph

41、o2hp12ho2hop1ppopvppfvfufvGuwvppfvuffvuGwppvfvGw21122将以上各式代入式将以上各式代入式(4.56)，经整理可得到，经整理可得到水喷射器的特性方程式：水喷射器的特性方程式：12222p3gp232p2hp2243223p21hohgpguvfvf)(uvfvfffffpppppp(4.63)式中：式中：pg=pg ph 水喷射器的扬程，水喷射器的扬程，Pa；pp=po ph 工作流体在喷管内的压降，工作流体在喷管内的压降，Pa。pg/pp称为喷射器的相对压降。上式表明：当给定称为喷射器的相对压降。上式表明：当给定u值，喷射器扬程与工作流体的可用

42、压降成正比。值，喷射器扬程与工作流体的可用压降成正比。在在vg=vp=vh条件下，并取条件下，并取1=0.95，2=0.975，3=0.9，4=0.925时，特性方程简化为：时，特性方程简化为：23p22p233ppguffuffffffpp11.071.051.761.76(4.64)若将式中各截面比作如下变换：若将式中各截面比作如下变换：则式则式(4.64)变为：变为：(4.65)可见，水喷射器的特性可见，水喷射器的特性 ，而不决定于它，而不决定于它的绝对尺寸。如果绝对尺寸不同，但截面比的绝对尺寸。如果绝对尺寸不同，但截面比(f3/fp)相同，就具有相同的特性，相同，就具有相同的特性，。因

43、而，。因而，(f3/fp)是水喷射器的几何相似参数。是水喷射器的几何相似参数。11p3p3p2pp3p3p3323fffffff ;1fffffffff2p32p32p3p32p3pgffuffuffffuffpp11.0711.0511.761.76)fff(u,ppp3pgf(u)pppg最佳截面比与可达到的参数最佳截面比与可达到的参数选择最佳截面比，以保证在工作流体压降选择最佳截面比，以保证在工作流体压降(pp)和喷射和喷射系数系数(u)给定情况下，使它具有最大的扬程给定情况下，使它具有最大的扬程(pg)。因为因为 ，最佳截面比可根据特性方程，最佳截面比可根据特性方程 (4.65)求偏微

44、分求得：求偏微分求得：喷射系数喷射系数u一定时，一定时，(pg/pp)是是(f3/fp)的一元函数，的一元函数，可以计算出最佳截面比可以计算出最佳截面比(f3/fp)zj以及可产生的最大以及可产生的最大 相对压降相对压降(pg/pp)max，见下表见下表4.6p3pgffu,fpp0p3pgffppu0.20.40.60.81.01.21.41.61.82.02.2(pg/pp)max0.486930.367250.293010.241900.204570.176130.153780.135800.121070.108740.09834(f3/fp)zj1.92.63.23.84.55.25.

45、96.77.58.39.2u2.42.62.83.03.23.43.63.84.04.24.4(pg/pp)max0.089460.081810.075140.069310.064150.059580.055500.051840.048550.045570.04186(f3/fp)zj10.111.011.912.9 14.0 15.0 16.1 17.2 18.4 19.6 20.8表表4.6 (pg/pp)max、(f3/fp)zj与与u之间的关系之间的关系几何尺寸的计算几何尺寸的计算喷管出口截面积由下式计算：喷管出口截面积由下式计算：m2 (4.66)喷管出口截面与圆筒形混合室入口截面喷

46、管出口截面与圆筒形混合室入口截面 之间的最佳距离之间的最佳距离 Lc 为：为：Lc=(1.01.5)d3 (4.67)式中：式中：d3圆筒形混合室的直径，可根据圆筒形混合室的直径，可根据(f3/fp)zj 及及 fp求得求得 f3之后求出。之后求出。圆筒形混合室长度圆筒形混合室长度Lh，建议取，建议取Lh=(610)d3；扩散管的扩散角，一般取扩散管的扩散角，一般取=68pp1op2 p vGf 4.3 混合式冷凝器混合式冷凝器混合式冷凝器作用在于使蒸汽与冷却水直接混合式冷凝器作用在于使蒸汽与冷却水直接接触过程中放出潜热而被冷凝，这种冷凝方接触过程中放出潜热而被冷凝，这种冷凝方式只适用于冷凝液没有回收价值或者对冷凝式只适用于冷凝液没有回收价值或者对冷凝液纯净度要求不高的场合，例如单效或多效液纯净度要求不高的场合，例如单效或多效蒸发装置二次蒸汽的冷凝。蒸发装置二次蒸汽的冷凝。混合式冷凝器的类型较多，现在广泛使用的混合式冷凝器的类型较多，现在广泛使用的类型有如图类型有如图4.28所示的几种。所示的几种。图图4.28 混合式冷凝器的类型混合式冷凝器的类型