X市XX银行综合楼设计计算书

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1、摘要3ABSTRACT 4第一章建筑设计说明51. 1 总平面设计51. 2平面设计 51. 3立面设计 51.4剖面设计 61.5建筑设计体会 6第二章结构选型及布置72. !结构选型72. 2结构布置72. 3参考资料7第三章荷载计算83. !梁板柱尺寸的确定 83.2 荷载计算 113.3 风荷载作用下的位移验算 19第四章内力计算 234. !风荷载标准值作用下的内力计算 234. 2内力计算 28第五章内力组合 42第六章截面设计与配筋计算 486. !梁的正截面承载计算486.2梁的斜截面承载计算526. 3柱截面设计 526.4柱斜截面的承载计算58第七章楼板计算 647. 1

2、AB轴楼面板 647. 2 BC轴楼面板 66第八章基础计算698. 1造型 698. 2基础不利内力选取 728. 3 确定基础底面尺寸 729. 4基础高度验算 738. 5基础底板配筋计算 74第九章楼梯计算769. !建筑设计7610. 2结构设计76第十章施工组织设计82第十一章文献翻译 114X市XX银行综合楼设计摘要本设计为X市XX银行综合楼设计,抗震设防烈度为6度,基本风压为0. 50kN/m, 主体结构采用钢筋混凝土框架结构。在确定框架布局之后,选取横向4轴框架进行计算。 先用弯矩二次分配法计算恒荷载及活荷载作用下框架的结构内力,接着用D值法计算风 荷载作用下的结构内力,进而

3、按底部剪法计算水平地震荷载作用大小,采用D值法 求出在水平地震荷载作用下的结构内力（弯矩、剪、轴）。然后进行内力组合,找 出最不利的组内力组合,然后进行计算配筋并绘图。此外还进行了室内楼梯的设计, 完成了平台板,梯段斜梁,平台梁等构件的内力和配筋计算及施工图绘制。计算书用 Word编辑，部分插图用天正建筑软件绘制,内力组合用Excel辅助计算。关键词:抗震烈度钢筋混凝土框架结构弯矩二次分配法D值法ABSTRACTThe main purpose of this design is to design the Chengdong bank building of Changde, whose s

4、eismic intensity is 6. The basic wind press is 0. 50kN/m2. The main part of the structure is reinforced concrete frame. When the direction of the frame is determined, selecting the axis 6 of the transverse frame to calculate. Firstly calculating the internal force under deads and live loads with Mom

5、ent of secondary distribution method and then the internal force under wind load with the method of numerical D. Then the standard loads of each floor are calculated. Further the horizontal seismic force can be got by way of the bottom-shear force method . Then the internal force (banding moment, sh

6、earing force and axial force) in the structure under the horizontal losds can be easily calculated. The following step is to find the most adverse combination of internal force co collocate reinforcing bars and tu draws. Moreover, indoor stairs is also designed.The shop drawings are completed in the

7、 end after the internal force of landing slab, slanting beam of stairs and landing girder are calculated and the reinforcing is collocated. The count paper is edited weith Microsoft Word. Some illustrations are drawn with Tarch 6. The combination of internal force is calculate with Microsoft Excel.K

8、eyword: seismic inersity reinforcd concerete frame Moment of secondary distribution method the method of numerical D第一章 建筑设计说明1.1总平面设计本设计为幢5层银行综合,底层层高4. 5m,其余各层层高为3. 6m。 考虑通风和采光要求，教学楼采用了南北朝向。设计室内外高差为0.45m, 设置了台阶作为室内外的连接。占地面积为5000m建筑面积为3000m2。 1.2平面设计本银行综合楼由银行大厅和办公室组成。设计时求功能分区明确, 布局合理,联系紧密,尽量做到符合现代化银

9、行综合楼的要求。(1)使用部分设计L办公室:办公室是本设计的主体,占据了本设计绝大部分的建筑面 积。考虑到保证有足够的采光和较好的通风要求,故将综合楼南北朝向。 对于使用功能不同的办公室,采取了不同的平面设计方案,采取多种面积， 使得平面设计活泼不显呆板,又能满足多种使用需求,使得综合楼更具现 代化。2.银行大厅:大厅是建筑物主要出入口的内外过渡，人流分散的交通 枢纽,大厅要给人种开阔的感觉,缓解交通压,因此,门厅设计的好 坏关系到整幢建筑的形象。(2)交通联系部分设计楼梯是建筑中各层间的垂直联系部分,是楼层人流疏散必经通道。本 方案有两部双跑楼梯以满足需求。1. 3.立面设计本方案立面设计充

10、分考虑了银行综合楼的对采光的要求,立面每层走 廊左右两边都设置了窗户,通彻的玻璃窗给人种清晰明快的感觉。在装饰方面采用水刷石的外墙,窗框为银白色铝合金，色彩搭配和谐, 给人种亲切和谐放松自由的感觉,让客户和办公人员有一个好的视觉效果和良好的学习环境。1.4. 剖面设计根据采光和通风要求,各房间均采用自然光,并满足窗地比的要求, 窗台高900加。内外墙体均采用240mmX240mmX 120mm的普通烧结病,M5 水泥砂浆。底层楼梯采用160mm踏步高，270mm宽,其余四层均采用150mm 踏步高，270mm宽，以满足人流疏散和消防要求。1.5. 建筑设计的体会本建筑设计从方案构思到设计定稿得

11、到老师的悉心指导,在设计的过 程中注意到总平面布置的合理性、交通联系的方便,达到人流疏散和防火 的要求,对房间的布置及使用面积的确定,达到舒适、方便。立面的造型 及周围的环境做到相互协调;整个建筑满足各方面的需求。使人,建筑和 环境进行完美的结合。本次建筑设计我们把实习所学到的知识运用到其中,并通过翻阅大量的 资料及在老师的指导下,设计中所遇到的问题得到解决。这次设计让 我受益匪浅,既巩固了我们的专业知识,又积累了很多的经验。第二章结构选型及布置设计题目:X市XX银行综合楼设计设计资料:见设计任务书2.1结构选型1 .结构体系选型:采用钢筋混凝土现浇框架结构体系。2 .屋面结构：采用钢筋混凝土

12、现浇楼板,屋面板厚120,m：3 .楼面结构：采用钢筋混凝土现浇楼板,板厚120mm；4 .楼梯结构：采用钢筋混凝土梁式楼梯;5 .基础梁：采用钢筋混凝土基础梁;6 .基础：采用钢筋混凝土柱下独立基础;2. 2结构布置1 .结构布置包括结构平面布置和结构剖面布置。因为此设计中同一层楼 面标高变化不大,所以不做结构剖面布置。如屋面、各层楼面(包括门窗 过梁)等结构平面布置,详见结构平面布置图。2. 结构布置图的具体内容和要求(1)屋面结构布置图上主要的结构构件有:框架(梁和柱)、屋面梁、屋 面板、天沟等构件。(2)楼面结构布置图上主要结构构件有:框架(梁和柱)、楼面梁、楼面板、楼梯等。3. 3参

13、考资料(1)教材：房屋建筑学、混凝土结构、结构力学、土力学及基础工程等。2 2) 土木工程专业毕业设计手册(3)民建专业毕业设计指南(4)混凝土结构设计(5)银行设计规范JGJ67-89第三章荷载计算3 .!梁板柱尺寸的确定(1)梁柱截面由于各层框架为超静定结构,在内力计算之前,需先估算梁、柱的截面尺寸及 结构所采用的材料强度等级,以求得框架中各杆的线刚度及相对线刚度。混凝土强度等 级:梁中用 C30(c= 30x10/mm2)柱中用 C30 (f =30xl0/mm2)框架梁:匕=(1/8 1/12=(1/8 1/12)x6300mm = 525 788mm ,取4 = 600mm ；=(1

14、/3.5 1/2)=(1/3.5 1/2)x600mm = 170- 300mm ,取=300mm；=(1/8 1/12)L = (1/8 1/12) x 3600mm = 300 450mm ,取/12 = 400mm ；b2 = (1/3.5 1/2)他=(1/3.5 l/2)x400mm = 114 - 200mm ,取=200刀。框架柱:=/15 = 5.45/15 = 0.363m,取 = 500胆。由于该建筑处于7度设防的 地震区,故采用方柱较为合适,即x/i = 500x500mm。(2)板厚本结构采用双向板,板厚1/40厶= 3600x1/40 = 9,”团(/：柱的短跨)。考

15、虑到板的挠度、裂缝宽度的限制及在板中铺设管线等因素,取板厚力 =120mm。(3)确定框架计算简图框架的计算单元如图所示,取4-4轴的一棉框架计算。假定框架柱嵌固于基础顶面,框 架梁与柱刚接。由于各层柱的截面尺寸不变,故梁跨等于柱截面形心轴线之间的距离。 底层柱高从基础顶面算至二层楼面,基顶标高根据地质条件、室内外高差,定为0.95m, 二层楼面标高为4.5m,故底层柱高为5.45m。其余各层柱高从楼面算至上一层楼面（即 层高）,均为3.60m。由此可绘制出框架的计算简图,如下图所示。1.192511.19图3.1.1计算简图（4）框架梁柱的线刚度计算对于中框架梁取/= 2/。左边跨梁:边梁=

16、7/ = 3.0*107/2*2丄义0.3*(0.66)3/6.3机=5Ax04KN m中跨梁: ,梁=E/ = 3.0 x 1 ,KN/ x 2 x x 0.3 x (0.6)3团= 10.8x104 侬m右边跨梁:i 右边梁=硏=3.0X107 KN/ x2x丄 x(0.6m)3/6.3m=5.1xlO4jVm底层柱(AD轴)i 底柱=El/l = 3.0 X107 KN/m2 X X (0.5m)4 /5.5m= 2.8x10,kn,”其余各层柱(AD轴)i 余柱=El/l =3.OxO7 KN/m2 x-x(0.5m)4/3.6m= 4.3x10KN m令i余柱=1.0,则其余各杆件的

17、相对线刚度为:.5.1X10& KNm!左边梁=j4.3xl04 KNm= 1.19，中跨梁10.8X104KN m,广, 1= 2.514.3X104 KN 6I右边梁5.1xTNKNm 4.3x10kn m一,.2.8xl04n2八公i 底柱=7= 0.654.3X104 KN/n框架梁柱的相对线刚度如图所示,作为计算各节点杆端弯矩分配系数的依据4. 2荷载计算1 .恒载标准值计算0.035X 25 = 0.875 KN/0.4 KN/20x0.02 = 0.4 KN/0.1 2x25 = 3 KN/0.01 2x16 = 0. 192 KN/（1）屋面35厚架空隔热板防水层（柔性）三毡四

18、油铺小石子20厚1:3水泥砂浆找平层120厚钢筋混凝土现浇板12厚纸筋石灰平顶合计:4.87（2）标准层楼面大理石面层,水泥砂浆擦缝30厚1:3干硬性水泥砂浆,面上撒2厚素水泥|1.16KN/水泥砂浆结合层一道结构层:120厚现浇钢筋混凝土板0.12x25 = 3KN/抹灰层:10厚混合砂浆0.01x17 = 0.17KN/m2合计:4.33 KN/(3)梁自重 x hx = 300/n/n x 600mm梁自重25MV/Zx0.3mX(0.6/”-0.12m) = 3.6KN/m0.27 KN/m抹灰层:10厚混合砂浆合计:3.87 KN/小x4=200mm x 400机机梁自重25 KN/

19、疝 x 0.2m x (0.4m - 0.12m) = 1.4 KN/m抹灰层:10厚混合砂浆0.16KNm合计:1.56 KN/m(4)柱自重bxh = 500mm x 500mm柱自重25 KN/m3x0.5mx0.5m = 6.25 KN/m抹灰层:10 厚混合砂浆4x0.5/nx0.01/T/xl7KN/my = 034KNm合计:6.59 KN/m(5)外纵墙自重标准层:纵墙(3.6/72 - 0.6/n - 2.4/W)X 0.24/71 x 18 KN / m3 = 2.59 KN/m铝合金窗2.4 m x 0.35 KN/ =0.84 KN/m水刷石外墙面(3.6m -2Am)

20、x0.5KN/m2 =0.6KN/m水泥粉刷内墙面(3.6m 一 2.4m)x 0.36 KN/m? =0.43 KN/m底层:纵墙合计:4.46 KN/m(5.5m- 2.4m-0.6m- 0.4m)x0.24mx 18 KN/m3 = 9.07 KN/m电 rf金盲24” x 0.35 KN/= 0.84 KN/m水刷石外墙面(4.5 6一 2.4 6)x 0.5 KN/n? =1.05 KN/m水泥粉刷内墙面(4.5m 2.4加)X 0.36 KN/机=0.77 KN/ m合计:11.73 KN/6（6）内纵墙自重标准层:纵墙(3.6/?2 - 0.6m) x 0.24m x 18 KN

21、 /=13.39 KN/m水泥粉刷内墙面2 x (3.6/7/ - 0.6/n) x 0.36 KN / m2 = 2.16 KN/m合计:15.55 KN/n?（7）内隔墙自重标准层:内隔墙(3.6m - 0.6m) x0.24mx 9.8 KN/n?= 7.06 KN/m水泥粉刷墙面(3.6 m - 0.6m) x 2x0.36 KN/m2 = 2.16 KN/m合计:9.22 KN/m底层:内隔墙(5.5m - 0.6m - O.4/2)x0.24/n x9.8 KN/m = 10.58 KN/篦水泥粉刷墙面(4.5/w - 0.6m - 0.4/72)x0.36 KN/m2 =1.26

22、 KN/m合计:11.84 KN/m2 .活荷载标准值计算（1）屋面和楼面活荷载标准值,根据荷载规范查得:不上人屋面:0.5KN/才楼面:2.0 KN/走廊：2.0 KN/（2）雪荷载s* =1.0x0.5 KN/ =0.5 KN/屋面活荷载与雪荷载不同时考虑,两者中取较大值。3 .竖向荷载作用下框架受荷总图板传至梁上的三角形或梯形荷载等效为均布荷载。楼面荷载分配按双向板进行荷载等效分配短向分配:5aqi8 ；长向分配:1l-2()2+(2)3ag 2b 2bFC5图3.2.1板传荷载示意图(l)A-B轴间框架梁屋面板传荷载:1 Q1 Q恒载:4.87KN/x 1.87 1-2()2 + ()

23、3 x2 = 15.08KN/m _6.36.3 _1 Q1 Q -活载:0.5KN/?xl.81 1-2()2 + ()3 x2 = 1.55KN/66.36.3楼面板传荷载:r 1 1 恒载:4.33KN/72x 1.8mx 1-2()2 + ()3 x2 = 13.41KN/?6.36.3 1 8 活载:2.0KN/i2xl.8mx 1-2()2 + ()3 x2 = 6.19KN/i6.36.3梁自重:3.87 KN I tnA-B轴间框架梁均布荷载为:屋面梁:恒载=梁自重+板传荷载= 3.87 KN/m + 15.08 KN/tn = 18.95 KN/m活载=板传荷载=1.55 K

24、N/m楼面梁：恒载=梁自重+板传荷载= 3.87 KN/m + 13AlKN/m = 11.2SKN/m活载=板传荷载=6.19 KN/加C-D轴间框架梁计算同A-B轴间框架梁。(2) B-C轴间框架梁屋面板传荷载：恒载:4.87 KN/m2 xl.5mxx2 = 9.13KN/m活载:0.5 /n?2 x 1,5/n x - x 2 = 2.34 KN/m楼面板传荷载:恒载:4.33 KN/m2 x 1.5m x x 2 = 8.19 KN/m活载:2.0 KN/ xl.5mxgx2 = 3.75 KN/m梁自重:3.87 KN/mB-C轴间框架梁均布荷载为:屋面梁:恒载=梁自重+板传荷载=

25、 3.87 KN/m+ 9A3KN/m = 13KN/m活载=板传荷载= 2.34 KN/m楼面梁:恒载=梁自重+板传荷载= 3.87 KN/m+ 8.19 KN/m = 12.06 KN/m活载=板传荷载= 3.15 KN/m(3) A、D轴纵向集中荷载计算顶层柱:女儿墙(做法:墙高1100mm, 100mm的混凝土压顶)O.24mxAmx.SKN/m + 25KN/m3xOAmxO.24m + (.2mx2 + O.24m)xO.5KN/m2=6.61 KN/m顶层柱恒载=女儿墙自重+梁自重+板传荷载6 3/%= 6.61 KN/mx3.6m + l.56KN/mx(3.6m-0.5m)

26、+ 3.81 KN/mx- +4.81 KN/m2 x-x- +15.08 KN/mx-1822= 108.27KN 顶层柱活载=板传活载=0.5 KN/?j2 x * x 3.66 x+ 2x 0.87 x6.3/n1822= 21.76KN标准层柱恒载=墙自重+梁自重+板传荷载+固定隔墙自重=4.46 KN/m x(3.6-0.5)加 + 9.22 KN/m X + 3.87 KN/m x , 1,6+1.56 KN/m (3.6m - 0.5m) + 4.33 KN/m2 x-x- + 4.33 KN/m2 x 820.87x3.6mx2= U9.01KN标准层柱活载=板传活载= 2.0

27、 KN/ x*x3.6mx 也2x0.87x2x6.3m,822=21.83 KN基础顶面恒载=底层外纵墙自重+基础梁自重= 11.73 KN/m x (3.6m - 0.5m) + 2.5 KN/m x (3.6m-0.5m)= 44.11KN(4) B、C轴柱纵向集中荷载计算顶层柱恒载=梁自重+板传荷载= 3.87 KN/m x 6-3，W +n lm+ .56 KN/m x (3.6m - 0.5m) + 3.6mx-X4.87 KN/m2 x0.87x也 + 4.87 KN/m2 x0.87x 团 十 8224.87/m2x0.87x3.6mx-= 108.6KN顶层柱活载=板传活载=

28、0.5KN/m2 x-x 3加x3.6m 十 87*2.0mx 3mx3.6m + 2x0 87822xx6.3m2= 31A6KN标准层柱恒载=梁自重+板传荷载+墙自重+固定隔墙自重= 3.87 KN/mx3m + 6.3m -1,0m+1.56 KN/m x (3.6/” - 0.5m) + cc ，/ 2 5 3.6mx3.6m. _ .,， 2 n 3.6m4.33KN m x-x+ 4.33KN m xO.Slxx182,2/c ccc ,6.3m-0.5m.6.3m + 9.22 KN/m x ()=59.78 KN标准层柱活载=板传活载= 2.0KN/m2x3.66 x 3.6m

29、2+ 0.87x2.0 KN/m2 x x 6m + 0.87x2.0KN/m2x3.6m x 3m2/x厶3m x 3m2= 41.92KN基础顶面恒载=基础梁自重=2.5 KN/mx(3.6m -0.5m)= 7.75 KN108.27 (21.7611108.618.95 (31.16),13108.6131.16)18.95108.27 此.6)119.01127.83) ,69.7817.28阳加(2.34)12.06159.78(好)141.92) 28119.D1 ,(21.831119.01(27.8“(6.19) 159.78(41.92)17.28(3.75)12.0615

30、9.186.19)141.92117.28119.01 (27.83)119.01, (27.83)!(6.19) 159.78(41.92)17.281(3.75)12.06159.18(6.19)141.92117.28119.01I (27.831119.01 (27.83)(6.19) 15918(41.92)17.28(3.75)12.06159.18(6.19)141.921噌。1/.Z0119.01 ,(21.8314.11 .旺(6.19)7.75,6300(3.75)厂3000K(6.19)7.756300 4.1104.风荷载计算为了简化计算,作用在外墙面上的风荷载可近似用

31、作用在屋面梁和楼面梁处的等效 集中荷载代替。作用在屋面梁和楼面梁节点处的集中风荷载标准值:=题4（九+号）8/2式中外基本风压=0.5KN/J风压高度变化系数,因建设地点位于X市区,地面粗糙为C类;A风荷载体型系数,根据建筑物的体型査得/,=1.3；/3.风振系数,取1.0；下层柱高;%上层柱高,对顶层为女儿墙高度的2倍;B迎风面的宽度,B=3.6m。计算过程见表3.2.1。表3. 2.1 集中风荷载标准值离地高度Z/mA区巩(kN/m2)hi (m)h： (m)吗（kN）18.90.811.01.30.54. 952.45. 6915.30. 761.01.30.53.63.66. 4011

32、.70. 741.01.30.53.63.66. 238. 10. 741.01.30.53.63.66. 234.50. 741.01.30.53.63.67. 403. 3风荷载作用下的位移验算1 .侧移刚度D见表 3.3.1 和 3.3.2。表3. 3. 1 横向25层D值的计算构件名称2i % =2 + iD = acic(kN/m)A轴柱2X5.1X104 KNm 工2x4.3x104村m一0. 37514931B轴柱2x(10.8+5.1)xl04 m _372x4.3xl0 KNm0. 64925840C轴柱2x(10.8+5.1)x104 KNm ;=3.72x4.3x10KN

33、 帆0. 64925840D轴柱2x5.1x10*KN m _1 22x4.3x10KNm,0. 37514931Z。= 14931 KN/m x2m + 25840 KN/m x 2 = 81542 KN/m表3. 3. 2横向底层D值的计算构件名称A)z+0.5 a =2 + iD = acic(kN / m)A轴柱5.1X104 KN 加I7= 1.822.8x104 KNm0. 6076742B轴柱(10.8 + 5.1)x104 KNm .5.682.Sx04KN m0. 8058941C轴柱(10.8 + 5.1)x104 KN，”.5.682.8x10“KN 加0. 805894

34、1D轴柱5Ax04KNm 、=l.oZ 2.8x104KNw0. 6076742。= 6742 KN/m x 2 + 8941 KN/s x 2 = 31366 KN/m2 .风荷载作用下框架侧移计算水平荷载作用下框架的层间侧移可按下式计算:匕Eq式中 匕第j层的总剪;Z4第j层所有柱的抗侧刚度之和;公,第j层的层间侧移。第一层的层间侧移值求出以后,就可以计算各楼板标高处的侧移值的顶点侧移值,各层楼板标高处的侧移是该层以下各层层间侧移之和。顶点侧移是所j层侧移有各层层间侧移之和。M/=ZAM7J=1顶点侧移 =框架在风荷载作用下侧移的计算见表333。表3. 3. 3风荷载作用下框架侧移计算层次

35、必(kN)Vj(kN)X。(kN/m2),（机）Au j /h55. 695. 69815420. 00011/5164946. 4012. 09815420. 00011/2432436. 2318. 32815420. 00021/1600026. 2324. 55815420. 00031/1196017. 4031.95313660. 00101/5399u = Z =017/n侧移验算:层间侧移最大值!/5399 1/550 （满足耍求）。第四章内力计算4.1风荷载标准值作用下的内力计算框架在风荷载（从左向右吹）作用下的内力用D值法（改进的反弯点法）进行 计算。其步骤为:（1）求各住

36、反弯点处的剪值;（2）求各柱反弯点高度;（3）求各柱的杆端弯矩及梁端弯矩;（4）求各柱的轴和梁剪。第i层第m柱所分配的剪为;匕式匕,匕=Z叱框架柱反弯点位置,y+弘+。表4. 1. 1 A、D轴框架柱反弯点位置层号himi汽%为yyh / m53.61. 20. 360000. 361.3043.61.20. 410000. 411.4833.61. 20. 460000. 461. 6623.61. 20. 5000-0. 040. 461. 6615.51. 20. 570-0.00700. 563. 08层号himi丁0力力为yyh / m53.63. 70.450000.451. 62

37、43.63. 70. 490000. 491. 7633.63. 70. 500000. 501.8023.63. 70. 500000. 501.8015.55. 680. 550000. 553. 03框架各柱的杆端弯矩、梁端弯矩按下式计算,Mch=Vim（1-y）hMcl：=Vimyh,产中柱处的梁M困=君（,加+此J卢M两=产;.（/下j+i + M。）边柱处的梁”阑=加,阳+ M,上A层 号54321VJkN5. 6912. 0918. 3224. 5531.958154281542815428154231366D.kN149311493114931149316742心” 0. 18

38、30. 1830. 1830. 1830.215V, kN1.042.213.354. 496.87yhl m1.301.481.661.663.08M c、-kN , m2.394. 696. 508. 7116. 63M下/ kN m1.353. 275.567.4521. 16MbjkN-m2. 396.049. 7714. 2724. 08表4. 1.4风荷载作用下B轴框架柱剪力和梁柱端弯矩的计算轴号B轴层 号54321VJkN5. 6912. 0918. 3224. 5531.95X。8154281542815428154231366kN25840258402584025840894

39、1D油 力0.3170.3170.3170.3170. 285匕“/1.803. 835.817. 789. 11yh/ m1.621.761.801803.03Mcl ZkN-m3.567.0510. 4614.0022. 50M c kN m2. 926. 7410. 4614. 0027. 60M kN m1. 143. 195.507.8311.68M b右 / kN in2. 429. 3811. 7016. 6324. 82表4.1.5风荷载作用下C轴框架柱剪力和梁柱端弯矩的计算轴号c轴层号54321VJkN5. 6912. 0918. 3224. 5531.95X。8154281

40、542815428154231366立kN258402584025840258408941, 力0.3170.3170.3170.3170. 285匕“/1.803. 835.817. 789. 11yh/ m1.621.761.801803.03M c、/ kN m3.567.0510. 4614. 0022. 50M/kN m2. 926. 7410. 4614. 0027. 60M左/ kN m2.429. 3811. 7016. 6324. 8204j1. 143. 195. 507.8311.68框架柱轴与梁端剪力的计算结果见表4丄6。表4. 1.6 风荷载作用下框架柱轴与梁端剪:梁

41、端剪柱轴AB跨BpCD跨A轴B轴C轴D轴VbabVbbcVbcdNcaVbNbVcNcNed50. 561. 610. 56-0. 56-1. 05-1.051. 051.050. 5641.476. 251. 47-2.03-4. 78-5. 834. 785. 832.0332.427.82. 42-4. 45-5. 38-11.215. 3811.214. 4523.5111.093.51-7.96-7.58-18. 797.5818. 797.9615.6816. 555. 68-13. 64-10. 87-29. 6610. 8729. 6610.874.2内力计算1 .梁的固端弯矩

42、均布荷载引起的固端弯矩,利用以下公式计算:梁端弯矩以绕杆端顺时针为正,反之为负。表4. 2.1竖向荷载作用下框架梁的固端弯矩荷载部位边跨r跨跨度均布 荷载固端弯矩蹈度均布 荷载固端弯矩左右左右恒荷载顶层6.318. 95-62. 6862. 683.013. 00-9. 75-9. 75其它 层6.317. 28-57. 1557. 153.012. 06-9. 05-9. 05活荷载顶层6.31.55-5. 135. 133.02. 34-1. 76-1.76北它 层6.36. 19-20. 4720. 473.03. 75-2.81-2.812 .框架节点分配系数顶 层1*1I左=ib左/

43、 （ib 左+iz 下+ib右）=0. 253以右=ib 右/ （ib 左+iz 下+ib右）=0.534下=错误!未指定书签。ic下/ （ib右+iz 下+ib 右）=0.213Ub右=错误!未指定书签。ib右/（ ib右+iz 下）=0. 543错误!未指定书签。iz下/ （ib右+ib 下）=0. 457 b二错误!未指定书签。ib右/（ ib 右+iz下+iz上）u b左 ib 左/（ib 左+iz 下 + iz 上+ib 右）=0. 209u b右二 ib 右/（ib 左+iz 下 + iz 上+ib 右）=0. 44标=0. 373准Uc上= iz 上/（ib左+iz 下 + iz

44、 上+ib右）=0. 175层c上下二iz上/ （ ib右+iz下+iz上）下二错误!未指定书签。iz下/ （ ib左+iz=0.313下 + iz +ib） =0. 175Ub右二错误!未指定书签。ib右/（ ib左=ib左/（ib左+iz 下 + iz 上+ib右）=0. 222右+iz下+iz上） =0.419u b右=ib 右/（ib 左+iz 下 + iz 上+ib 右）=0. 47底 层Uc上二 iz 上/ （iz 下 + iz 上+ib 右）Uc= iz 上/（ib左+iz 下+ iz 上+ib右）=0. 187=0. 352下二错误!未指定书签。iz下/ （izUc下二错误!未

45、指定书签。iz下/ （ib左+iz下 + iz 上+ib 右）=0. 121下 + iz 上+ib 右）=0. 2293 .恒载产生弯矩分配与传递方法:首先将各点的分配系数填在相应方框内,将梁的固端弯矩填写在框架横梁相应位置上,然后将节点放松,把各节点不平衡弯矩同时进行分配。假定远端固定 进行传递（不向滑动端传递）,右（左）梁分配弯矩向左（右）梁传递,上（下）分配 弯矩向下（上）柱传递（传递系数均为1/3）。第一次分配弯矩传递后,再进行第二次弯 矩分配。图4. 2,1恒载作用下的弯矩分配上柱下柱採扶上柱下柱械I1.45711543 11 125311.213 10.534 I-62.6662.

46、6。-9.757R A厶 !4.14-13.39-11.27 .B65.96 -6.7117.12-2.81 01 141-3.16-313 -75934.94 -34.946211-17.11 -45.6I1.31311.373 1I 121911.1751.175 I。、 1-57.1557.159.1517.8917,89 2152-10.15-8.42-842 21.M夕5S5.96 -5.0311.66 -3.76-2.81 0-m抬-3.28 -3.91-1.85 -0.72-0.72 叫24.1621.57 -44.7756.91 -1231-11.95 -32.11I 1313

47、1.31311373 11 1219 11.17511751 n 1-57.1557.15-9.1517 8917 89 21 2-1D.I5-8.42-8.42 -21.165.%5.96 -5.0311.66 -8.42-8.42 0-216-2.16 -2.57-1.05 -0冉BT.8B -2.2221.6921.69 -43.4356.71 -12.11-12.11 32.33I 1.313131311.373 11 1213 11.1751 175 10.44 1-57.1557.15-9.15173917.89 21.32-1D 15-2-6.42 21165.966.71 -S

48、.0311.66 -2J1-3.11 0-2.”-2 9 -2JS-1.01 -D.8S-Q苴L 温21.4622.21 -417156.75 -12.03I 13521.229 11419 |1 1722 11.1671.121 10.4? 1-57.1557.15-9.1521.121，19 23.95-10.68-8.99-5.82 22.615.96-5.0311.66 -2.8110-1.33-1,21 -1 39-1.74 -1,47-D.95 -3,6925.7512.88 -31625539 -B.27-6.77 -35.256.-3.39Z 34.9462.716图4. 2.

49、 3恒载作用下的M图3,75,59图4. 2. 4活载作用下的M图梁弯矩的调幅（由于钢筋混凝土结构具有塑性内力重分布性质,因此在重力荷载作用下 对梁端弯矩进行调幅,调幅系数为0.8;对跨中弯矩进行调幅,调幅系数1.2.）表4. 2. 3恒载作用下的弯矩楼 层AB跨BC跨左端中间/. ,iii 右端左端中间/ - Hi 石瑞MMMMMMMMMMMM5-34. 94-27. 9545. 1954.2362.7150.17-45. 60-36. 48-30. 98-37. 1845.6036.484-44.77-35. 8234.8941.8756.9145.53-32.01-25. 61-18.4

50、4-22.1332.0125.613-43. 43-34. 7435.6642.7956.7145.37-32.33-25. 86-18.76-22.5132. 3325.862-43.71-34. 9735.5042.6056.7545.4-32. 24-25. 79-18. 67-22.4032. 2425.791-38. 62-30. 9038.7346.4855.3944.31-35. 35-28. 28-21. 78-26.1435. 3528.28（单位:KNm）注:1） M为调幅后的弯距。2）弯矩符号逆时针为正表4. 2. 4 活载作用下的弯矩楼 层AB跨BC跨左端中间-f- X

51、U4 石V而左端中间右端MMMMMMMMMMMM5-3.7-2. 963. 043. 655. 594.47-3. 76-3.01-1. 13-1.373. 763.011-15. 08-12.0613, 1415. 7720. 0716. 56-11.7-9. 36-7. 48-8. 8911.79. 363-15. 59-12. 4712. 8015. 3620. 2316. 18-11. 35-9. 08-7. 13-8. 5611.359. 082-15. 68-12. 5412. 7515. 3020. 2516. 20-11. 32-9. 06-7. 10-8. 5211.329.

52、 061-13. 93-11. 1413. 6916. 4320. 1216. 10-12. 64-10.11-8. 42-10.1012.6410. 11(单位:KNm )注:1) M为调幅后的弯距。2)弯矩符号逆时针为正4 .梁端剪均布荷载下:=如一丝左2/ql ZM厶2 IV =VqXb/2表4. 2. 5恒载作用下梁端剪楼层q(kn/m)L(m)ql/2SM/LV左V右 左除AB跨 梁端 剪518. 956.359. 694.4155. 2864. 1052. 4461.26417. 286.354. 431.9352.556. 3649.9153. 77317. 286.354. 4

53、32. 1152. 3256. 5449. 7353. 95217. 286.354. 432. 0752. 3656. 5049. 7753.91117. 286.354. 432. 6651. 7757. 0949. 1854. 50BC跨 梁端 剪513. 003.019. 500. 0019. 5019. 5017. 5517. 55412. 063.018. 090. 0018. 0918. 0916. 2816. 28312. 063.018. 090. 0018. 0918. 0916. 2816. 28212. 063.018. 090. 0018. 0918. 0916. 2816. 28112. 063.018. 090. 0018. 0918. 0916. 2816. 28注:M就采用调幅前的值表4. 2. 6活载作用下梁端剪层次Q(kn/m )L(m)Ql/2SM/Lr：右VLZe1AB跨51.556.34. 880.34. 585. 184. 354. 9546. 196.319. 500. 7918. 7120. 2917. 7819. 3636. 196.319.