防窜焊接滚轮架：滚轮架体和驱动执行系统毕业设计

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1、摘要IAbstract II第一章方案的选择和确定11.1滚轮架简介11.2滚轮架分类11.3结构设计21.4滚轮驱动方案的拟定 3第二章 焊接滚轮架的设计与计算 32.1焊接滚轮架主要技术参数32.2滚轮直径的确定32.3中心距的确定42.4驱动圆周力和摩擦力的计算52.5滚轮支反力的计算62.6焊接滚轮架的电动机驱动功率的确定及型号选择72.7联轴器的选择92.8减速器的选择92.9滚轮架滚轮的设计102.10主动滚轮轴的设计与校核 112.11轴承的选择与强度计算 112.12齿轮的设计与校核 132.13轴承端盖的设计错误！未定义书签。第三章焊接滚轮架的防窜研究 163.1关于滚轮架轴

2、向窜动的问题 163.2调节方式的比较16第四章调速控制系统的总体设计184.1控制装置的选择 184.2控制系统设计20参考文献26焊接滚轮架是借助主动滚轮与焊件之间的摩接力带动焊接旋转的变位机械。焊接 滚轮架主要用于筒形焊件的装配与焊接。焊接滚轮架按结构形式分为两类：第一类是 长轴式滚轮架，第二类是组合式滚轮架。本文主要对组合式小型焊接滚轮架进行设计, 并对轴、键等主要构件进行了校核。探讨了滚轮架上简体轴向运动的机理和特性，详 细比较了升降式、平移式和偏转式三种机械调节方式的优缺点，依据焊接滚轮架上工 件轴向运动的理论基础,分析了防止工件轴向窜动的一种调节方式。本文还介绍了通 过变频器对电

3、动机进行速度调节，从而实现对滚轮速度的控制。关键词：焊接滚轮架 轴向运动 速度调节AbstractWelding roller is used initiative and welding pieces of the wheel between the Mount relay driven welding rotating mechanical deformation. Welding roller stands for the main pieces of tube welding and welding assembly. Welding roller standing by struct

4、ural form is divided into two categories : the first category is long axis-wheel frame., the second category is modular roller frame. In this paper, 2000kg of modular T-welded wheel for the design, as well as axial, bond and other main component of checking.The merits and shortcomings of three mecha

5、nical adjusting manners (elevatory, translatory and deflective) are compared with each other in detail and it is proposed that the manufacturing One type of adjusting methods for the anti-drifting of the cylinder is analysed in the paper,based on the basic theory of the axial drifting of the cylider

6、 on a welding roller bed.This article also introduces by frequency converter for motor speed adjustment, to achieve control of the wheel speed.Key words: welding turning roller axial drifting speed regulation第一章方案的选择和确定11滚轮架简介滚轮架是容器生产中最常用的一种工艺装备。焊接滚轮架是指借助焊件与主动滚 轮间的摩擦力来带动圆筒形（或圆锥形）焊件旋转的装置。它主要应用于筒形工件的

7、纵向焊缝,环向焊缝的装配和焊接作业，也可以在焊接滚轮架上进行修整，割孔及探伤 等作业。主要用于筒形焊件的装配与焊接。若对主、从动滚轮的高度作适当调整，也 可进行锥体、分段不等径回转体的装配与焊接。对于一些非圆长形焊件，若将其装 卡在特制的环形卡箍内，也可在焊接滚轮架上进行装焊作业。焊接滚轮架的使用能大大提高焊缝质量，减轻劳动强度，提高工作效率。1.2滚轮架分类121结构式分类长轴式滚轮架:滚轮沿两平行轴排列，与驱动装置相联的一排为主动滚轮，另一 排为从动滚轮，也有两排均为主动滚轮的，主要用于细长薄形焊件的组对与焊接。77XXX厂1X7772 /3/77gggMXXF1从动滚轮2主动滚轮3驱动装

8、置组合式滚轮架:使用时可根据焊件的重量和长度进行任意组合，使用方便灵活, 对焊件的适应性很强，是目前应用最广泛的结构形式。a)b）a）主动滚轮架b）从动滚轮架c）混合式滚轮架122调节方式分类自调式的可根据焊件的直径自动调整滚轮的间距：非自调式的是靠移动支架上的滚轮座来调节滚轮的间距。自调式焊接滚轮架非自调式焊接滚轮架1.3结构设计1.3.1滚轮架结构选择结构选择：采用组合式滚轮架。组合式滚轮架特点:使用时可根据焊件的重量和长度进行任意组合，使用方便灵 活，对焊件的适应性很强，是目前应用最广泛的结构形式。1.3.2滚轮架调节方式选择调节方式选择：采用自调式滚轮架。自调式滚轮架特点：自调式滚轮架

9、根据工件直径大小自动调节滚轮支架的角度， 满足不同直径工件的支撑及旋转驱动。1.4滚轮驱动方案的拟定为了保证一对主动轮的速度同步，采用由一个电机同时驱动两个主动轮。传动方案设计如下图占传动方案简图第二章 焊接滚轮架的设计与计算2.1焊接滚轮架主要技术参数额定载重量：2t；工件直径：2501600mm；滚轮圆周速度：660m / h2.2滚轮直径的确定由下表可知本次设计的2t滚轮架选取滚轮直径 Dr=250mm；工件筒体直径Dmin=250mm, Dmax=1600mm。iTirn牡老出載址A；曹怵工托削植FTIE2ftID2560100160250却口+l(NX+4+250呐+Jk!:WO曲D

10、+404S1545004+50&630+630SOW利0+MX1040*1000now+焊接滚轮架技术参数表2.3中心距的确定当中心角的a 130。时支反力和圆周力急剧增大，相反，当a角太小时，滚轮架 上的筒体焊件放置有可能不稳定。因此在实际应用中为使焊件在滚轮架上获得可靠的 稳定性，并保证焊件可以平稳的转动a应大于40。我国制定的焊接滚轮架行业标准(JB/T 9187-1999)中规定中心角a应在45。到110。之间。l 1取 1= 100mm则 L2=L1+21且 a 145Llmax110oZ2 sin5002所以 mm L1 3 时，K =1.2 1.3p式中： M -n轮轴的扭矩滚轮

11、切向摩擦力滚轮直径 滚轮与滚轮轴摩擦因数 主动滚轮上的支反力 荷载作用不均匀系数当ip=2时,同一列上滚轮座数量ip经计算：M = 82.65N / mn焊接滚轮架的电动机驱动功率：N =99501总M nnM 主动滚轮轴的传递转矩（N*m）nn主动滚轮的转速，即许用最高转速（r/min）传动机构总效率其中：由于我国在1990年颁布了焊接滚轮架的行业标准（ZBJ/T33003-1990）中规定：主动滚轮的圆周速度应在6 60m/h范围内无级可调。主动滚轮按最大线速度 进行计算：主动滚轮转速lOOOv60* 兀Dr1000*(6 60)60*兀*250=(0.127 1.27)r/min式中Dr

12、mm ,Vm/s经计算：N = 0.12 KW2.6.2焊接滚轮架电动机型号的确定焊接滚轮架的电动机驱动功率N=Mn*n/9550/ n =0.12KW式中N每个主动滚轮电动机的驱动功率（kw）；M 主动滚轮轴的传递扭矩（Nm）；nn一主动滚轮的转速，即许用最高转速（r/min）；耳一传动机构的总效率.电动机型号的确定焊接滚轮架的行业标准（JB/T9187-1999）中明确规定了主动轮应采用直流电动 机或交流宽频电动机驱动。由于目前通过交流变频调节电动机的技术已经非常成熟, 并且调节控制比较简单，所以选择使用交流三相异步电动机。上面计算的电动机功率为0.12kw *2=0.24kw，但根据焊接

13、滚轮架的行业标准 （JB/T9187-1999）中规定了不同吨位的焊接滚轮架的电动机最小功率：额定载重呈-VB126102560100160250电创机最小功率kW040.751.4142.22.&5.6不同吨位焊接滚轮架电动机最小功率表根据上诉情况电动机功率应放大数倍，电动机决定选用型号为Y802-4,额定功率 0.75KW，最高转速 1390r/min。2.7联轴器的选择联轴器的类型很多.根据其是否包含弹件元件，可以划分为刚性联轴器和弹性联 轴器两大类。刚性联轴器根据正常工作时是否允许两个半联轴器轴线产生相对位移又 分为固定式刚性联袖器和可移式刚性联袖器。固定式刚性联轴器，要求被联接两轴轴

14、 线严格对中，因为它不能补偿两轴的相对位移。其常用类型有夹壳联轴器和凸缘联轴 器等。可移式刚性联轴器可以通过两半联轴器间的相对运动来补偿被联接两轴的相对 位移。其常用类型有十字滑块联轴器、齿轮联轴器和万向联轴器等。刚性联轴器由于结构简单、成本低、可传递较大转矩，故当转速低、无冲击、轴 的刚性大、对中性较好时常采用。凸缘联轴器（亦称法兰联轴器）是利用螺栓联接两凸 缘（法兰）盘式半联轴器，两个半联轴器分别用键与两轴联接，以实现两轴联接，传递 转矩和运动。凸缘联轴器结构简单，制造方便，成本较低，工作可靠，装拆、维护均 较简便，传递转矩较大，能保证两轴具有较高的对中精度，一般常用于载荷平稳，高 速或传

15、动精度要求较高的轴系传动。根据以上特点，选择与电动机相连的联轴器采用凸缘式刚性联轴器,再根据轴径 大小查机械设计与制造简明手册选用型号GYDL5型。2.8减速器的选择蜗杆减速器按蜗杆外形结构分为圆柱蜗杆减速器，环面蜗杆减速器，锥蜗杆减速 器三大类。本次采用圆弧圆柱蜗杆减速器。蜗杆传动是传递交错轴之间的动力常用的交错角 工=90。它具有单级转动比大工作平稳，振动小，噪音低及可做成自锁形式等特点。圆弧蜗杆传动除具有普通蜗杆传动的优点外，还有以下特点： 齿形优良，蜗杆涡轮齿面为凹凸共轭啮合，当量曲率小，齿面间润滑油膜容 易形成，齿面接触应力低具有良好的强度和润滑集合条件。 接触线及形状分布合理。蜗杆

16、和涡轮啮合时瞬间接触线相对滑动方向形成的 夹角近于直角。传动效率高。 轮齿强度高，抗冲击能力高。减速器选用标准件，其型号的选定是根据传动比和中心距综合考虑选定的。中心 距不能超过滚轮安装的高度，即滚轮中心轴离地面的距离。选定中心距为100。再根据工作条件：工作荷载平稳无冲击，每日工作8小时，每小时启动10次，启 动转矩为输出转矩的2.5倍。根据机械传动装置选用手册与滚轮相连的减速器选择型号：CWU 100-20- 1JB/T6387-92外形尺寸查看了机械传动装置选用手册表3.1 1。2.9滚轮架滚轮的设计滚轮架的滚轮结构主要有四种类型，其特点和使用范围见下表。类型特点使用范围钢轮承载能力强，

17、制造简单一般用于重型焊件和需预热处理的焊件以及额定在和大于60t的滚轮架胶轮钢轮外包橡胶，摩擦力大，传动平稳但橡胶易压坏一般用于10t以下的焊件和有色金属容器组合轮钢轮与橡胶轮相结合，承载能力比橡胶轮高，传动平稳一般多用于10601的焊件履带轮大面积履带和焊件接触，有利 于防止薄壁工件的变形，传动 平稳但结构较复杂。用于轻型，薄壁大直径的焊件及有色金属 容器滚轮的结构特点表由于滚轮架的额定载荷是2t,所以选用胶轮结构。橡胶轮缘的滚轮常因结构不 合理，或橡胶质量不佳或挂胶工艺不完善，使用不久就会发生挤裂，脱胶而破坏。为 此，设计滚轮时，常常在橡胶轮缘两侧开出15度的倒角，以留出承载后橡胶变形的

18、空间，避免挤裂。另外，常在橡胶轮辋与金属的结合部，将金属轮面开出多道沟槽， 以增加橡胶与金属的接触面积，强化结合牢度，避免脱胶。本次所设计的滚轮直径为250mm，宽150mm。滚轮边缘采用橡胶来增大摩擦力。2.10主动滚轮轴的设计与校核设主动滚轮轴上两轴承中点间的距离L=175mm，则在P的作用下，主动滚轮轴的弯曲力矩Mw 二p*L/4=8 5 40. 25 x 175/4=37 . 36 x 105N mm又因为每一轮轴的扭矩M = 82.65N / mn所以主动滚轮所受的当量弯矩M =斗 M 2 + M 2 = 37 x 105 N .mmv wn用初步估算的方法，即按纯扭矩并降低许用扭转

19、切应力确定轴径d,计算公式:10 Mndmin=23.2mm（该主动滚轮轴采用45钢制造，a =590Mpa,其许用安全系数取，n = 2，则o = a bb/n =590/2=295Mpa,）这就是说只要主动滚轮轴的最小轴径大于23.3mm，即可满足使 b b用要求，附着力验算：为了保证焊件在主动滚轮上不打滑，焊件在滚轮上的有效摩擦因数f应满足Ft-F在滚轮上的有效摩擦因数；p 0.4，取.f L焊件在滚轮上的许用摩擦因数，采用橡胶轮时, p因为 f=F /F =653.3/17068=0.038 fp=0.31 f1故实际的附着力满足设计要求2.11轴承的选择与强度计算2.11.1轴承的选

20、型轴承分为滚动轴承，滑动轴承两类。滑动轴承工作时，轴与轴承之间存在滑动摩擦。其缺点是摩擦损耗较大，使用维 护也较复杂。而滑动轴承的优点是： 结构简单，制造、装拆方便。 具有良好的耐冲击性和良好的吸振性能。 承载能力大，使用寿命长。因此滑动轴承在高速、精密机构和低速重载、床、冲压机械和农业机械中如高速 精密机、冲压机械和农业机械中应用较多。（切滚动轴承图滚动轴承是依靠主要元件间的滚动接触来支承转动零件的。其基本结构如上图 所示，它一般是由内圈1、外圈2、滚动体3和保持架4等组成。内圈安装在轴颈上 并一起转动，外圈安装在轴承座上。滚动轴承的内、外圈上加工有滚道，当内、外圈 相对转动时，滚动体即在内

21、、外因的滚道中滚动。常用的滚动体有球、圆柱滚子、滚 针、圆锥滚子、球面滚子、非对称球面滚子等。保持架用于将滚动体彼此分开，以免 它们之间相互接触产生摩擦与滑动轴承相比，滚动轴承具有摩擦阻力小、功耗少、启动灵活、互换性好等优 点，因而获得了广泛的应用，其缺点是抗冲击能力差，转速过高时易出现噪音等。滚 动轴承已标准化，并由专业厂家生产。此次设计的2吨焊接滚轮架，根据滚轮轴径40mm选用圆柱滚子轴承，型号2208。2.11.2轴承的强度计算为限制滚动轴承在静载荷或冲击载荷作用下产生过大的塑性变形，应进行静强度 计算。P = K （XR + YA）p式中：P 一当量载荷Kp 动载荷系数（查机械设计基础

22、表149可知，平稳或有轻微冲击 时，K为1.0T.2。选择K =1.2进行设计）pPR 径向荷载A 轴向荷载X 径向荷载系数（查机械设计基础表1410可知X=1）Y 轴向荷载系数 因为采用的是圆柱滚子轴承，轴向力为0. 经计算 P=20481.6N 当量静载荷应满足：P CS式中：p当量静载荷C基本额定静载荷（查简明机械设计手册表15-20知，C=42770N）S静载荷安全系数（查机械设计基础表14-12知，S=0.9）C经计算C =36524.8, P=20481.6 2.32 3 i*（ e ）2113 0 u 5 dH（1）确定公式内的各计算数值1）试选载荷系数K = 1.3t2）计算小

23、齿轮传递的转矩T = 8.265 x 104 N mm13）由表10-7选取齿宽系数Q = 1d4）由表10-6查得材料的弹性影响系数Z = 189.8MPa 12E5）由机械设计图10-21d按齿面硬度查得：齿轮的接触疲劳强度极限b= 600MPa ；H lim16）由式10-13计算应力循环次数N = 60n jL = 60 x 960 x 1 x (2 x 8 x 300 x 10) = 2.7648 x 109 h11 hK = 0.95HN 27）由图10-19查得接触疲劳寿命系数K = 0.90HN18）计算接触疲劳许用应力取失效概率为1%,安全系数S=1,得：Q = Khn 1Q

24、hIim1 = 0.9 x 600MPa = 540MPa HS(2) 计算D试算齿轮分度圆直径d /代入数值:KT . u 土 1 / Z 、 d 11 2-32v 亍 r (时)2 dH=232 x 3,i1.3 x 8.265 x 1041 +1 (189.8xx1x 1.6512mm = 59.4mm59.4mm100mm,故设计合适3. 按齿根弯曲强度设计由式（10-5）得弯曲强度的设计公式为2 KT Y Y4 Fasae z 2 Q d 1F（1）确定公式内各计算数值1)计算载荷系数K = K K K K = 1 x 1.12 x 1 x 1.325 = 1.512A V F a

25、F P2）查取齿形系数由表10-5查得 Y = 2.4FOCI3）查取应力较正系数由表10-5查得 Y = 1.67SO14）由图10-20c查得小齿轮的弯曲疲劳强度极限= 500MPaFE15）由图10-18取弯曲疲劳寿命系数K = 0.85FN16）计算弯曲疲劳许用应力取弯曲疲劳安全系数S=1.4,得L = KfnFFE1 = 0.85 5500 MPa = 303.57MPa f 1 S1.4Y Y7）计算齿轮的FY Y 2.4 51.6700132Fa1 SK = 0.0132LTJ 303.57F 1（2）设计计算:m n 3； 25小2 5 &265 5104 x航m = 1.27

26、mm1x 402因为1.27mm2.5mm，故设计符合。2.13轴承端盖的设计如下图所示，根据轴承座孔（外圈）直径80mm由机械设计课程设计表4一6 查得轴承端盖螺钉直径为d3=12mm，螺钉数目为4个。如下图所示机械设计课程设计页可知,D4=D-(1015mm)得 D4=50mmD0二D+2.5D3D0=110e= (11.2) d3e=12D2=D0+2.5D3D2=160轴承端盖、轴承透盖都是按照此尺寸设计。第三章焊接滚轮架的防窜研究31关于滚轮架轴向窜动的问题如果焊接滚轮和焊件都是理想的圆柱体，且各滚轮尺寸一致，并且其转动轴线都 在同一水平面内并与焊件轴线平行时，放在滚轮架上的焊件是不

27、会产生轴向窜动的， 这是理想情况。但实际上是不可能做到的，尤其是焊件就不可能做到理想中的圆柱体。多次试验证明将主、从滚轮架在水平和轴向上的位置找好，固定下来，下次再用 时仍会窜动。即便是同一个焊件，此时调整后已不再窜动，但换个方向旋转或将该焊 件吊起移动位置后再放到滚轮架上，该焊件又会窜动了，更不用说换另外一个焊件了。国内一些工厂采用在焊件端头硬顶的办法，这种办法对设备和焊件都有损害，实 属无奈。国外制作的防窜滚轮架，虽能满足要求，可惜价格较昂贵。理论和实践都证明：影响焊件做轴向窜动的主要原因是滚轮各轴线与焊件轴线的 平行度。因此，在制造和使用焊接滚轮架时，首先要尽量做到： 主、从滚轮架都位于

28、同一中心线上。 各滚轮的轴线都在一个水平面内且相互平行。 滚轮间距相等。实际上，焊件在滚轮架上的轴向窜动，其焊件本身是在作螺旋运动，如能采取 措施，把焊件的左旋及时地改为右旋或将右旋改为左旋，直至焊件不再作螺旋运动为 止。目前，已有三种执行机构可完成此任务：（1）升降式调节是通过举升机构改变一个从动滚轮的位置（其中心轨迹为一段弧 线）来改变筒体一侧中心的位置，从而实现螺旋角的改变的。（2）偏移式执行机构 从动滚轮架的两侧滚轮沿其垂直中心线可做同向偏移，以 此改变滚轮与焊件的轴向摩擦分力。（3）平移式执行机构 从动滚轮架的两侧滚轮可以同时垂直于焊件轴心线做水平 移动，从而达到调节焊件轴心线以及调

29、节滚轮轴线夹角的目的。3.2调节方式的比较由于调节所产生的非协调成分将导致筒体与滚轮间的轴向力和摩擦滑动，容易使 筒体擦伤，并加剧滚轮轮面的磨损因此从调节量的组成来看，在三种调节方式中以平 移式为优，而且平移式机构的横向尺寸较小,适于工作场地受限制的场合但平移式调 节要求两个从动滚轮同步水平移动，滚轮架的吨位不能太大.从调节的灵敏度来看，由于筒体重力可自然消除举升机构传动链上的往复运动间 隙，因此在三种调节方式中以升降式为优，而平移式和偏转式机构均需采取专门措施 来消除其传动链上的往复间隙，特别是低速级的间隙此外，两个举升机构组合起来还 可作为装配滚轮架使用.从对焊接过程的影响来看，则以偏转式

30、为优，因为升降式和平移式机构在调节时 均要改变筒体轴线的位置，特别是当焊缝位于从动滚轮一侧时，影响更大偏转式调节 的缺点是，由于希望能够对支承距s进行无级调节，以所要求的关系，从而增加了机构 的复杂性;否则在调节过程中，偏转滚轮将直接对筒体产生方向不定的轴向推力，加剧 滚轮轮面的磨损，并增大偏转机构的功率其次是在调节量中非协调成分占的比例大, 对于滚轮架的制造安装误差要求更严格.防轴窜焊接滚轮架三种机械调节方式的综合比较比较内容升降式调节偏转式调节平移式调节通过一个滚轮的通过一个滚轮的通过两个滚轮的调节方式特点升降改变螺旋角偏转改变螺旋角平移改变螺旋角调节性质含有协调与非协调分量两种成分只含有

31、非协调分量一种成分只含有协调分量一种成分轴向力调节产生一定的轴向力调节产生较大的轴向力调节不产生轴向力轮面与筒体的磨损居中较大较小机械往复运动间隙筒体重力自然消 除往复运动间隙需米取专门措施消除往复间隙需米取专门措施消除往复间隙机构横向尺寸较大居中较小支承距的调节不必无级调节必需无级调节不必无级调节对焊接过程的影响从动轮一侧稍有影 响无影响从动轮一侧稍有影 响其它用途组合后可用作对接装配滚轮架无无综合上述三种调节方式的比较，由于顶升式执行机构调节灵敏度较高，所以这次 设计中采用此种调节方式。3.3调节传动方案调节传动示意图第四章调速控制系统的总体设计4.1控制装置的选择4.1.1变频器的选择由

32、电动机的功率P 0.75KW，并且运输带属于恒转矩负载，根据变频器型号 表可以选出，所需变频器型号为EV1000-2T0007G.变频器具体参数如下：变频器型号额定容量(KVA)额定输入 电流(A)额定输出 电流(A)适配电机(KW)EV1000-2T0007G1.53.42.30.75PAH A Mt IL- N询 变频器的外形图4.1.2 PLC的选择PLC的选择主要应从PLC的机型、容量、I/O模块、电源模块、特殊功能模块、 通信联网能力等方面加以综合考虑。PLC机型选择的基本原则是在满足功能要求及保 证可靠、维护方便的前提下，力争最佳的性能价格比。选择时应主要考虑到合理的结 构型式，安

33、装方式的选择，相应的功能要求，响应速度要求，系统可靠性的要求，机型尽 量统一等因素。综合以上选型基本原则，选择的PLC为EC10-1006BTA电源输入端子啖雄择开关丄O OPORTO系统工作伏态折示灯毋线和座検出佶号吹态揣示灯P0RT1-嗔拟电空曙信号输出瑚子EC10-1006BTA主模块外形结构及端口分布4.2控制系统设计4.2.1 PLC与变频器自由口协议通讯(1)组网方式：单机RS485连接PLC与变频器组网方式(2) 关键参数设置1)变频器功能码名称设定范围最小单位设定值F0.00频率给定通道选择0：数字给定1，LED键显示1：数字给定2,端子UP/DN 调节122：数字给定3,串行

34、口给定3： VCI 模拟给定（VCI-GND）4： CCI 模拟给定（CCI-GND）5：端子脉冲（PULSE）给定6： LED键盘显示单元电位计 给定F0.03运行命令通道选择0： LED键盘显示单元运行命 令通道1：端子运行命令通道2：串行口运行命令通道12FF.00通讯配置LED个位：波特率选择0： 300BPS1： 600BPS2： 1200BPS3： 2400BPS4： 4800BPS5： 9600BPS6: 19200BPS7： 38400BPSLED十位：数据格式0： 1-8-1格式，无校验1： 1-8-1格式，偶校验2： 1-8-1格式，奇校验LED百位：虚拟输入端0：无效1：

35、有效10015LED千位：接线方式0：直接电缆连接（RS485）1 : MODEM连接方式（需RS485-RS232适配器转换）FP.01参数写入保护0：全部参数允许被改写；1：除设定频率（F0.02 ）和 本功能码外，其它功能码参 数禁止改写2：除本功能码外，全部禁止 改写10FP.02参数初始化0：无动作1 :清除故障记录（FL.14FL.19）2：恢复出厂设定值102） PLC在Controlstar “系统块”的“通讯口”选项卡中设置相应的通讯参数，包括波 特率，起始位，数据位,停止位，校验位和PLC站地址。（3）PLC与变频器通过RS485接口连接。u V .WLCHSSTOSWM

36、o 1 _3 斗？bD31嶄 XXXXXXX 匚弋口U卜VP24SWPLCPRS485+RS485-电气原理图4.2.2根据所需的速度分配变频器控制电动机的频率。焊件转速滚轮转速电动机转速电动机频率m/hr/minr/minHZ60.1272.550.09180.3827.640.26300.63712.740.53420.89117.830.59541.14622.930.76601.27325.480.85423连接按钮与PLC的输入端并分配各按钮的功能。按钮SB1SB2SB3SB4SB5SB6SB7PLC输入端口X0X1X2X3X4X5X6正转速正转速正转速正转速正转速停止反转速功能度1

37、度2度3度4度5度1（四）编写程序如下:TONEWWDEWRQ16#1TO16#116#1T116#426-16#416#453EVFRQTONEVFWD16#116#1T316#116#416#47616#4X41|A EWRQ 16#1速度五 TON T416#485T4| | EWWD 16#116#4X51 | EVSTOF 16#1停止1G#40X61|r EVFRQ t6#l反转* TON T516#49T5| | EVHEV 16#116#4程序注释：如上述程序所示，XO, X1 , X2 , X3, X4分别对应SB1,SB2,SB3,SB4,SB5五个 正转速度按钮，X5对应

38、的SB6为停止按钮，X6对应的SB7为反转按钮。当按下SB1,SB2,SB3,SB4,SB5这五个正转速度按钮其中一个时,在延迟0.5秒后， 变频器将按照事先已确定好的频率来驱动电机，则电机开始按照五个不同的速度进行 正转。在需要停止的时候，按下SB6按钮，电动机将会停止转动。在需要反转的时候，按下SB7反转按钮，电动机将会已一个事先预定的速度进行 反转，在需要停止的时候按下SB6按钮即可停止。参考文献1陈焕明焊接工装设计.2006年 北京 航天工业出版社2孙桓 等机械原理.2006年 北京 高等教育出版社3罗圣国机械设计课程设计手册北京科技大学4杨裕根 等现代工程图学（第三版）2008年 北

39、京邮电大学出版社5风清秀 等.机电传动控制（第五版）2011年 华中科技大学6王三民机械设计计算手册2008年 化学工业出版社7纪名刚机械设计（第八版）2006年 高等教育出版社8刘艳革.焊接用自调式滚轮架设计.化工机械 第2期P10319989朱孝录等.机械传动装置选用手册1999年机械工业出版社10刘鸿文.材料力学2006年高等教育出版社11沈风刚工件在焊接滚轮架上轴窜机制及防止措施的对比研究：硕士学位论文.1994年甘肃工业大学焊接工程系12马 杭，王 政等焊接滚轮架上筒体的轴向运动1993年 甘肃工业大学学报13中华人民共和国行业标准.ZBJ 3390焊接滚轮架1990年北京中国标准出版社