锚杆质量通病防治.docx

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1、锚杆质量通病防治锚杆被拔出桩折断排桩倒塌 1现象当挖土到基坑底，发现桩顶部挡土小墙倾侧甚多，顶部地面裂缝并延伸至围墙，旋即排桩倒塌，上部土体滑动，下水道塌陷，水涌入基坑，有的塌至街道，第一层锚杆从土中完全拔出，护坡桩折成三段，折点分别在二、三层锚杆处、折点处混凝土破碎，钢筋弯曲，第二、三层锚杆锚头拉脱，腰梁扭断开裂。 2原因分析(1) (1) 从事故现象看：第一层锚杆被拔出足以说明锚固长度显然不够，开始产生桩顶的大量位移和裂缝并延伸，足以说明其前兆。当第一层锚杆的有效锚固长度不能胜任桩受的水平推力时，锚杆被拔出，此时桩受的水平推力集中到第二层锚杆支点，桩受到过大的不能胜任的弯矩而折断，而锚头拉

2、脱、腰梁扭断、裂开是受到复杂的招矩拉力所致，直至整排桩被巨大力所推倒。(2) (2) 从事故发生后核算中发现，原计算错误在于第一层锚杆间距为2m一根，第二层锚杆间距为15m一根，但计算桩受水平力系按单位长度(1m)计算，因此出现第一层锚团长度差1倍的误差。作为设计计算者必须记住由于一时的疏忽而造成严重的后果。 3防治措施 (1)锚团长度的计算应反复核算，避免错误。 (2)在工程现场必须作测试，以发现计算上可能出现的错误。(3) (3) 从事故发生的情况看，第一层锚杆的锚团长度非常关键。因此认为多层锚杆支护体系的第一层锚扦锚因力特别重要，设计施工者应特别重视。 622 锚杆不起作用，桩折断，支护

3、结构倒塌 1现象基坑较深，采用10m灌注桩、两层锚杆支护。基坑挖到设计标高后不久，发现局部破坏，先是锚杆端部脱落，横梁掉下，桩间土开裂，继而裂缝增大，桩顶地面较远处发生裂缝，最后，桩断、支护结构倒塌，邻近自来水管断裂，基坑受泡，再次塌方，基坑内一片汪洋。 2原因分析锚杆端部脱落，说明预应力张拉后锚头没有错固住，横梁掉下说明这一排锚杆在桩端没有受力，也就是锚杆不起拉结作用，使1m的大直径桩变成悬臂桩，受力后倾侧，桩间土开裂，位移大时桩顶地面开裂并发展较远，最后桩因受弯矩太大而折断。 3防治措施(1) (1) 预应力施工应由有经验技工操作，如无经验，应经过培训并由有经验工人予以指导。当锚头锚住后还

4、应检查横梁(一般为工字钢)是否受力。当发现横梁脱落，应立即停止挖土，研究原因，采取措施，如工地未能采取措施，则倒塌不可避免。 (2)基坑开挖时应作排桩的位移监测，随时可以发现桩有无大的位移，发现后应研究原因，采取措施。623 支护结构倒塌 1现象基坑深16m，密排大直径10m灌注桩，一层锚杆，地面距护坡桩边缘建双层工棚及移动式办公室。施工期间支护桩突然断裂，排桩倒塌，工棚滑入坑内，造成重大事故。 2原因分析 (1)基坑边缘搭建工棚是重大违规事件，事故原因分析系地面超载，原设计未曾考虑这项外加荷载。 (2)基坑深16m，按该工程地质情况，一层锚杆的方案不安全，再加上超载，导致事故发生。 3防治措

5、施(1) (1) 支护方案决不能在基坑边建设工棚，也不能在坑边堆放如钢筋类重物，必须堆重物或行驶塔吊、汽车吊时，应计算地面超载，以保证安全。(2) (2) 如能在基坑底上5m左右增加一层锚杆，则可增加安全，但也应将超载计算进去，计算锚杆锚固长度，灌注桩配筋、入土长度等。624 锚杆倾角小，锚固力差 1现象锚杆设汁要求极限承载人为500kN，工程现场试验，倾角15o(与水平面的夹角)极限承载力仅为400kN，同样长度改变倾角为25 o后，极限承载力为600kN，满足设计要求。 2原因分析锚杆的承载力与土体的极限摩阻力有关，一般情况下，上层土质较下层土质差，在同样锚固长度情况下，倾角小时锚固体深入

6、较好土体长度少，如上述试验，锚杆锚团长30m，倾角15 o时，在淤泥质粘土中约为15m，在粉质粘土中约为15m；而改为25 o时，锚固段在淤泥质粘土中约为3m，粉质粘土中约为14m，在粉砂中约为13m，从附表6-1可以看出不同土质的极限摩阻力差别很大。 3预防措施 (1)正式施工锚杆前必须作锚杆基本试验，得出倾角、锚团长度关系，提供设计研究决定。(2)倾角必须适宜，按规范规定：倾角为15 o25 o，不大于45 o。选择合适角度及合适极限承载力是必要的。625 锚县夹片滑脱，失去锚固作用 1现象 锚具在张拉锚固后不久，失起作用，即钢绞线在锚杆桩测试时不起拉结作用。 2原因分析 (1)经锚具、夹

7、片等检验发现夹片硬度不足HRC=40，不符合规范规定。 (2)当锚杆受力时，夹片对钢绞线因硬度不足而滑脱，预应力锚固后经不起受力而滑脱。 3防治措施 (1)夹片应采用表面渗碳工艺，提高硬度，使硬度HRC=50o55o。 (2)钱杆施工完后应重新检查锚头有无松动、脱落，必要时重新将锚头张拉一下。 (3)工厂交付锚具、夹片时应作详细检查验收，施工单位对锚具质量应切实负起责任。626 锚杆与地下连续墙预留孔漏水涌砂 1现象 基坑工程在做第二层锚杆施工时，墙外水压力较大，水及砂从预留孔与锚杆钻杆外套管间流入基坑内，施工人员经验不足时，会将钻杆拔出造成坑内大量涌水涌砂，造成附近变电室房屋开裂等事故。 2

8、原因分析 (1)采用地下连续墙及锚杆支护的工程，一般在地下连续墙施工时，应在墙内一定位置预留孔洞，以便锚杆施工时穿过，如图6-10所示。锚杆外套管与地下墙预埋管之间的空隙造成水流通道，粉砂在水压力作用下涌入坑内。 (2)拔出钻杆导致大量流砂从203孔中流入坑内，造成地面塌陷、房屋开裂。 3防治措施 (1)在孔口设橡皮垫圈，以阻止砂与水涌人坑内，见图6-10所示。 (2)在钻杆钻进时，保持钻头与外套管有一定距离，停钻时缩回外套管内，避免水从套管内进人基坑。 (3)灌注砂浆时保持砂浆压力(0406MPa)。 (4)拔管时留下最后两节外套管，待水泥初凝后拔出。附录 单层锚杆支点计算(摘自建筑基坑支护

9、技术规程JGJ120一99)单层锚杆支点力及嵌固深度如附图6-6及附图6-7所示。 1基坑底面以下文护结构设定弯矩零点位置至基坑底面的距离hc1可按下式确定(附图6-6)：ea1k=ep1k 2支点力Tc1可按下式计算：Tc1=(ha1Eac-hp1Epc)/(hT1+hc1)式中 ea1k水平荷载标准值； ep1k水平抗力标准值； Eac设定弯矩零点位置以上基坑外侧各土层水平荷载标准值的合力之和； ha1合力Eac作用点至设定弯矩零点的距离； Epc设定弯矩零点位置以上基坑内侧各土层水平抗力标准值的合力之和； hp1合力Epc作用点至设定弯矩零点的距离； hT1支点至基坑底面的距离； hc1

10、基坑底面至设定弯矩零点位置的距离。 3嵌固深度设计值hd可按下式确定(见附图6-7)：hpEpj+Tc1(hT1+hd)-1.20haEai0附录 锚杆施工质量标准 钱杆施工质量应符合下列要求。 1注浆管宜与锚杆体绑扎在一起，一次注浆管距孔底宜为100200mm，二次注浆管的出浆孔应进行可灌密封处理。2浆体应按设计配制，一次灌浆宜选用灰砂比1：11：2，水灰比038045的水泥砂浆，或水灰比04505的水泥浆，二次高压注浆宜使用水灰比045055的水泥浆。 3二次高压注浆压力宜控制在255OMPa之间，注浆时间可根据注浆工艺试验确定或一次注浆锚固体强度达到5MPa后进行。 4锚杆的张拉与施加预

11、应力(锁定)应符合以下规定： (1)锚固段强度大于15MPa并达到设计强度等级的75后方可进行张拉； (2)锚杆张拉顺序应考虑对邻近锚杆的影响； (3)锚杆宜张拉至设计荷载的0910倍后，再按设计要求锁定； (4)锚杆张拉控制应力不应超过锚固体强度标准值的075倍。 5锚杆倾角宜为15o25o，且不大于45o。 6锚杆锚固体上覆土厚度不宜小于4m。7锚杆及土钉墙支护工程质量检验标准见附表6-1。锚杆及土钉墙支护工程质量检验标准 附表6-1项日类别序号检查项目允许偏差(mm)检查方法主控项目1锚杆(土钉)长度30钢尺量检查2锚杆锁定力设计要求现场实测一般项目3锚杆或土钉位置100钢尺量检查4钻孔

12、倾斜度1o测钻机倾角5浆体强度设计要求试样送检6注浆量大于理论计算浆检查计量数据7土钉墙面厚度10钢尺量检查8墙体强度设计要求试样送检附录 土体与锚固体极限摩阻力标准值土体与锚固体极限摩阻力标准值 附表6-2土的名称土的状杰sik(kPa)填 土1620淤 泥1016淤泥质土1620粘性土IL10.75 IL10.50 IL0.750.25 IL0.500.00.900.75e0.90e0.752244446464100粉细砂稍 密中 密密 实224242636385中 砂稍 密中 密密 实5474749090120粗 砂稍 密中 密密 实90130130170170220砾 砂中密、密实19

13、0260注：1表中sik系采用直孔一次常压灌浆工艺计算值；当采用二次灌浆、扩孔工艺时可适当提高。 2本表摘自建筑基坑支护技术规程(JGJl2099)。63 基坑支撑系统 631 钢支撑失稳 1现象大直径灌注桩，钢支撑支护，水泥搅拌桩作截水帐幕，基坑深8m、9m不等，当土方挖到设计标高时，一根支撑连杆断裂，围护桩大幅度位移，距坑5m远的路面出现裂缝。 2原因分析 (1)设计支撑系统截面偏小。(2)未考虑长细比影响，安全度严重不足，随着基坑开挖深度加大，支撑系统承受压力增大，造成杆件失稳破坏，支护桩大幅度位移。 3防治措施 (1) (1) 支撑系统的设计计算应按建筑基坑支护技术规程(JGJ 120

14、一99)中第4章第5节(45)支撑体系计算规定设计。(2) (2) 对工程的具体情况，如土质情况，施工单位等，设计时在安全系数方面可予适当考虑，对建设单位要求节约应通盘研究考虑。 632 角撑未及时支撑造成地面裂缝 l，现象双排小直径灌注桩加两层钢支撑及角撑，坑深65m，挖土到设计底标高时，围护桩发生滑移倾斜，造成道路及场地地面裂缝。 2原因分析(1) (1) 为了挖土方便，下层支撑中的(斜)角撑未及时跟上支撑，改变了围护结构的受力情况，造成北边桩滑移倾斜，带动其他桩洲顷斜。 (2)挖土施工未按施工方案操作。 (3)市政道路地下水管破坏，大量水渗入基坑内，降低土的力学指标。 3防治措施(1)

15、(1) 基坑工程必须按照施工方案规定施工，即如何分层挖土，何时加撑和斜角支撑等，千万不能马虎，必须按方案施工。(2) (2) 较多工程若发现有地下水管或化粪池漏水现象，在设计前应调查了解，如发现问题则在设计时应将士的力学指标如，c值予以考虑，即将地质勘探提供的指标，计算时适当提高安全度，施工时发现有漏水，则应立即组织排除。633 钢管支撑间距过大。节点处理不当 1现象坑深11m，800钢筋混凝土灌注桩，设两道91411钢管支撑，间距8m。挖土至设计标高时，约30m长支护结构向坑内侧倾斜25m，基坑底宽7m的土隆起18m，造成巨大经济损失，影响工期。 2原因分析 (1)支撑间距过大，支撑节点处理

16、不当，延长数十米的结构向内倾斜。 (2)灌注桩入土深度(嵌因深度不足)，引起坑内土隆(3)基坑内土的抗力不足，施工又逢雨季，基坑土体抗隆起稳定性不足，基坑实际已呈破坏状态。 3防治措施 (1)支撑体系应按规定计算确定间距，处理好节点，如做钢围檩并与围檩焊接好。 (2)必须验算灌注桩嵌因长度，以防止坑内被动土水平抗力不足。 (3)雨季施工应有基坑施工方案，主要是控制地面及地下水。 634 钢管支撑弯曲破坏 1现象淤泥质粘土地质基坑深10m，800灌注桩，校长16m，两道91411钢管支撑。基坑挖土到设计标高时，在宽度方向发生整体滑动，坑底大量土体隆起，地面、道路开裂，钢文撑多处弯曲破坏，桩折断。

17、 2原因分析(1) (1) 钢管支撑失稳破坏是重要原因，因为围护桩体、支撑体系和土体三者互相作用组成基坑工程的整体，支撑体系的失稳就会导致整体破坏。(2) (2) 灌注桩人土深度(嵌固深度)偏小，只有6m，即嵌固深度与开挖深度之比为06，使坑底被动土区土体抗力不足，引起坑内土隆起，整体滑动破坏。 3防治措施 (1)钢支撑的设计与施工应按附录各条执行。 (2)灌注桩的嵌固深度应进行核算，即核算被动土区水平抗力是否满足，不足时将产生土体隆起整体滑移。635 钢筋混凝土支撑立校下沉，支护结构破坏 1现象基坑深9m，2层钢筋混凝土支撑，跨度20m。施工中发现支撑立柱下沉达170mm，支撑梁下挠，第一道

18、支撑严重开裂，轴力达设计值3倍，坑底涌砂。 2原因分析 (1)设计时未考虑软土地区支撑立柱下沉如此之多，导致梁开裂。 (2)支撑在温度变化后会产生应力变化，节点变化也会产生次应力，支撑立柱下沉，其轴力会大大增加。 3防治措施 (1)将立柱支撑在较好的地层上，并提高沉降安全系数。 (2)尽量选用工程桩(一般软土地区都应用工程桩)作为立柱支承。 (3)钢筋混凝土支撑设计时要考虑温度、节点变位等次应力。 636 钢筋混疑土支撑破坏 1现象坑深10m，地面下20m内为流塑状淤泥，800mm厚地下连续墙(未到细砂层)，两道钢筋混凝土支撑。挖土将到设计标高时，60m长地下连续墙整体滑移，坑底隆起，第一道支

19、撑脱落，第二道支撑大部分被剪断，外围地面塌陷约4m，附近民房受到损害，坑内形成积水潭。 2原因分析 (1)主要原因是土体失稳，造成工程结构整体滑动，被动区抗力不足。 (2)整体滑动导致第一道混凝支撑被拉脱落，第二道钢筋混凝土支撑被剪断。 3防治措施 (1)加深地下连续墙嵌固深度，可以深入到细砂层，避免基坑结构滑移破坏。 (2)增加被动土区的土抗力，采用地基处理方法提高淤泥质土的性能，如在坑内侧做水泥土搅拌桩。 (3)避免整体滑移，就能保证钢筋混凝土支撑不被破坏。637 拆除支撑时，邻近建筑物开裂 1现象基坑深72m，钢板桩及两道钢筋混凝土支撑。拆除钢板桩及支撑时，距坑边6m的三层建筑物产生严重

20、开裂，但基坑开挖设置支撑时未发现裂缝。 2原因分析拆除混凝土支撑时应先换支撑，仍应支持钢板桩，否则钢板桩成为悬臂而加大位移，导致6m外的建筑物随土的位移地基下沉，建筑物开裂。 3防治措施 (1)拆除钢筋混凝土支撑时，应先作好牢靠支撑。 (2)肥槽施工时应回填夯实后才能拔出钢板桩。附录 基坑支撑系统质量检验标准钢及混凝土支撑系统工程质量检验标准 附表6-3项目类别序号检查项目允许偏差(mm)检查方法主控项目1支撑位置标高30水准仪检查平面100钢尺量检查2预加顶力50kN油泵读数或传感器测定一般项目3围囹标高30水准仪检查4立柱桩参见桩基部分参见桩基部分5立柱位置标高30水准仪检查平面50钢尺量

21、检查6开挖超深(开槽放支撑不在此范围)10.75 IL 10.50 IL0.750.25 IL0.500.00.900.75e0.90e0.75204040606090粉细砂稍 密中 密密 实204040606090中 砂稍 密中 密密 实406060707090粗 砂稍 密中 密密 实609090120120150砾 砂中密、密实130160 2质量检测要求 (1)土钉采用抗拉试验检测承载力，同一条件下，试验数量不宜少于土钉总数的1，且不应少于3根。 (2)墙面喷射混凝土厚度应采用钻孔检测，孔数宜每100m2墙面积一组，每组不应少于3点。 3施工监控内容 (1)支护体位移的量测； (2)地表

22、开裂状态(位置、裂宽)的观察、记录； (3)附近建筑物和重要管线等设施的变形测量和裂缝观察； (4)基坑渗、漏水和基坑内外的地下水位变化。 4质量检验标准 参见62附录附表6-1“锚杆及土钉墙支护工程质量检验标准”。66水泥土桩墙支护水泥土校墙是一种挡土抗渗的基坑工程结构，它是由深层搅拌水泥土桩互相搭接组成格栅式宽厚的重力墙，适用于基坑深度不大于6m，安全等级为23级的基坑。 水泥土桩墙须同时满足抗倾覆、抗滑移、整体稳定及抗隆起要求。水泥土桩墙的构造见图6-13。 661 水泥土桩墙嵌固深度不足 1现象某工程开挖深57m，设计支护方案为水泥土墙系格栅与搅拌桩组成，墙厚32m，深12m，挖土到7

23、m时发生坑底涌砂涌水，由于大量砂土冒出，终致水泥土桩墙倒塌。 2原因分析 主要原因是水泥土桩墙嵌固深度不够，导致抗渗透不稳定，从基坑底涌水涌砂破坏。按规程规定水泥土桩墙嵌固深度设计值除应满足规程511条规定外，尚应满足第413条抗渗稳定条件的验算，其计算公式(图6-14)如下：hd1.20(h-hwa)式中 hd嵌固深度(m)； h基坑挖土深度(m)； hwa地面下水位深度(m)； 0基坑侧壁重要性系数，安全等级一级为11，二级为1，三级为09。根据公式计算，该工程h=7m，hwa =1m，按二级安全等级计算，hd应不小于76m，而实际嵌固仅5m。 显然嵌固深度不足，必然造成渗流破坏。 3防治

24、措施 水泥土桩墙的嵌固深度必须满足抗渗透稳定条件。当设计墙的嵌固深度时，应验算hd的深度。 662 水泥土桩墙施工质量差造成事故 1现象 基坑深8m，3排水泥搅拌桩格栅水泥土墙支护，兼作防渗帐幕，坑内外用深井降水。基坑靠海边，开挖后，水泥土桩墙多处渗水，挖到快达设计标高时，基坑北侧及西北部角水泥土墙坍塌。基坑被淹，当基坑抽完水后，基坑土质结构随之破坏，基坑边坡滑塌。 2原因分析(1) (1) 水泥搅拌桩施工质量太差，水泥含量少，有未胶结现象。桩搭接不够，按规范规定，当考虑防水帐幕作用时，至少应搭接150mm。(2) (2) 当基坑被淹后，水泥土桩墙后及基坑周围的土处于饱和状态，当将坑内水很快降

25、下时，水泥搅拌桩一侧承受较原来更大的饱和地基土的水压力，从而失去平衡，大面积坍塌。 3防治措施 (1)水泥土桩墙应按下列规定施工：1) 1) 深层搅拌水泥土桩墙施工前，应进行成桩工艺及水泥掺入量或水泥浆配合比试验，以确定相应的水泥掺入比或水泥浆水灰比。浆喷深层搅拌的水泥掺加量宜为被加固土重度的1518，粉喷深层搅拌的水泥掺加量宜为被加固土重度的1316。 2)水泥土桩与桩之间的搭接宽度，当要求截水时，不宜小于150mm，不考虑截水时应不小于100mm。 3)水泥土墙采用格栅布置时，水泥土的置换率对于淤泥不宜小于08，对于淤泥质土不宜小于07，一般粘土及砂土不宜小于06。格栅长宽比不宜大于2。

26、(2)在海边滩地施工应筑防水围堤，以防海潮侵入。附录 水泥土桩墙质量检验标准加筋水泥土桩质量检验标准 附表6-5序号检查项目允许偏差(mm)检查方法序号检查项目允许偏差(mm)检查方法1型钢长度10钢尺量检查3型钢插入标高30水准仪检查2型钢垂直度1经纬仪检查4型钢插入平面位置10钢尺量检查67 软 土 地 基软土是软弱地基的总称，规范规定：天然孔隙比大于或等于10，且天然含水量大于液限的细粒土应判定为软土，包括淤泥、淤泥质土、泥炭、泥炭质土等。其压缩系数大于0510-1MPa。 例如上海是世界三大软土地基城市之一，主要土层为淤泥质土，含水量一般在3750，孔隙比一般在105137之间，土体压

27、缩量大，压缩系数在07212410-1MPa之间，渗透系数很小，在610-7210-6cm/s。软土的特性是：含水量大，强度低，压缩性高，渗透系数小，地下水位高，土质不均匀，流变性大，在基坑开挖，坑内排水，坑内外水头差，导致渗流，还会产生渗流破坏。当软土受到振动后，土结构被破坏，强度降低，很快变成稀释状态，易产生侧向滑移、沉降及基底侧向挤出等现象。我国软土分布有：滨海环境沉积软土(如渤海、黄海、东海和南海等沿海地区)；三角洲沉积软土(如长江三角洲、珠江三角洲和钱塘江三角洲地区)；河流环境沉积软土(如武汉、南京等地区)。 软土分布之广，使很多沿海大城市的地基都处在软土地区。软土地基的一般处理参见

28、343“软土”部分。 671 连续墙整体滑移，基坑底面隆起 1现象 基坑宽10m，长超过200m，挖深95105m，地下连续墙80cm厚，深20m，两道钢筋混凝土支撑，地面下20m范围内为饱和流塑状灰色淤泥，内摩擦角=115o，粘聚力为12kPa。挖土到设计标高时，地下连续墙12幅(单元)发生整体滑移，基坑地面隆起，第二道支撑大部分剪断，第一道支撑拉脱跌落，基坑支护破坏。坑外滑塌区很大，地面下沉最大4m，附近民房受到损害。 2原因分析 勘察单位建议用于稳定分析的c值为13kPa，值为65 o，经重新勘察，分析结果稳定系数K为074，认为造成事故的主要原因是土体失稳，被动土区提供的被动抗力不足。

29、 3防治措施提高基坑底面的稳定性(包括坑底隆起、管涌、抗渗等)采用的方法，一是加深嵌固深度，二是加强坑底土的强度。该工程以加强坑底土的强度较为合适(以深层搅拌水泥土加固)，这种方法已在较多工程中试验成功。实践说明用这种方法比加深嵌固深度较为经济。672 桩嵌固深度不足，支撑失稳 1现象 基坑长65m，宽40m，挖深10m，采用16m长800mm1000mm的灌注桩，桩背用搅拌桩止水，两道91411钢管支撑，淤泥质土，=6。45，c=7kPa。基坑在宽度方向发生整体滑动，坑底大量土体隆起，地面严重沉陷倾斜，路面严重裂缝，钢支撑发生纵向弯曲失稳、折断，有的灌注桩折断，基坑整体滑动破坏。 2原因分析

30、 (1)灌注桩嵌因深度仅6m，严重不足。(2)被动土区的、c值很小，桩端(底)的内摩擦角=5 o 45，粘聚力c=11kPa；因为基坑内侧水平抗力(被动土压力)与桩的嵌固深度和土的性质(c、值)有关，导致基坑内侧土不能抵抗因外荷载及主动土压力所产生的压力。(3)灌注桩搅拌桩、钢支撑和土体三者组成基坑工程整体，支撑体系失稳，就会导致整体失稳。 3防治措施(1) (1) 应根据规范公式核算桩内侧水平抗力，如不足则必须加深嵌固深度，或加强土的强度，即作深层搅拌桩加固，或者同时加深桩深度和加固土的强度。(2) (2) 正确设计文撑体系，设计应考虑节点做法，考虑钢支撑温度应力，如有支撑柱，则应考虑柱的变

31、形(沉陷或顶升)。参阅本章钢支撑附录钢支撑设计注意事项。673 支护桩嵌固深度不足，桩断裂 1现象基坑深9m，采用800mm灌注桩，长13m。该支护桩事后调查配筋较少。当挖土到设计标高时适值一场大雨，基坑泡水大多数支护桩在坑底面处断裂，基坑坍塌。 2原因分析支护桩嵌固深度仅4m，按规范公式计算其嵌固深度不足。支护桩在坑底面弯矩最大，而配筋又不足，因而大多数在坑底面断裂。 3防治措施基坑工程设计时所采用的c、值要考虑留有余地，即考虑泡水时c、值的减少。要核算嵌固深度，应按钢筋混凝土规范规定的圆截面配筋，正确采用钻孔混凝土强度等级及配置钢筋。674 软土打桩挤土引起支护桩倾侧 1现象某工程正当挖土

32、高潮时，与该工程基坑间隔14m的另一工程基础打桩，速度为每天1318根，造成严重挤土作用，使某工程紧靠另一工程一侧支护桩最大位移达1638m，造成巨大经济损失，工期延误半年。 2原因分析由于打桩速度快，引起较大的超静孔隙水压水造成严重的挤土作用，且软土受振动后，土结构被破坏，很快变成稀释状态，产生侧向滑移。 3防治措施在软土地区最好避免锤击桩(预制桩或沉管桩)，采用钻孔灌注柱可以不产生本身工程桩的位移和挤土后使邻近建筑物桩的位移。实践证明很多锤击沉管桩和打入式预制桩，由于产生超静孔隙水压力，造成桩位移并影响邻近建筑。如必须打锤击预制桩时，则应研究工地环境情况，是否影响邻近建筑，否则应采取特殊的

33、措施，如在基坑边用开槽或防挤孔、砂井等。675基坑失稳破坏 1现象基坑深105m，采用800mm的钻孔灌注桩支护，桩长165m，并设向道91411钢管支撑，位置分别为-2m及-6m，采用深层搅拌桩止水。挖土将到设计标高时，发现基坑底隆起，涌砂涌水，支撑不稳，基坑工程整体失稳破坏。 2原因分析 (1)嵌固深度仅6m，由于嵌固深度小，产生渗透不稳定及管涌，按规范嵌固深度核算，至少应为102m。 (2)105m深坑内的土，大多为淤泥及淤泥质土，其及c值都很小，因此土水平抗力很小，造成滑移。 3防治措施 在设计基坑工程时，其嵌固深度除满足结构支点及嵌固外，尚需满足抗渗稳定条件的要求。如勘察报告提供的土的内摩擦角及土的粘聚力c值比较小时，则在基坑桩的内侧应采取加固措施，如水泥土深层搅拌法或压力注浆法等以加固土体，避免产生滑坡失稳。