轮扣式支模架专项施工方案.doc

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1、目 录 1.编制依据 .1 2.工程概况 .1 3.轮扣式脚手架的特点 .1 4.轮扣式脚手架的施工要点及技术参数 .2 5.轮扣式体系及脚手架的布置 .4 6.施工部署及施工准备 .6 7.操作工艺 .7 8.施工监测方案及安全应急预案 .9 9.脚手架设计计算 .15 0 轮扣式支模架施工方案 1.编制依据 1 建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范 （JGJ231-2010） ； 2 木结构设计规程 （GB50005-2003） ； 3 混凝土结构工程施工质量验收规范 （GB50204-2015） ； 4 建筑工程施工质量验收统一标准 （GB50300-2013） ； 5 本工程施工图

2、纸 ； 2.工程概况 工程名称： 建设单位： 监理单位： 设计单位： 工程地点： 施工单位： 本工程结构类型：框架-剪力墙结构；地下共二层，地下一层层高 5.5米，局部 4.55米，地下二层层高 4.3米。A 楼地上十二层，一层层高 4.5米，二-十二层层高 3.6米，屋面层层高 3.9米，建筑总高度 44.55米，局部 46.35米。B 楼地上六层，一 层 4.5米，二-五层 3.6米，六层 5.4米，建筑高度 24.75米。建筑占地面积： 1636.8；建筑总面积：17414.4，其中地下面积 3504、地上总面积：13910.4， 其中 A楼面积 9732.3、B 楼面积 4178.1，

3、工程设计使用年限为 50年，结构类别二 类，建筑结构安全等级为二级，场地类别类，抗震设防类别为丙类，抗震设防烈度 为 8度。 本工程标准层层高均为 3.6米，采用轮扣式支模架作为支撑体系，楼板厚 120mm， 梁截面为 350mm650mm、240mm550mm、240mm600mm 等。 3.轮扣式脚手架的特点 轮扣式脚手架是新型的一种便捷式支撑脚手架，它有点类似碗扣架又优于碗扣架， 1 目前在建设工地上已开始广泛使用。 其主要特点是： 1、具有可靠的双向自锁能力； 2、无任何活动零件； 3、运输、储存、搭设、拆除方便快捷； 4、受力性能合理； 5、可以自由调节； 6、产品标准化包装； 7、

4、组装合理，它的安全性、稳定性好于碗扣式、优于门式脚手架； 8、实践中表明，作为梁跨度在15m以内，净空层高度在 12m一下的单跨、多跨连 续梁、框架结构房屋模板支撑体系，其稳定性和安全性好于碗扣式脚手架，优于门式 脚手架。 缺点： 1、轮扣式脚手架搭设不宜在基层不硬实，地面不平整和不进行混凝土硬化的地面 上； 2、不宜直接在土质差的软土层、地面易塌陷的地基上搭设； 3、只能作为落地式脚手架使用，不能作为悬挑脚手架使用。 4.轮扣式脚手架的施工要点及技术参数 4.1施工要点 1、放线定位，使支撑体系横平竖直，以保证后期剪刀撑和整体连杆的设置，确保 其整体稳定性和抗倾覆性。 2、轮扣式脚手架安装基

5、础必须要夯实平整并采取混凝土硬化措施。 3、轮扣式脚手架宜使用同一标高的梁板底板的标高范围，对于高度和跨度较大的 单一构件支承架使用时对横杆进行拉力和立杆轴向压力（临界力）的验算，确保架体 的稳定性和安全性。 4、轮扣式脚手架附图片。 2 4.3轮扣式脚手架技术参数 轮扣式脚手架严格按照GB 249112010标准执行 一、规格、型号 名称 型号 A（MM） 理论重量 材质、壁厚 立杆 LG2.4米 2400 14.02 立杆 LG2.1米 2100 12.21 立杆 LG1.8米 1800 10.67 立杆 LG1.5米 1500 8.91 立杆 LG1.2米 1200 7.41 立杆 LG

6、0.9米 900 5.6 材质为 Q235壁厚为 3.0MM 3 立杆 LG0.6米 600 4.06 立杆 LG0.3米 300 2.03 横杆 LG1.5米 1500 6.28 横杆 LG1.2米 1200 5.12 横杆 LG0.9米 900 3.91 横杆 LG0.6米 600 2.82 横杆 LG0.3米 300 1.67 4.4、设计荷载 1、支撑立杆设计荷载：当横杆竖向步距分别为 600、1200时，框架立杆荷载 （Pmax）分别为：40、30KN。 2、横杆设计荷载： HG90 Pmax6.77KN Qmax14.80KN HG120 Pmax5.08KN Qmax11.11K

7、N HG180 Pmax3.39KN Qmax7.40KN 在悬臂集中荷载作用下，横杆接头的抗弯能力为 2KN.M。 3、支座设计荷载：可调底座 Pmax60KN，可调顶托 Pmax60KN，可调早拆 Pmax60KN。 5.轮扣式体系及脚手架的布置 5.1 轮扣式模板支架系统构造 （1）稳定体系 受力的作用后，能稳定的支撑模板、材料及施工荷载的立杆体系为稳定体系，例 如 4个或 4个以上不在同一直线上的立杆搭设成的井子架，稳定体系如图所示。 4 图 稳定体系 （2） 非稳定体系 受力的作用后，不能稳定的支撑模板、材料及施工荷载的立杆体系为非稳定体系， 例如在同一直线上延伸的 2个或 2个以上

8、连接在一起的立杆，非稳定体系如下图所示。 图 非稳定体系 （3）轮扣式模板支架 轮扣式模板支架的布置。最少四个立杆组成的井字架为一个完整体系单元。 （4） 板跨中轮扣式模板支架的布置 轮扣立杆离墙边距离宜控制在 350mm，然后通过扫地杆进行排列组合。根据具体开 间尺寸，轮扣架组合后应以开间中间线为中心，调整轮扣架离两侧墙、梁距离一致， 该距离宜控制在 250mm500mm。 5 5.2 轮扣式脚手架的布置 （1）对于局部特别是不规则的，框架 9米轴线内有大梁的，则适当利用 1.2米和 0.9米长的轮扣式脚手架进行调整立杆间距，保证立杆从梁轴线起 600距离开始起步。 （2）对框架柱边，先少支

9、一排轮扣式脚手架，进行模板支设，柱子模板支完后， 用钢管、十字扣件固定在轮扣式脚手架上，钢管端头 U型托顶住模板外侧加固柱子的 钢管或木方上，加固斜撑竖向间距 400，水平间距 200。对 U型托的丝扣进行调整，确 保支撑对框架柱的加固牢固。 （3）对楼梯踏步的模板支设，由于模板架支撑是斜向的，采用钢管、扣件进行固 定。 （4）对顶板，由于轮扣式脚手架的支设高度不一定能正好到达梁底，因此，在轮 扣式脚手架顶端，加设U型托进行顶板标高的立杆高度调整。立杆顶部U型托丝杆外露 不得超过30CM，如果超过则进行适当调整，可在轮扣式支架下部再加设一个U型托，即 立杆最上端与最下端各设置一个U型托，保证U

10、托外露丝扣小于30CM，确保支架及U型托 的的受力稳定。 （5）梁底采用钢管上铺设40*70木方,间距250mm,木方上铺设梁底板,梁底间距 900mm支撑加固。 （6）沿楼最外侧四周设置由下至上的竖向连续式通长剪刀撑,剪刀撑用钢管、扣 件搭设。 （7）中间在纵横向应每隔10M左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑,宽度宜为46 米,并在剪刀撑部位的顶部,扫地杆处设置水平剪刀撑.剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧,夹 角宜为45度60度。 6.施工部署及施工准备 6.1工艺流程 施工工艺流程：施工准备墙柱钢筋加工制作及模板的配置剪力墙及柱钢筋绑 扎内架搭设梁底模及梁侧模的安装平板模板安装以及剪力墙及柱模板

11、的安装 模板验收梁板钢筋绑扎钢筋隐蔽验收梁板柱混凝土浇筑柱模拆除梁侧模拆 除梁板底模拆除。 柱及剪力墙模板流程：清理柱墙内杂物弹边线及门洞口位置线钢筋绑扎、预 6 留洞口自检、互检及隐蔽验收后工序交接手续安装洞口模板安装柱墙体侧模 调整固定自检、互检验收移交砼工种。 梁板模施工工艺：弹线内架搭设调整标高、剪力墙及柱接头模板安装安装 梁底模安装梁侧模安装板底龙骨铺底板模堵缝、清理绑梁钢筋绑板底筋、 水电管线安装绑板板面筋、预埋件、插筋、封边模自检、互检合格后验收，办交 接手续，移交砼工种。 6.2施工准备 6.2.1 材料准备 (1) 各类材、工具劳动力以及防护用具施工前到位。 (2) 根据施工

12、工期间的工程量、施工进度，确定材料的数量及进场时间，由专 人负责，确保材料按时进场，并妥善保管。 (3) 对于发生变形、翘角、起皮及平面不平整的模板，及时组织退场。 (4) 原材料进场后，堆放整齐，上部覆盖严密，下部垫起架空，防止日晒雨淋。 (5) 模板放置：模板在工地加工成型后，下面用木方垫平，防止变形，并应对 模板型号、数量进行清点。用油漆在编好号的模板上作标记，堆放于现场施工段内， 便于吊装。 6.2.1 轮扣式支撑体系范围 本工程标准层层高均为 3.6米，在标准层的模板支撑体系中采用轮扣式支模 架。 6.2.2 轮扣式支撑体系技术交底工作 在轮扣式支撑体系架子搭设前，应该对工人进行新工

13、艺的技术交底工作，交底的 重点如下； 1.轮扣式支撑体系扣件必须插牢固，保证不能自拔。 2.每隔五跨设置剪刀撑 3.可调支座伸出最顶层水平杆的距离小于 300mm。 7 4.作为扫地杆的最底层水平杆高度小于 350mm。 7.操作工艺 7.1支撑体系 本着创新工艺、新产品的原则。本工程部分支模体系采用轮扣脚手架支模体系。 我们采取最不利荷载进行验算。选择梁最大截面为 350 x650mm，板厚为 120mm；进行支 模体系稳定性验算。 立杆和水平杆采用 483.0 的轮扣钢管脚手架，立杆间距为 1200mm1200mm和 1200mm900mm，水平步距为 1.2m，立杆顶部采用顶托支撑，上部

14、托梁采用 483.0 双钢管，钢管上铺 40mm70mm木枋间距为 250mm。做扫地杆用得水平杆离地高不得超 过 350mm。 7.2模板支设的要求 7.2.1模板及其支撑体系应具有足够的强度、刚度、稳定性，支模架（模板支柱 和斜撑下）的支撑面应平整压实，并有足够的承压面积。 7.2.2模板工程在施工后还应检查预埋、预留孔洞，以确保预埋、预留孔洞的位 置、尺寸、数量须准确无误。 7.2.3柱子模板接缝控制 模板制作时保证几何尺寸精确，拼缝严密，材质一致，模板面板拼缝隙高差、宽 度应1mm，模板间接缝高差、宽度2mm。模板接缝处理要严密。模板周转次数严格 控制，周转三次后全面检修。 7.3模板

15、拆除 7.3.1拆除前的准备 拆除前必须对操作工人作好技术及安全交底； 全面检查内架的连接、连墙件、支撑体系等是否符合安全要求； 8 清除架体上的杂物及地面障碍物； 拆除前对整个建筑物实行全封闭，禁止无关人员进入操作现场，以免发生安全 事故。 7.3.2拆模时间规定： 侧模拆除时，砼强度能保证其表面及楞角不因拆除模板受损坏，方可拆除。板及 梁底模板拆除必须由专业施工员提出申请经项目技术负责人签发意见，并报现场监理 工程师。 各部位构件拆模时所需混凝土强度： 结构类型 结构跨度（m） 按设计的混凝土强度标准值的百分率计 （%） 2 50 2，8 75板 8 100 8 75 梁 8 100 悬臂

16、构件 100 7.3.3模板拆除注意事项 1） 、梁板模板拆除前应先在满堂架适当部位横杆（满足操作要求）铺上脚手板以 满足操作时安全需要及防止拆下的模板直接从高处往下落。 2） 、拆模时操作人员严禁站在拆除部位的正下方，并用专用撬棍拆除梁板模，禁 止野蛮施工。 3） 、拆下的模板由人工往下传递，层高超过 4m楼面底模由人工通过绳子吊运落地， 严禁往下扔，以防止模板损坏。 4） 、当天拆下的模板当天转运至指定地方并及时清理干净，撬出铁钉并刷脱模剂， 禁止待一楼层模板全部拆除后，再一次清运。 9 8.施工监测方案及安全应急预案 8.1施工监测方案 1、监测项目：满堂模板支撑体系整体稳定状况、梁、墙

17、柱模板浇筑时模板受力变 形状况、浇筑砼时模板沉降变形情况等。 2、监测方案： a、施工时加强质量控制和检查力度，及时发现问题及时落实整改； b、砼浇筑作业时安排专人检查支撑系统受力情况，检查梁、柱模板受力变形情况； 浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决；用预 备好的千斤顶恢复，若无法恢复则立即拆卸模板重新安装。对震动导致扣件松动，派 人检查加固。 c、在已浇筑楼面顶部安排专人用水准仪检查模板变形情况，观测频率不得大于1 次/30min，保证施工作业在受控状态； 观测方法： 1）采用水准仪进行观测。 2）浇砼前进行第一次观测，以后每半小时进行一次观测。并作好记录。

18、 d、严格控制砼料高度，不得超过40cm高，及时将砼振捣铺平； e、支撑架内部备用木枋及长短钢管，根据实际情况及时进行加固处理。 3、变形监测预警值： 支架垂直位移为10mm，大梁支架水平位移为8mm，大梁支架沉降位移为10mm。 8.2安全应急预案 1 总则 工作原则：统一领导，分级负责。项目经理接受业主、监理或有关部门的指挥， 10 项目部内部各抢险小组统一接受项目经理指挥。 适用范围：本工程轮扣式支撑体系范围发生的高空坠物、物体打击、触电、火灾 等事故突发性灾害事件发生后的应急反应。 2 灾情预警和报告 a 灾害预警 综合管理部收集各灾情信息，并与有关部门紧密联系及时发出预警，预测灾情的

19、 发生趋势及可能对特定区域内的群众生命财产造成的威胁。 b 建议对策 项目部根据灾情预测预警及时向监理、公司或有关部门提出应急对策建议和措施， 或者制定针对性应急方案。 c 报告灾情 灾情发生后，项目部立即向监理、公司或有关部门报告初步灾情并迅速组织有关 部门调查核实灾情。 发生特大灾害，可以越级向上级人民政府或主管部门报告。灾情内容主要包括： 灾情种类，发生时间、地点、范围、程度、损失及趋势，采取的措施，生产、生活方 面需要解决的问题等。 d 应急反应机构 小范围灾情由项目部成立抢险救灾临时领导小组，项目经理为组长，项目副经理、 总工程师为副组长，成员有项目部各部门成员组成。大范围的灾情在筹

20、备组或有关部 门的领导下，由项目部成立抢险领导小组，各施工队成立抢险小分队，负责本单位的 防灾工作，并随时听从抢险救灾总指挥部的指示。 e抢险队伍 项目经理部精选一支不少于30人的抢险基本队伍，作为抢险救灾的骨干力量，现 11 场的所有职工加入抢险基本队伍，参加抢险救灾，抢险队伍通过应急反应机构接受上 级领导，并制订联络方案，按设防范围和标准上岗值班或接通知参加抢险。 f 应急救援的培训与演练 培训 预案和预警措施确立后，按计划组织项目经理部及施工大队的全体人员进行有效 的培训，从而具备完成其应急任务所需的知识和技能，每月一次。并在工人进场安全 教育的同时进行教育。 主要培训以下内容： （1）

21、对危险源的突显特性辩识。 （2）事故报警。 （3）紧急情况下人员的安全疏散。 （4）现场抢救的基本知识。 g 报警指定机构人员、联系电话 项目部综合管理部是报警的指定机构，综合管理部接到报告后并马上通知项目经 理，同时向工地发出报警。 应急救援预案实施终止后，应采取有效措施防止事故扩大，保护事故现场和物证， 经有关部门认可后可恢复施工生产。 对应急救援预案实施的全过程，认真科学地作出总结，完善预案中的不足和缺陷， 为今后的预案建立、制订、修改提供经验和完善的依据。 h 防灾设备 项目部和各施工队应根据本段工程和工地的实际情况，配齐配足木材、钢材、蓬 布、发电机、消防设备等应急抢险器材、设备。

22、配备一定数量的汽车式起重机、挖掘机、自卸运输车，随时接受项目部的调遣。 12 i 可能发生的紧急情况及应急预控措施 可能发生的紧急情况如下表 可能发生的紧急情况表 序号 可能发生 的紧急情 况 发生原因 1 火灾事故 事故现场的火源，临时用电未按规范执行、电焊作业时没 对焊花采取隔离措施，易燃、易爆物品没隔离存放，作业 人员将烟头随地乱扔等。 2 高处坠落 事故现场的洞口、没覆盖严密，临边没有防护栏杆、安全 网；防护栏杆及安全网的搭设没按照规范要求搭设；作业 层的架板铺设没按照规范要求铺设。伤者在进行高空作业 时，没按照规范要求戴好安全帽并系好帽带，未穿好防滑 鞋，在无防护条件的作业层，未按照

23、规范要求穿戴好安全 带。 3 物体打击 事故现场周围物体可能飞出、倾落、滚滑的方向有人违章 作业，伤者所处的工作位置在物体可能坠落所能达到的区 域。 4 触电事故 事故现场的机械设备的电源没接地，机械设备带电、漏电。 伤者未经过专业培训，未取得特种作业人员操作上岗证， 伤者使用绝缘性能不合格的电气设备。作业时未穿好绝缘 鞋，戴好绝缘手套。 j 应急预控措施 13 应急预控措施一览表 序 号 事故 预控措施 1 火灾事故 A 现场组建以项目经理为第一责任人的防火领导小组 和义务消防队员、班组防火员。 B 把消防责任落实到重点防火班组、重点工作岗位。 C 施工现场配备足够的消防器材，统一由消防干部

24、负 责维护、管理、定期更新、保证完整、临警好用，并做好 书面记录。 D 规范用电，防止电起火。 2 高处坠落 A 本工程作业面较大，高处作业涉及人员较多，应该 引起高度重视。 B 高处作业人员须经医生体验合格，凡患有不适宜从 事高空作业疾病的人员，一律禁止从事高空作业。 C 高空作业应有足够的照明设备和避雷措施。 D 高空作业所需的料具、设备等，必须根据本工程施 工进度随用随运，禁止超负荷堆放。 E 料具应堆放平稳，工具应随时放入工具袋内，严禁 乱堆乱放和从高处抛掷材料、工具、物件。 F 作好应急演练及培训，向工人进行应急处理的交底。 3 物体打击 A 高空作业区域划出禁区，并设置围栏，禁止行

25、人， 14 闲人通行闯入。 B 在建筑场地的出入口，搭设长36m宽度大于通道两 侧各1m的双层防护棚，棚顶满铺脚手板作为安全通道。 C 临近施工区域的办公区、宿舍区、及对人和物构成 威胁的地方，亦支搭双层防护棚。 D 严禁往下抛物，楼层垃圾集中堆放，及时清理，倾 倒时应有防护设施并设专门区域。 E 作好应急演练及培训，向工人进行应急处理的交底。 4 触电事故 A 现场临时施工用电除符合供电部门规定外，严格执 行施工现场临时用电安全技术规范要求采用三相五线 制(TN-S接零保护系统)，实施三级配电、两级保护。 B 进行现场临时用电方案编制，场内用电按平面图统 一布置。 C 临时用电方案由投标人总

26、部总工程师审批后实施， 所有动力用电线路均采用三相五线制，并主要采用埋地方 式进行敷设，以确保安全用电。 D 所有机械必须要接零接地保护，配电箱设漏电保护 器，所有配电箱保证一闸一保险，并派专人管理，地下室、 楼梯间使用低压电源，但必须确保夜间有足够的照明。 E 配电线路按用电平面布置图的规定敷设，埋地深度 大于70cm，且均绝缘良好，截面积不得少于规范要求。 15 F 室内、外线路均与施工机具，车辆及行人至少保持 规范规定的最小安全距离。 G 外电防护：外电小于安全距离必须要制定外电防护 措施。 9.脚手架设计计算 梁模板支撑架计算 一、参数信息 1.模板支撑及构造参数 梁截面宽度 B(m)

27、：0.35；梁截面高度 D(m)：0.65； 混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距 La(m)：0.50； 立杆步距 h(m)：1.20；板底承重立杆横向间距或排距 Lb(m)：1.20； 梁支撑架搭设高度 H(m)：3.60；梁两侧立杆间距(m)：1.00； 承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向； 梁底增加承重立杆根数：1； 采用的钢管类型为 483； 2.荷载参数 新浇混凝土重力密度(kN/m 3)：24.00；模板自重(kN/m 2)：0.30；钢筋自重(kN/m 3): 1.50； 施工均布荷载标准值(kN/m 2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m

28、2)：14.9； 振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m 2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m 2)： 4.0； 3.材料参数 木材品种：柏木；木材弹性模量 E(N/mm2)：10000.0； 木材抗压强度设计值 fc(N/mm)：16.0； 木材抗弯强度设计值 fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值 fv(N/mm2)：1.7； 面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：12.00； 面板弹性模量 E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值 fm(N/mm2)：13.0； 16 4.梁底模板参数 梁底方木截面宽度 b(mm)：40.0；梁底方木截面高度 h(mm)：70

29、.0； 梁底纵向支撑根数：4； 5.梁侧模板参数 主楞间距(mm)：500；次楞根数：4； 主楞竖向支撑点数量：2； 固定支撑水平间距(mm)：500； 主楞材料：圆钢管； 直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00； 主楞合并根数：2； 次楞材料：木方； 宽度(mm)：40.00；高度(mm)：70.00； 次楞合并根数：2； 二、梁侧模板荷载计算 新浇混凝土侧压力标准值 F1=14.873kN/m2； 三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压 力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 次楞的根数为 4根。面板按

30、照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 17 面板计算简图(单位：mm) 1.强度计算 材料抗弯强度验算公式如下： M/W f 其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 501.21.2/6=12cm 3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm 2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm 2)； 按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算： M = 0.1q1l2+0.117q2l2 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括： 新浇混凝土侧压力设计值: q 1= 1.20.514.870.9=8.031kN/m； 振捣混凝土荷载设计值: q 2= 1.40.5

31、40.9=2.52kN/m； 计算跨度: l = (650-120)/(4-1)= 176.67mm； 面板的最大弯矩 M= 0.18.031(650-120)/(4-1) 2 + 0.1172.52(650- 120)/(4-1)2= 3.43104Nmm； 面板的最大支座反力为: N=1.1q 1l+1.2q2l=1.18.031(650-120)/(4-1) /1000+1.22.520(650-120)/(4-1)/1000=2.095 kN； 经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 3.4310 4 / 1.20104=2.9N/mm2； 面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm

32、 2； 面板的受弯应力计算值 =2.9N/mm 2 小于 面板的抗弯强度设计值 f =13N/mm2，满足要求！ 18 2.挠度验算 =0.677ql4/(100EI) =l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q 1= 8.031N/mm； l-计算跨度: l = (650-120)/(4-1)=176.67mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm 2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.21.21.2/12=7.2cm 4； 面板的最大挠度计算值: = 0.6778.031(650-120)/(4-1) 4/(10095007.201

33、04) = 0.077 mm； 面板的最大容许挠度值: = l/250 =(650-120)/(4-1)/250 = 0.707mm； 面板的最大挠度计算值 =0.077mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.707mm，满足要求！ 四、梁侧模板支撑的计算 1.次楞计算 次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到： q = 2.095/0.500= 4.190kN/m 本工程中，次楞采用木方，宽度 40mm，高度 70mm，截面惯性矩 I，截面抵抗矩 W 和弹性模量 E分别为: W = 2477/6 = 65.33cm3

34、； I = 24777/12 = 228.67cm4； E = 10000.00 N/mm2； 19 计算简图 剪力图(kN) 20 弯矩图(kNm) 变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M = 0.105 kNm，最大支座反力 R= 2.305 kN，最大变 形 = 0.079 mm （1）次楞强度验算 强度验算计算公式如下: = M/Wf 经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.0510 5/6.53104 = 1.6 N/mm2； 次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm 2； 次楞最大受弯应力计算值 = 1.6 N/mm 2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f =17N/mm2

35、，满足要求！ （2）次楞的挠度验算 次楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm； 次楞的最大挠度计算值 =0.079mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.25mm， 满足要求！ 2.主楞计算 主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力 2.305kN,按照集中荷载作用下 的简支梁计算。 21 本工程中，主楞采用圆钢管，直径 48mm，壁厚 3mm，截面惯性矩 I和截面抵抗矩 W分别为: W = 24.493=8.99cm3； I = 210.783=21.57cm4； E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm) 主楞变形图(mm) 经过计算得

36、到最大弯矩 M= 0.388 kNm，最大支座反力 R= 6.107 kN，最大变 22 形 = 0.253 mm （1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf 经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 3.8810 5/8.99103 = 43.2 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm 2； 主楞的受弯应力计算值 =43.2N/mm 2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f =205N/mm2，满足要求！ （2）主楞的挠度验算 根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.253 mm 主楞的最大容许挠度值: = 300/400=0.75mm； 主楞的最大挠度计算值 =0.253mm 小于

37、主楞的最大容许挠度值 =0.75mm， 满足要求！ 五、梁底模板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的 间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。 强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣 混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷 载。 本算例中，面板的截面惯性矩 I和截面抵抗矩 W分别为: W = 5001212/6 = 1.20104mm3； I = 500121212/12 = 7.20104mm4； 23 1.抗弯强度验算 按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf 钢筋

38、混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)： q1=1.2(24.00+1.50)0.65+0.300.500.90=9.113kN/m； 施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)： q2=1.4(2.00+2.00)0.500.90=2.520kN/m； q=9.113+2.520=11.633kN/m； 最大弯矩及支座反力计算公式如下: Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.19.112116.6672+0.1172.52116.6672=1.64104Nmm； RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.49.1120.117+0.452.520.117=0.558k

39、N RB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.19.1120.117+1.22.520.117=1.522kN =Mmax/W=1.64104/1.20104=1.4N/mm2； 梁底模面板计算应力 =1.4 N/mm 2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f =13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。 最大挠度计算公式如下：= 0.677ql 4/(100EI)=l/250 其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q 1/1.2=7.594kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =116.67mm； E-面板的弹

40、性模量: E = 9500.0N/mm 2； 面板的最大允许挠度值: =116.67/250 = 0.467mm； 面板的最大挠度计算值: = 0.6779.112116.7 4/(10095007.20104) =0.017mm； 面板的最大挠度计算值: =0.017mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.467mm，满足要求！ 六、梁底支撑的计算 本工程梁底支撑采用方木。 24 强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载 和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋 自重荷载。 1.荷载的计算 梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支

41、座力除以面板计算宽度得到： q=1.522/0.5=3.044kN/m 2.方木的支撑力验算 方木计算简图 方木按照三跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩 I和截面抵抗矩 W分别为: W=477/6 = 32.67 cm3； I=4777/12 = 114.33 cm4； 方木强度验算 计算公式如下: 最大弯矩 M =0.1ql 2= 0.13.0440.52 = 0.076 kNm； 最大应力 = M / W = 0.07610 6/32666.7 = 2.3 N/mm2； 抗弯强度设计值 f =13 N/mm 2； 方木的最大应力计算值 2.3 N/mm 2 小于 方木抗弯强度设计值

42、 13 N/mm 2,满足要 求! 方木抗剪验算 截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0) 其中最大剪力: V =0.63.0440.5 = 0.913 kN； 25 方木受剪应力计算值 = 30.9131000/(24070) = 0.489 N/mm2； 方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2； 方木的受剪应力计算值 0.489 N/mm 2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm 2,满足 要求! 方木挠度验算 计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI) =l/250 方木最大挠度计算值 = 0.6773.044500 4 /(10010000114.333104

43、) =0.113mm； 方木的最大允许挠度 =0.5001000/250=2.000 mm； 方木的最大挠度计算值 = 0.113 mm 小于 方木的最大允许挠度 =2 mm，满 足要求！ 3.支撑小横杆的强度验算 梁底模板边支撑传递的集中力： P1=RA=0.558kN 梁底模板中间支撑传递的集中力： P2=RB=1.522kN 梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力： P3=(1.000- 0.350)/40.500(1.20.12024.000+1.42.000)+1.220.500(0.650- 0.120)0.300=0.699kN 26 简图(kNm) 剪力图(kN)

44、27 弯矩图(kNm) 变形图(mm) 经过连续梁的计算得到： 支座力: N1=N3=0.234 kN； N2=5.09 kN； 最大弯矩 M max=0.192 kNm； 最大挠度计算值 V max=0.056 mm； 最大应力 =0.19210 6/4490=42.7 N/mm2； 支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm 2； 支撑小横杆的最大应力计算值 42.7 N/mm 2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求! 七、梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算 八、扣件抗滑移的计算 按规范表 5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为 8.00

45、kN，该工程实际的旋转单 扣件承载力取值为 1.00kN。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范 5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取 8.00 kN； 28 R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中 R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=5.09 kN； R 8.00 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f 1.梁内侧立杆稳定性验算 其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N 1 =5.09 kN ； 脚手架钢管

46、的自重： N 2 = 1.20.1493.6=0.643 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N 3=1.2(1.20/2+(1.00-0.35)/2) 0.500.30=0.167 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(1.20/2+(1.00- 0.35)/2)0.500.120(1.50+24.00)=1.698 kN； N =5.09+0.643+0.166+1.698=7.598 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l o/i i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm 2)： A = 4.24； W - 立杆净截面

47、抵抗矩(cm 3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm 2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm 2； lo - 计算长度 (m)； lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，u =1.7； 上式的计算结果： 立杆计算长度 l o = k1uh = 1.1551.71.2 = 2.356 m； lo/i = 2356.2 / 15.9 = 148 ； 29 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.316 ； 钢管立杆受压应力计算值 ； =7598.38/(0

48、.316424) = 56.7 N/mm 2； 钢管立杆稳定性计算 = 56.7 N/mm 2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 2.梁外侧立杆稳定性验算 其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N 1 = 0.234/Sin90o = 0.234 kN ； 脚手架钢管的自重： N 2 = 1.20.149(3.6-0.65)/Sin90o = 0.527 kN； N = 0.234+ 0.527 = 0.761 kN； -边梁外侧立杆与楼地面的夹角：= 90 o； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l o/i i - 计算

49、立 杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm 2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm 3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm 2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm 2； lo - 计算长度 (m)； lo = k1uh/Sin (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，u =1.7； 上式的计算结果： 立杆计算长度 l o = k1uh/Sin = 1.1551.71.2/1 = 2.356 m； lo/i = 2356.2 / 15.9

50、= 148 ； 由长细比 lo/i 的结果得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.316 ； 钢管立杆受压应力计算值 ； =760.94/(0.316424) = 5.7 N/mm 2； 钢管立杆稳定性计算 = 5.7 N/mm 2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 30 板模板支撑架计算书 一、参数信息 1.模板支架参数 横向间距或排距(m):1.20；纵距(m):1.20；步距(m):1.20； 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.73；模板支架搭设高度(m):3.48； 采用的钢管(mm): 483.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑； 2.荷载参数

51、模板与木板自重(kN/m 2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m 3):25.000； 施工均布荷载标准值(kN/m 2):1.000； 3.材料参数 面板采用胶合面板，厚度为 18mm；板底支撑采用方木； 面板弹性模量 E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm 2):13； 木方弹性模量 E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm 2):13.000； 木方抗剪强度设计值(N/mm 2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000； 木方的截面宽度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):70.00； 31 图 2 楼板支撑架荷载计算单

52、元 二、模板面板计算 模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度 模板面板的截面惯性矩 I和截面抵抗矩 W分别为： W = 1201.82/6 = 64.8 cm3； I = 1201.83/12 = 58.32 cm4； 32 模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图 1、荷载计算 (1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)： q1 = 250.121.2+0.351.2 = 4.02 kN/m； (2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)： q2 = 11.2= 1.2 kN/m； 2、强度计算 计算公式如下: M=0.1ql2 其中：q=1.24.

53、02+1.41.2= 6.504kN/m 最大弯矩 M=0.16.5043002= 58536 Nmm； 面板最大应力计算值 =M/W= 58536/64800 = 0.903 N/mm 2； 面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm 2； 面板的最大应力计算值为 0.903 N/mm 2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm 2,满 足要求! 3、挠度计算 挠度计算公式为： =0.677ql4/(100EI) =l/250 其中 q =q1= 4.02kN/m 面板最大挠度计算值 = 0.6774.02300 4/(100950058.32104)=0.04 33 mm； 面板最大允许挠

54、度 =300/ 250=1.2 mm； 面板的最大挠度计算值 0.04 mm 小于 面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足要求! 三、模板支撑方木的计算 方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩 I和截面抵抗矩 W分别为: W=bh2/6=477/6 = 32.67 cm3； I=bh3/12=4777/12 = 114.33 cm4； 方木楞计算简图（mm） 1.荷载的计算 (1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)： q1= 250.30.12+0.350.3 = 1.005 kN/m ； (2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)： q2 = 10.3 = 0.3 kN/m；

55、2.强度验算 计算公式如下: M=0.1ql2 均布荷载 q = 1.2 q 1+ 1.4 q2 = 1.21.005+1.40.3 = 1.626 kN/m； 最大弯矩 M = 0.1ql 2 = 0.11.6261.22 = 0.234 kNm； 方木最大应力计算值 = M /W = 0.23410 6/32666.67 = 7.168 N/mm2； 方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm 2； 34 方木的最大应力计算值为 7.168 N/mm 2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm 2,满 足要求! 3.抗剪验算 截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力

56、: V = 0.61.6261.2 = 1.171 kN； 方木受剪应力计算值 = 3 1.171103/(2 4070) = 0.627 N/mm2； 方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2； 方木的受剪应力计算值 0.627 N/mm 2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm 2， 满足要求! 4.挠度验算 计算公式如下: =0.677ql4/(100EI) =l/250 均布荷载 q = q 1 = 1.005 kN/m； 最大挠度计算值 = 0.6771.0051200 4 /(10090001143333.333)= 1.371 mm； 最大允许挠度 =1200/ 250

57、=4.8 mm； 方木的最大挠度计算值 1.371 mm 小于 方木的最大允许挠度 4.8 mm,满足要求! 四、板底支撑钢管计算 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算； 集中荷载 P取纵向板底支撑传递力，P1.951kN; 支撑钢管计算简图 35 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 M max = 0.878 kNm ； 最大变形 V max = 4.012 mm ； 最大支座力 Q max = 8.537 kN ； 最大应力 = 878157.062/4490 = 195.581 N/mm 2； 支撑钢管的抗压强度设计值 f

58、=205 N/mm 2； 支撑钢管的最大应力计算值 195.581 N/mm 2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度为 4.012mm 小于 1200/150 与 10 mm,满足要求! 36 五、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R R c 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取 12.80 kN； R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中 R取最大支座反力,R= 8.537 kN； R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、模板支架立杆荷载设计值(轴力)

59、 作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容 (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1493.48 = 0.518 kN； (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.351.21.2 = 0.504 kN； (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 250.121.21.2 = 4.32 kN； 静荷载标准值 N G = NG1+NG2+NG3 = 5.342 kN； 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载 活荷载标准值 N Q = (1+2 ) 1.21.2 = 4.32 kN； 3.立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG +

60、 1.4NQ = 12.459 kN； 七、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 =N/(A)f 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 12.459 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 L o/i i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm 2)：A = 4.24 cm 2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm 3)：W=4.49 cm 3； 37 - 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm 2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm 2； L0- 计算长度 (m)； 立杆计算长度 L0有两个

61、计算公式 L0=kuh和 L0=h+2a，为安全计，取二者间的大值， 即 L0=max1.1551.731.2，1.2+20.73=2.66； k - 计算长度附加系数，取 1.155； - 考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，取 1.73； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.73 m； 得到计算结果： 立杆计算长度 L 0=2.66； L0 / i = 2660 / 15.9=167 ； 由长细比 l o/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.253 ； 钢管立杆受压应力计算值；=12458.606/(0.253424) = 116.14 N/mm 2； 立杆稳定性计算 = 116.14 N/mm 2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f= 205 N/mm2，满足要求！