5.25高板模板(轮扣式)计算书

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1、2 3 3 2 2 2 板模板（轮扣式）计算书 计算依据：1、建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019 2、建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-20183、混凝土结构设计规范GB 50010-20104、建筑结构荷载规范GB 50009-20125、钢结构设计标准GB 50017-2017一、工程属性新浇混凝土楼板名称模板支架高度H(m)模板支架横向长度 B(m)标准层5.2515.25新浇混凝土楼板板厚 (mm)模板支架纵向长度 L(m)支架外侧模板高度 Hm（mm）16042.71000二、荷载设计模板及其支架自重标准值 G1k(kN/m )面板面板及

2、小梁楼板模板0.10.30.45混凝土自重标准值 G2k (kN/m )施工荷载标准值Q1k(kN/m )243钢筋自重标准值G3k (kN/m )1.1支撑脚手架计算单元上集中堆放的物1料自重标准值Gjk(kN) 风荷载参数：省份湖南风荷载标准值k N/m )(k基本风压0(kN/m )地区长沙0.3k=0 zst=0.021风荷载高度变化系地面粗糙度D类(有密集建筑群 0.51 0 数z且房屋较高市区)模板支架顶部离建9筑物地面高度(m)单榀模板支架st0.139风荷载体型系数s整体模板支架stw1.629fk=zstw=0.249支架外侧模板s1.3mk=0zs=0.199三、模板体系设

3、计结构重要性系数0主梁布置方向1平行立杆纵向方向脚手架安全等级立杆纵向间距la(mm)I级900立杆横向间距lb(mm)900步距h(mm)1800顶层步距h(mm)1200立杆伸出顶层水平杆的悬臂高度 h2(m450m)小梁间距l(mm)主梁最大悬挑长度 l2(mm)400100小梁最大悬挑长度 l1(mm)承载力设计值调整系数 R1501荷载系数参数表：可变荷载调整系数 L可变荷载的分项系数 Q永久荷载的分项系数 G结构重要性系数0设计简图如下：正常使用极限状态1111承载能力极限状态0.91.51.3模板设计平面图纵向剖面图2 2 2 1 01k横向剖面图四、面板验算面板类型面板抗弯强度

4、设计值f(N/mm )面板弹性模量E(N/mm )覆面木胶合板1510000面板厚度 t(mm)面板抗剪强度设计值(N/mm ) 面板计算方式151.4简支梁按简支梁 ，取1m单位宽度计算。Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3 /12=1000151515/12281250mm4 承载能力极限状态q 1.3(G2k 3kL 1k2 1k1kG 1k 2k 3kQ 1k1 12 2max1 2maxR max+(G +G )h)+1.5 Q b=11.3(0.1+(24+1.1)0.16)+1.50.931=9.401kN/m q 11.3G b11.30.11=0.13

5、kN/m根据建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019第4.2.2 条，在计算模板面板、次楞梁时，施工荷载需要另外按集中荷载2.5kN进行计算：p11.50.9Q 11.50.92.53.375kN正常使用极限状态q( (G +(G +G )h)+ Q )b=(1(0.1+(24+1.1)0.16)+13)17.116kN/m计算简图如下：1、强度验算M q l2/89.4010.42/80.188kNmM q L2/8+pL/40.130.42/8+3.3750.4/40.34kNmM maxM ，M max0.188，0.340.34kNmM /W0.3410

6、6/375009.069N/mm2f/ =15/115N/mm2 满足要求！2、挠度验算 5ql4/(384EI)=57.1164004/(38410000281250)=0.843mm 0.843mm L/250400/2501.6mm满足要求！五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm) 60802 2 3 2 4 1 01k2k 3kL 1k1 静 01k2k 3k1 活 0L 1k2 1k1k1 静 1活1 小梁抗弯强度设计值f(N/mm )小梁截面抵抗矩W(cm ) 小梁截面惯性矩I(cm )15.44464256小梁抗剪强度设计值(N/mm )小梁弹性模量E(N/mm ) 小梁

7、计算方式1.7829350二等跨连续梁q 1.3(G+(G +G )h)+1.5 Q b=11.3(0.3+(24+1.1)0.16)+1.50.930.43.864kN /m因此，q 1.3(G+(G +G )h)b=11.3(0.3+(24+1.1)0.16)0.4 2.244kN/mq 1.5 Q b=11.50.930.41.62kN/mq 11.3G b=11.30.30.40.156kN/mp11.50.9Q 11.50.92.53.375kN计算简图如下：1、强度验算M 0.125q L2+0.125q L20.1252.2440.92+0.1251.620.920.391kNm

8、2 2 2 2 3 1 12 11 max1 2 3maxR 1 静 1活1 2 2 3 1 1 2 1max1 2 3max max 0R G 1k2k 3kQ 1kmaxmax 11 M max0.07q L2+0.203pL，0.125q L2 +0.188pLmax0.070.1560.92+0.2033.3750.9，0.1250.1560.92+0.1883.3750.90.625kNmM maxq L2/2，q L2/2+pL =max3.8640.152/2，0.1560.152/2+3.3750.15 0.508kNmM maxM ，M ，M max0.391，0.625，0

9、.5080.625kNm=M /W=0.625106/64000=9.773N/mm2f/ =15.444/1=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V 0.625q L+0.625q L0.6252.2440.9+0.6251.620.92.174kN V 0.625q L+0.688p0.6250.1560.9+0.6883.3752.41kNV maxq L ，q L +pmax3.8640.15，0.1560.15+3.3753.398kN V maxV ，V ，V max2.174，2.41，3.3983.398kN2 =3V /(2bh )=33.3981000/(26080

10、)1.062N/mm m满足要求！3、挠度验算q( (G2/ =1.782/1=1.782N/m+(G +G )h)+ Q )b=(1(0.3+(24+1.1)0.16)+13)0.42.926kN/m挠度,跨中 0.521qL4/(100EI)=0.5212.9269004/(1009350256104 )0.418mm L/250900/2503.6mm；悬臂端 ql 4/(8EI)=2.9261504/(89350256104)0.008mm 2l /2502150/2501.2mm 满足要求！2 2 3 2 4 1 01k2k 3kL 1k1 静 01k2k 3k1 活 0L 1kq

11、( (G2k 3kQ 1kmax1 1 静 1活1 1 1max 1max2 1 2 2 1六、主梁验算主梁类型主梁计算截面类型 (mm)主梁抗剪强度设计值 (N/mm )主梁弹性模量E(N/mm ) 主梁计算方式主梁受力不均匀系数钢管48.33.0125206000三等跨连续梁0.6主梁截面类型(mm)主梁抗弯强度设计值f(N/mm )主梁截面抵抗矩W(cm )主梁截面惯性矩I(cm )可调托座内主梁根数48.33.02054.551121、小梁最大支座反力计算q 1.3(G+(G +G )h)+1.5 Q b=11.3(0.45+(24+1.1)0.16)+1.50.930.43.942k

12、 N/mq 1.3(G+(G +G )h)b11.3(0.45+(24+1.1)0.16)0.42.322kN/mq 1.5 Q b 11.50.930.41.62kN/m2 G 1k+(G +G )h)+ Q )b=(1(0.45+(24+1.1)0.16)+13)0.4 2.986kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，R 1.25q L1.253.9420.94.435kN按二等跨连续梁按悬臂梁，R (0.375q +0.437q )L+q l (0.3752.322+0.4371.62)0.9+3.9420.152.012kN主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6RmaxR ，R

13、0.62.661kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R 1.25q L1.252.9860.93.36kN按二等跨连续梁悬臂梁，R 0.375q L+q l 0.3752.9860.9+2.9860.151.456kNmax 1RmaxR ，R 0.62.016kN; 计算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二2、抗弯验算主梁弯矩图一(kNm)maxR max maxR 主梁弯矩图二(kNm)=M /W=0.543106/4550=119.36N/mm2f/ =205/1=205N/mm2 满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN) =2V /A=24.1511000/4

14、2719.44N/mm2/ =125/1=125N/mm2maxmax1 2 3 4 1 2 3 4 满足要求！ 4、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中 =0.865mm=900/250=3.6mm悬挑段 0.321mm=2100/250=0.8mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R =4.745kN，R =6.169kN，R =6.542kN，R =3.832kN 图二支座反力依次为R =4.277kN，R =6.367kN，R =6.367kN，R =4.277kN 七、可调托座验算R 2 3 2 2 4 4 0 0 0 H a荷载传递至立杆方

15、式可调托座可调托座承载力设计值N(kN) 30按上节计算可知，可调托座受力N6.542/0.6=10.903kNN/ =30/130kN 满足要求！八、立杆验算水平杆钢管截面类型单元桁架组合方式竖向剪刀撑横距跨数 n2（跨）扫地杆高度h1(mm)立杆钢管截面类型 (mm) 钢材等级立杆截面回转半径 i(mm)抗压强度设计值f(N/mm )立杆弹性模量E(N/mm )(cm )水平钢管截面惯性矩 I148.33.0矩阵型组合320048.33.6Q23515.920520600011水平杆钢管计算截面类型竖向剪刀撑纵距跨数 n1（跨）节点转动刚度(kNm/rad) 高度修正系数立杆钢管计算截面类

16、型 (mm)立杆截面面积A(mm )立杆截面抵抗矩W(cm )支架自重标准值q(kN/m)立杆截面惯性矩I(cm )48.33.03151.00648.33.65065.260.1512.711、长细比验算根据建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019条文说 明5.1.5条，构件的允许长细比计算时构件的长度取节点间钢管的长度l =h=1800mm=l /i=1800/15.9=113.208=150满足要求！2、立杆稳定性验算立杆计算长度：l = h=1.0061.0091.8651800=3408mm -立杆计算长度系数，按规范附录G表G-2取值K-有剪刀撑框架

17、式支撑结构的刚度比，K=EI/(hk)+y y 1 a 1 2 1 2x x x 1H 020 20 01 020 wk a fkwk a m mkokokwk wkwtkwtkok1 2 3 4 1 2 3 4G R w Q k al /(6h)I/I =20600012.71104/(180015106)+900/(61800)12.71/11=1.066 -扫地杆高度与悬臂长度修正系数，按规范附录G表G-3取值-扫地杆高度h 与步距h之比与悬臂长度h 与步距h之比的较大值，=max(h /h,h / h)= max(200/1800,450/1800)=0.25 -单元框架x 向跨距与步

18、距h之比， =( l /h) I/I =(900/1800)12.71/11=0.578 -高度修正系数l =h+2k h =1200+20.7450=1830mml =max(l ,l )=max(3408,1830)=3408mm=l /i=3408/15.9=214.34 ，查表得，0.159支撑脚手架风线荷载标准值:q =l =0.90.249=0.224kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：F =l H =0.910.199=0.179kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ：M =0.5H2q +HF =0.55.2520.224+5.250.17

19、9=4.029kN.m立杆考虑风荷载造成的立杆附加轴力N ，计算如下：N =6nM /(n+1)(n+2)B=6164.029/(16+1)(16+2)15.25=0.083kN 主梁支座反力：R 4.745kN，R 6.367kN，R 6.542kN，R 4.277kN 不考虑风荷载N=MaxR ,R ,R ,R /0.6+1 qH=Max4.745,6.367,6.542,4.277/0.6+11.30.155.2 5=11.927kNf N/(A)11926.811/(0.159506)=148.244N/mm 2f/ 205/1=205N/mm2 满足要求！考虑风荷载M = l h2/

20、10=1.50.0210.91.82/10=0.009kNmN1 2 3 41 2 3 4G w L w Q wtKw w L w Q wtK ER E E =MaxR ,R ,R ,R /0.6+1 qH=Max4.745,6.367,6.542,4.277/0.6+11.30.155.2 5=11.927kNf(N + N )/(A)+M /(W(1-1.1(N + N )/N )=(11926.811+0.90.61.582.878)/(0.159506)+0 .009106/(5.26103(1-1.10.159(11926.811+0.90.61.582.878)/22393.014

21、)=151.0 05N/mm2f/ 205/1=205N/mm2满足要求！N -立杆的欧拉临界力(N)，N =2EA/2=3.142206000506/214.342=22393.014N 九、高宽比验算根据建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019第5.4.1 条：当模板支架侧向无可靠连接且高度大于5m或者高宽比大于3时，需要进行支架 整体的抗倾覆验算H/B=5.25/15.25=0.3443H=5.25m5m需要进行支架整体的抗倾覆验算！十、架体抗倾覆验算a k1 k2jk j0 okk1k2jkj a k1 k2jk ja a b 1kjk0 ok2 参考建

22、筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019 第5.4.2条：B2l (g + g )+2G b 3 Mg 均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2g 均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2G 支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNb 支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l (g + g )+2G b=B2l qH/(l l )+G +2G B/2=15.2520.90.155.25/(0.90.9)+0.45+2115.25/2 =312.93kN.m3 M =314.029=12.086kN.M满足要求！十一、立

23、杆支承面承载力验算【本项简化计算了部分要点，建议采用“ 一般性楼盖验算”模块进行详细的楼板承载力复核计算】支撑层楼板厚度h(mm)混凝土的龄期(天)3507混凝土强度等级混凝土的实测抗压强度 fc(N/mm )C308.2942 1 h 2 1 2 1 s s h t0 混凝土的实测抗拉强度 ft立杆垫板宽b(mm)(N/mm )0.829100立杆垫板长a(mm) 200公式F =N=12.039kN1、受冲切承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表参数剖析F1局部荷载设计值或集中反力设计值截面高度影响系数：当h800mm时，取 h=1.0；当h20

24、00mm时， 取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值Fl(0.7 hft+0.25pc,m)umh0临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，pc,m其值控制在1.0-3.5N/ 范围内临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边 h0uhm0/2处板垂直截面的最不利周长。截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数=min(1,2)局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较， s=0.4+1.2/,2=0.5+ash0/4Um不宜大于4：当s2时取s=

25、2，当面积为圆形时，取 s=2说明板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30： as对角柱，取as=20在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中 pc,m之值，将其取 为0，作为板承载能力安全储备。可得： =1，f =0.829N/mm2，=1，h =h-20=330mm，m 00 pc， m m 0h t1 c l c c l b llnc l c ln1u =2(a+h )+(b+h )=1920mmF=(0.7 f +0.25 )u h =(0.710.829+0.250)11920330/1000=367.678kNF =12.039kN满足要求！2、

26、局部受压承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式Fl1.35clfcAln1/2l=(Ab/Al)参数剖析F1fcAlnAlAb局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用 混凝土局部受压时的强度提高系数混凝土局部受压净面积混凝土局部受压面积局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定可得：f =8.294N/mm2， =1， =(A /A )1/2 =(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2 =(400)(300)/(200100)1/2=2.449，A =ab=20000mm2F=1.35 f A =1.3512.4498.29420000/1000=548.534kNF =12.039kN 满足要求！