USB厌氧反应器

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1、UASB厌氧反应器厌氧生物处理作为利用厌氧性微生物的代谢特性，在毋需提供外源能量的条 件下，以被还原有机物作为受氢体，同时产生有能源价值的甲烷气体。厌氧生物 处理法不仅适用于高浓度有机废水，进水BOD最高浓度可达数万mg/l，也可 适用于低浓度有机废水，如城市污水等。一、引言厌氧生物处理过程能耗低；有机容积负荷高，一般为5 - 10kgCOD/m3.d , 最高的可达30-50kgCOD/m3.d ;剩余污泥量少；厌氧菌对营养需求低、耐毒 性强、可降解的有机物分子量高；耐冲击负荷能力强；产出的沼气是一种清洁能 源。在全社会提倡循环经济，关注工业废弃物实施资源化再生利用的今天，厌氧 生物处理显然

2、是能够使污水资源化的优选工艺。近年来，污水厌氧处理工艺发展 十分迅速，各种新工艺、新方法不断出现，包括有厌氧接触法、升流式厌氧污泥 床、档板式厌氧法、厌氧生物滤池、厌氧膨胀床和流化床，以及第三代厌氧工艺 EGSB和IC厌氧反应器，发展十分迅速。而升流式厌氧污泥床UASB( Up-flow Anaerobic Sludge Bed，注：以下 简称UASB )工艺由于具有厌氧过滤及厌氧活性污泥法的双重特点，作为能够将 污水中的污染物转化成再生清洁能源沼气的一项技术。对于不同含固量污 水的适应性也强，且其结构、运行操作维护管理相对简单，造价也相对较低，技 术已经成熟，正日益受到污水处理业界的重视，得

3、到广泛的欢迎和应用。本文试图就UASB的运行机理和工艺特征以及UASB的设计启动等方面作 一简要阐述。二UASB的由来1971年荷兰瓦格宁根(Wageningen )农业大学拉丁格(Lettinga )教授 通过物理结构设计，利用重力场对不同密度物质作用的差异，发明了三相分离器。 使活性污泥停留时间与废水停留时间分离，形成了上流式厌氧污泥床(UASB ) 反应器的雏型。1974年荷兰CSM公司在其6m3反应器处理甜菜制糖废水时， 发现了活性污泥自身固定化机制形成的生物聚体结构，即颗粒污泥( granular sludge )颗粒污泥的出现，不仅促进了以UASB为代表的第二代厌氧反应器的 应用和

4、发展，而且还为第三代厌氧反应器的诞生奠定了基础。三、UASB工作原理 基本原理ns*11UASB由污泥反应区、气液固三相分离器(包括沉淀区)和气室三部分组成。 在底部反应区内存留大量厌氧污泥，具有良好的沉淀性能和凝聚性能的污泥在下 部形成污泥层。要处理的污水从厌氧污泥床底部流入与污泥层中污泥进行混合接 触，污泥中的微生物分解污水中的有机物，把它转化为沼气。沼气以微小气泡形 式不断放出，微小气泡在上升过程中，不断合并，逐渐形成较大的气泡，在污泥 床上部由于沼气的搅动形成一个污泥浓度较稀薄的污泥和水一起上升进入三相 分离器，沼气碰到分离器下部的反射板时，折向反射板的四周，然后穿过水层进 入气室，集

5、中在气室沼气，用导管导出，固液混合液经过反射进入三相分离器的 沉淀区，污水中的污泥发生絮凝，颗粒逐渐增大，并在重力作用下沉降。沉淀至 斜壁上的污泥沿着斜壁滑回厌氧反应区内，使反应区内积累大量的污泥，与污泥 分离后的处理出水从沉淀区溢流堰上部溢出，然后排出污泥床。基本出要求有：（1）为污泥絮凝提供有利的物理、化学和力学条件，使厌氧污泥获得并保 持良好的沉淀性能；（2）良好的污泥床常可形成一种相当稳定的生物相，保持特定的微生态环 境，能抵抗较强的扰动力，较大的絮体具有良好的沉淀性能，从而提高设备内的 污泥浓度；（3）通过在污泥床设备内设置一个沉淀区，使污泥细颗粒在沉淀区的污泥 层内进一步絮凝和沉淀

6、，然后回流入污泥床内。、UASB内的流态和污泥分布1. 原理分析介绍UASB 内的流态相当复杂，反应区内的流态与产气量和反应区高度相关，一 般来说，反应区下部污泥层内，由于产气的结果，部分断面通过的气量较多，形 成一股上升的气流，带动部分混合液（指污泥与水）作向上运动。与此同时，这股气、水流周围的介质则向下运动，造成逆向混合，这种流态造成水的短流。在 远离这股上升气、水流的地方容易形成死角。在这些死角处也具有一定的产气量， 形成污泥和水的缓慢而微弱的混合，所以说在污泥层内形成不同程度的混合区， 这些混合区的大小与短流程度有关。悬浮层内混合液，由于气体币的运动带动液体以较高速度上升和下降，形成较

7、强的混合。在产气量较少的情况下，有时污泥 层与悬浮层有明显的界线，而在产气量较多的情况下，这个界面不明显。有关试 验表明，在沉淀区内水流呈推流式，但沉淀区仍然还有死区和混合区。UASB内污泥浓度与设备的有机负荷率有关。是处理制糖废水试验时,UASB 内污泥分布与负荷的关系。从图中可看出污泥层污泥浓度比悬浮层污泥浓度高， 悬浮层的上下部分污泥浓度差较小，说明接近完全混合型流态，反应区内污泥的 颁，当有机负荷很高时污泥层和悬浮层分界不明显。试验表明，污水通过底部 04 06m 的高度，已有90的有机物被转化。由此可见厌氧污泥具有极高的活 性，改变了长期以来认为厌氧处理过程进行缓慢的概念。在厌氧污泥

8、中，积累有 大量高活性的厌氧污泥是这种设备具有巨大处理能力的主要原因，而这又归于污 泥具有良好的沉淀性能。UASB 具有高的容积有机负荷率，其主要原因是设备内，特别是污泥层内保 有大量的厌氧污泥。工艺的稳定性和高效性很大程度上取决于生成具有优良沉降 性能和很高甲烷活性的污泥，尤其是颗粒状污泥。与此相反，如果反应区内的污 泥以松散的絮凝状体存在，往往出现污泥上浮流失，使 UASB 不能在较高的负 荷下稳定运行。2. 三个运行期根据UASB内污泥形成的形态和达到的COD容积负荷，可以将污泥颗粒化 过程大致分为三个运行期：（1）接种启动期：从接种污泥开始到污泥床内的 COD 容积负荷达到 5kgCO

9、D/m3d 左右，此运行期污泥沉降性能一般；（2）颗粒污泥形成期：这一运行期的特点是有小颗粒污泥开始出现，当污 泥床内的总SS量和总VSS量降至最低时本运行期即告结束，这一运行期污泥沉 降性能不太好；（3）颗粒污泥成熟期：这一运行期的特点是颗粒污泥大量形成，由下至上 逐步充满整个UASB。当污泥床容积负荷达到16kgCOD/m3 . d以上时，可以 认为颗粒污泥已培养成熟。该运行期污泥沉降性很好。五、外设沉淀池防止污泥流失在 UASB 内虽有气液固三相分离器，混合液进入沉淀区前已把气体分离， 但由于沉淀区内的污泥仍具有较高的产甲烷活性，继续在沉淀区内产气；或者由 于冲击负荷及水质突然变化，可能

10、使反应区内污泥膨胀，结果沉淀区固液分离不 佳，发生污泥流失而影响了水质和污泥床中污泥浓度。为了减少出水所带的悬浮 物进入水体，外部另设一沉淀池，沉淀下来的污泥回流到污泥床内。设置外部沉淀池的好处是：（1）污泥回流可加速污泥的积累，缩短启动周期；（2）去除悬浮物，改善出水水质；（3）当偶尔发生大量漂泥时，提高了可见性，能够及时回收污泥保持工艺 的稳定性；（4）回流污泥可作进一步分解，可减少剩余污泥量。六、UASB的设计1. 基本设计UASB 的工艺设计主要是计算 UASB 的容积、产气量、剩余污泥量、营养需 求的平衡量。UASB的池形状有圆形、方形、矩形。污泥床高度一般为3-8m,多用钢 筋混凝

11、土建造。当污水有机物浓度比较高时，需要的沉淀区与反应区的容积比值 小，反应区的面积可采用与沉淀区相同的面积和池形。当污水有机物浓度低时， 需要的沉淀面积大，为了保证反应区的一定高度，反应区的面积不能太大时，则 可采用反应区的面积小于沉淀区，即污泥床上部面积大于下部的池形。2. 满足要求气液固三相分离器是 UASB 的重要组成部分，它对污泥床的正常运行和获 良好的出水水质起十分重要的作用，因此设计时应给予特别的重视。根据经验， 三相分离器应满足以下几点要求：1、混和液进入沉淀区之关，必须将其中的气泡予以脱出，防止气泡进入沉 淀区影响沉淀；2、沉淀器斜壁角度约可大于 45 度角；3沉淀区的表面水力

12、负荷应在0.7m3/m2.h以下，进入沉淀区前，通过沉 淀槽低缝的流速不大于 2m/m2.h；4、处于集气器的液一气界面上的污泥要很好地使之浸没于水中；5、应防止集气器内产生大量泡沫。第 2、 3两个条件可以通过适当选择沉淀器的深度面积比来加以满足。 对于低浓度污水，主要用限制表面水力负荷来控制；对于中等浓度和高浓度 污水，在极高负荷下，单位横截面上释放的气体体积可能成为一个临界指标。但 是直到现在国内外所取得的成果表明，只要负荷率不超过 20kgCOD/m3.d， UASB高度尚未见到有大于10m的报道，第三代厌氧反应器除外。污泥与液体的分离基于污泥絮凝、沉淀和过滤作用。所以在运行操作过程中

13、， 应该尽可能创造污泥能够形成絮凝沉降的水力条件，使污泥具有良好的絮凝、沉 淀性能，不仅对于分离器的工作是具有重要意义，对于整个有机物去除率更加至 关重要。特别要注意避免气泡进入沉淀区，要使固液进入沉淀区之前就与气泡 很好分离。在气液表面上形成浮渣能迫使一些气泡进入沉淀区，所以在设 计中必须事先就考虑到：（1）采用适当的技术措施，尽可能避免浮渣的形成条件，防范浮渣层的形 成；（2）必须要有冲散浮渣的设施或装置，在污泥反应区一旦出现浮渣的情况 下，能够及时破坏浮渣层的形成，或能够及时排除浮渣。如上所述,UASB中污水与污泥的混合是靠上升的水流和发酵过程中产生的 气泡来完成的。因此，一般采用多点进

14、水，使进水均匀地分布在床断面上，其中 的关键是要均匀匀速、匀量。UASB容积的计算一般按有机物容积负荷或水力停留时间进行。设计时可通 过试验决定参数或参考同类废水的设计和运行参数。3.UASB反应器的设计计算3.1 设计参数（1）污泥参数设计温度T=25C 容积负荷NV=8.5kgCOD/(m3.d)污泥为颗粒状污泥产率 O.1kgMLSS/kgCOD,产气率 0.5m3/kgCOD设计水量 Q=2800m3/d = 116.67m3/h=0.032 m3/s。(3) 水质指标表5 UASB反应器进出水水质指标水质指标COD （说）BOD （ mg/L ）SS（说）进水水质3735234056

15、8设计去除率85%90%/设计出水水质5602345683.2 UASB反应器容积及主要工艺尺寸的确定UASB反应器容积的确定本设计采用容积负荷法确立其容积Vv=qs0/nvV反应器的有效容积(m3)S。一进水有机物浓度(kgCOD/L)V=3400 3.735/8.5=1494m3取有效容积系数为0.8,则实际体积为1868m3(2) 主要构造尺寸的确定UASB反应器采用圆形池子，布水均匀，处理效果好。取水力负荷q1=0.6m3/ ( m2d )反应器表面积 A=Q/q1=141.67/0.6=236.12m2反应器高度H 二V/A=1868/236.12=7.9m取 H=8m采用4座相同的

16、UASB反应器，则每个单池面积A1为：A1=A/4=236.12/4=59.03m24 x 59.03飞 3.14=8.67 m取 D=9m则实际横截面积 A2=3.14D2/4=63.6 m2实际表面水力负荷 q1=Q/4A2=141.67/5x63.6=0.564在0.51.5m/h之间，符合设计要求。3.3 UASB进水配水系统设计 (1) 设计原则 进水必须要反应器底部均匀分布，确保各单位面积进水量基本相等，防止短路和表面负荷不均； 应满足污泥床水力搅拌需要，要同时考虑水力搅拌和产生的沼气搅拌； 易于观察进水管的堵塞现象，如果发生堵塞易于清除。本设计采用圆形布水器，每个UASB反应器设

17、30个布水点。(2)设计参数每个池子的流量Q1=141.67/4=35.42m3/h(3) 设计计算查有关数据，对颗粒污泥来说，容积负荷大于4m3/(m2.h )时，每个进水口的负荷须大于2m2则 布水孔个数n必须满足 n D2/4/n2即n nD2/8=3.14 x 9 x 9/8=32取 n = 30 个J则 每个进水口负荷 a = nD2/4/n=3.14x 9x9/4/30=2.12m2可设3个圆环，最里面的圆环设5个孔口，中间设10个，最外围设15个，其草图见图4 内圈 5 个孔口设计服务面积： S1=5x2.12=10.6m2折合为服务圆的直径为：4F4x 10.6 c ”i 二二

18、 3.67m3.14用此直径用一个虚圆，在该圆内等分虚圆面积处设一实圆环，其上布5个孔口则圆环的直径计算如下：3.14xd12/4=S1/2力 阿 ir2X106 26d = i = 2.6mi 兀3.14 中圈10个孔口设计服务面积： S1=10x2.12=21.2m2折合为服务圆的直径为：.4(S + S ).4 x (10.6 + 21.2) / “12 = 6.36m兀3.14则中间圆环的直径计算如下：3.14x(6.362d22)/4=S2/2则 d2=5.2m 外圈 15 个孔口设计服务面积：S3 = 15x 2.12=31.8m2折合为服务圆的直径为：4(S + S + S )

19、_ ：4 x (10.6 + 21.2 + 31.8) _ 9 J 二罚二 9则中间圆环的直径计算如下：3.14x (92 - d32)= S3/2 则 d3=7.8m布水点距反应器池底120mm ;孔口径15cm0Y图 4 UASB 布水系统示意图3.4 三相分离器的设计(1) 设计说明 UASB 的重要构造是指反应器内三相分离器的构造，三相分 离器的设计直接影响气、液、固三相在反应器内的分离效果和反应器的处理效果。 对污泥床的正常运行和获得良好的出水水质起十分重要的作用，根据已有的研究 和工程经验， 三相分离器应满足以下几点要求：沉淀区的表面水力负荷v1.0m/h ;三相分离器集气罩顶以上

20、的覆盖水深可采用0.5 1.0m ；沉淀区四壁倾斜角度应在45。60。之间，使污泥不积聚，尽快落入反应 区内；沉淀区斜面高度约为0.5 1.0m ；进入沉淀区前，沉淀槽底缝隙的流速2m/h ；总沉淀水深应1.5m ;水力停留时间介于1.52h ；分离气体的挡板与分离器壁重叠在20mm以上； 以上条件如能满足，则可达到良好的分离效果。(2) 设计计算本设计采用无导流板的三相分 沉淀区的设计沉淀器(集气罩)斜壁倾角0=50沉淀区面积：A=3.14 x D2/4=63.6m2表面水力负荷 q二Q/A=141.67/(4 x 63.6)=0.56m3/(m2.h)v1.O m3/(m2.h)符合要求

21、回流缝设计h2的取值范围为0.51.0m,h1 般取0.5取 h1=0.5m h2=0.7m h3=2.4m依据图 8 中几何关系，则b1=h3/tan0耳一下三角集气罩底水平宽度，0下三角集气罩斜面的水平夹角h3下三角集气罩的垂直高度，mb=2.4/tan50=2.0mb2=b - 2b1=9 - 2x2.0=5.0m下三角集气罩之间的污泥回流缝中混合液的上升流速”,可用下式计算:V1=Q1/S1=4Q1/3.14b2Q反应器中废水流量(m3/s )S下三角形集气罩回流缝面积(m2)V = 141.67/4 = 1.8加/h 0.2m 取CE=1.0mCF上三角形集气罩底宽，取CF=6.0m

22、EH=CExsin50=1.0xsin50=0.766mEQ=CF+2EH=6.0+2x1.0xsin50=7.53mS2=3.14(CF+EQ).CE/2=3.14x(6.0+7.53) x1.0/2=21.24m2 v2=141.67/4/21.24=1.67m/hv2v1 二 v AB I AB 丿a在消化温度为25 C ,沼气密度p =1.12g/L ;水的密度 gp1=997.0449kg/m3；水的运动粘滞系数v=0.0089x10_4m2/s ;取气泡直径d=0.01cm根据斯托克斯（Stokes ）公式可得气体上升速度vb为18卩vb气泡上升速度（cm/s） g重力加速度（cm/s2）P碰撞系数，取0.95P废水的动力粘度系数，g/（cm.s）p=vp=0.616cm / s = 21.96 m h0.95 x 9.8 x 102 x(997.0449 -1.12)x 10仝 x 0.012v =b18 x 0.0089 x 0.95水流速度v = v = 1.67 m.h,a2校核：=2196 = 13.15 v 1.67aBC = 1.556 = 99 A = 0.78 = =BC ,故设计满足要求。v ABa图 5 三相分离器设计计算草图