水污染控制工程

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1、水污染控制工程课程设计环境科学与工程学院环境工程环工 0801指导教师:设计日期: 2011.1.9-2011.1.18方案设计(一)工程概述某城镇位于江苏苏中地区，现有常住人口 55000 人。该镇规划期为15 年(2005 2010)规划期末人口为60000人，生活污水综合排放定额为300升/人天，拟建 一城镇污水处理厂，处理全城镇污水。预计规划期末镇区工业废水总量为 8000 吨/ 日，环境规划要求所有工业废水排放均按照污水排入城镇下水道水质标准(CJ3082-1999)执行(见表1)。现规划建设一城市污水处理厂，设计规模为30000 吨/ 日，设计原水水质指标见表 2。污水处理厂排放标

2、准为中华人民共和国国家标准城镇污水处理厂污染物排放标准(GB18918 2002)中一级标准的B标准,主要排 放指标见表 2污水排入城镇下水道水质标准主要指标表1BOD5CODSSNH+-N4TPPH3005004003586.0 9.0污水厂原水水质主要指标表2指标CODCrBOD5SSpHNH4+-N总磷原水指标250-350120-180200-3006-9304排放指标W60mg/LW20mg/LW20mg/L6-9W8mg/lW1.0mg/L二)原始资料1 气象资料：(1) 气温：全年平均气温为18.5oC，最高气温为42.0oC，最低气温为-6.0C(2) 降雨量：年平均1025.

3、5mm,日最大273.3mm, ( 3)最大积雪深度 500mm, 最大冻土深度 60mm( 4)主要风向： 冬季西北风夏季东南风2. 排水现状：城镇主干道下均敷设排污管、雨水管，雨污分流。3. 排放水体：污水处理厂厂址位于镇西北角，厂区地面标高为40.2米，排放水 体常年平均水位标高为 37.2 米，最高洪水位标高为 38.8 米。该水体为全镇生活 与灌溉水源，镇规划确保其水质不低于三类水标准。（三）设计要求1. 工艺选择要求技术先进，在处理出水达到排放要求的基础上，鼓励采用新技术。2. 充分考虑污水处理与中水回用相结合，3. 除磷脱氮是工艺选择中关键之一，方案设计中必须全面考虑。4. 工程

4、造价是工程经济比较的基础，控制工程总造价是小城镇生活污水处理的关 键技术之一。5工程运行管理方便，处理成本低。（四）设计成果.完整方案说明书一份.工艺计算书一份3工艺图纸若干：平面图一张，高程图一张。（五）工艺选择从实际情况来看，此污水主要来源于中小城镇，绝大部分处理方法均适用， 但是要从保证处理效果，降低基建投资，节省日常的运行费用出发，来确定污水 处理工艺。保证在达标排放的前提下，使经营成本最小。因此，首先要根据实际 情况，选择合适的处理工艺。目前，可选工艺有A/0，氧化沟，SBR等，本方案将SBR与氧化沟作比较，从 中选出最佳方案。1. 卡鲁赛尔氧化沟处理城市污水的设计计算总污泥龄为10

5、-30d,取20d；曝气池溶解氧浓度DO=2mg/l；处理量30000m3/do采用3个氧化沟，则每个氧化沟的处理量10000m3/d。（1）硝化区容积计算硝化速率u 二0.47e0.098（T-i5） X N/（N+10。 .051T-1.158 ）XDO/（K +DO）1-0.833（7.2-PH）nO2取 PH=7.2,则u =0.308L/dn故 t =1/0.308=3.25d w采用安全系数为2.5，故设计污泥龄=2.5X3.25=8.13d原假定污泥龄为20d,则硝化速率=l/20=0.05d单位基质利用率|J 円=0.167kg/kg da式中p 硝化速率na污泥增长系数，一般

6、为0.50.7，取0.6;b污泥自身氧化率，一般为0.040.1，取0.05d-i。活性污泥浓度MLSS 般为20004000mg/L(也可采用高达6000mg/L),这里 取 MLSS=4000mg/L。一般情况下，MLVSS (混合液可挥发性悬浮固体浓度)与MLSS的比值较为 固定，为 0.75 左右。故 MLVSS=0.75X4000=3000mg/L。所需 MLVSS 总量=214X10000/ (0.167X1000) =12814kg； 硝化容积：V =12814 X1000/3000=4271m3n水力停留时间： t=4271X24/10000=10.25hn2)反硝化区容积计算

7、18oC时，反硝化速率q 二0.03F/M+0.029 0 心。)dh=0.03(150/(4000X16/24)+0.029 X1.08(18.5-20) =0.027kg/kg d式中F有机底物降解量，即BOD浓度，mg/L；5M微生物量，mg/L；0 脱硝温度修正系数，取 1.08。还原 NO -N 的总量=18.5/1000 X 10000=185kg3脱氮所需 MLSS=185/0.027=6851.9m3脱氮所需池容:V =6851.9/2.8=2447m3dn水力停留时间：t =2447/10000 X24=5.87hdn(3) 氧化沟总容积计算 总水力停留时间:t=t+t=8.

8、13+5.87=14.0hnd一般取值为1024h,满足要求总池容：V=V+V =4271+2447=6718m?n dn因为采用了 3 个氧化沟,氧化沟总容积为6718X3=20154m32. A2/0法处理城市污水的设计计算(1)反应池容积：V=QS /(NX)=30000 X 150/(0.13 X 4000)=8653.8m30反应池水力停留时间：t=V/Q=8653.8/30000=0.29d=6.96h厌氧：缺氧：好氧=1：1：3各段水力停留时间和容积厌氧池水力停留时间： t =1. 39h1厌氧池容积:V=1730.76m31缺氧池水力停留时间： t =1. 39h2缺氧池容积:

9、V=1730.76m32好氧池水力停留时间：t =4.18h3好氧池容积V=5192.28m33相比之下不难看出A? / O法的反应池占地面积远远小于氧化沟,假定单位面积的基建费用相同, 则面积越小费用越省故采用 A?/ O 法。二 A2 / O法详细工艺计算出水水质及排放标准：指标CODCrBOD5SSpHNH4+-N总磷原水指标250-350120-180200-3006-9304排放指标W60mg/LW20mg/LW20mg/L6-9W8mg/lW1.0mg/L去除率：C0D=80%,B0D=86.7%,SS=92%,TN=73.3%,TP=75%。理论污水量（近期）=300X55000

10、 三 1000=16500t/d理论污水量（远期）=300X60000 三 1000=18000t/d变化系数=2.7/Qo.n=1.42Q =1.42X30000t/d=0.493m?/smax一)格栅Q =1.42X30000t/d=0.493m?/smax设栅前水深h=0.5m,过栅流速v=1.0m/s,栅条宽度S=0.01m, a =601.中格栅设栅条间宽 b=0.02m则栅条个数 n= Q (sina )% /(bhv)=46 个max栅槽宽度 B=S(n-1)+bn=0.01X(46-1)0.02X46=1.37m设进水渠宽B =0.65m，渐宽部分展开角a =20，进水渠道内流

11、速v=0.80m/s11进水渠道渐宽部分长度：l=(B-B )/(2tana )=(1.37-0.65)/(2tan20 )=0.989m1 1 1栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度：l=l/2=0.495m21过栅水头损失栅条边为矩形截面，k=3h =B (S / B) 4/3Xv2 / 2gX sina X k1=2.42X (0.01/0.02)4/3X 1.02/(2X9.8) Xsin60X3=0.127m栅后槽总高度取栅前渠道超高 h=0.3m2H=hh h=0.5+0.127+0.3=0.927m12格栅总长度L=l+l+0.5+1.0+H/tana1 2 1 1=0.989+0

12、.495+0.5+1.0+(0.5+0.3)/tan60 =3.45m每日栅渣量设栅渣量为每1000m3污水产0.07m3则 W=86400Q W/(1000K)max 1z=86400 X 0.493 X 0.07/(1000 X 1.42)=2.1m3 /d0.2m3 /d宜用机械清渣2细格栅设栅条间宽 b=0.01m则栅条个数 n二 Q (sina )% /(bhv)=92 个max栅槽宽度 B=S (n-1) +bn=0.01X(92-l)+0.01X92=1.83m设进水渠宽B=0.65m，渐宽部分展开角a =20，进水渠道内流速v=0.80m/s 11进水渠道渐宽部分长度：l=(B

13、-B)/(2tana )=(1.83-0.65)/(2tan20 )=1.62m1 1 1栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度：l=l/2=0.81m21过栅水头损失栅条边为矩形截面，k=3h =B (S / B) 4/3Xv2 / 2gX sina X k1=2.42X (0.01/0.01)4/3X 1.02/(2X9.8) Xsin60X3=0.32m栅后槽总高度取栅前渠道超高 h=0.3m2H=h+h +h=0.5+0.32+0.3=1.12m12格栅总长度L=l +l +0. 5+1. 0+H /tana1 2 1 1=1.62+0.81+0.5+1.0+(0.5+0.3)/tan60

14、 =4.39m每日栅渣量设栅渣量为每1000m3污水产0.1m3则 W=86400Q W/(1000K)max 1z=86400 X 0.493 X 0.1/(1000 X 1.42)=3.0m3 /d0.2m3 /d宜用机械清渣(二)沉砂池采用平流式沉砂池v=0.2m/s,t=45s长度 L=vt=9m水流断面面积 A=Q /v=0.493/0.2=2.465m2max池总宽度设有效水深 h =0.85m2B=A/h =2.465/0.85=2.9m; 共分两格,每格宽 b=1.45m 2沉砂斗容积设 T=2d,则 V=86400Q TX/(K X 106)=1.80m 3max Z设每一分

15、格有 2 个沉砂斗，则每个沉砂斗的容积v=1.80/(2X2)=0.45m 3沉砂斗各部分尺寸设斗底宽a=0.5m,斗壁与水平面的倾角为55,1斗高 h z =0.35m3沉砂斗上口宽：a=2h /弋an55 +a31=2X0.35/tan55 +0.5=1.0m沉砂斗容积 V=h z (2a 2+2aa +2a 2) /60311=0.35(2+2X1X0.5+2X0.5 2 )=0.2m 3沉砂室高度采用重力排沙,设池底坡度为 0.06,坡向砂斗则 l=(L-2a-0.2) /2=(9-2X1-0.2) /2=3.4m2h=h z +0.061 =0.35+0.06 X3.4=0.554m

16、332池总高度设超高 h=0.3m1H=h+h+h=0.3+0.85+0.554=1.704m123验算最小流速在最小流量时,只用 1 格工作,即 n=11v =Q /(n X cd )=0.30m/s0.15m/smin min 1 min(三)初沉池采用普通辐流式沉淀池,中心进水,周边出水沉淀池表面负荷q =2m 3 /(m ?h),共有2座，即n=2 0日平均流量 Q=1250m 3 /h沉淀部分水面面积 F=Q/(nq)=1250/(2X2)=312.5m 20池子直径 D= .，4F =19.95m；取 D=20m 设污水在沉淀池内的沉淀时间 t=1.5h沉淀池有效水深h =q t=

17、2 X 1.5=3.0m三(1.53.0) 20D/h =20/3=6.67mW (612)2沉淀池总高度h保护高，取0.3m1h 有效水深，取 3.0m2h 缓冲层高，取 0.3m3h 沉淀池底坡落差， 0.55m4h 污泥斗高度， 1.73m5H=h+h+h+h+h=5.88m12345沉淀池有效容积V=Qt/n=1250 X 1.5/2=937.5m 3每池每天污泥量两次排泥的时间间隔，初沉池按2d考虑，曝气池后的二沉池按2h考虑，机械排泥的初沉池和生物膜法处理后的二沉池按4h的污泥量计算。W=SNT/(1000n)=0.5X60000X4/(1000X2X24)=2.5m3污泥斗高度h

18、 =(r -r ) tana512a 污泥斗倾角，取 60 r 污泥斗上部半径，取 2.0m1r 污泥斗下部半径，取 1.0m2 h=(2.0-1.0) tg60=1.73m5污泥斗容积 v =邑(r 2+r r +r 2) =12.7m 1 1 1 2 2池底可贮存污泥体积v = n-hl23R2+Rr+r2) =113.5m11故可贮存污泥总体积：V=V +V =12.7+113.5=126.2m 34.17m 3 满足要求12采用某设备制造厂的周边转动式刮泥机(全桥式) .刮泥机的主要技术性能参数有：池径26m周边线速23m/min;单边功率0.75kW(为普通减速机拖动的刮泥机)；周边

19、单个轮压35kN.沉淀池的出水采用锯齿堰，堰前设挡板，拦截浮渣。沉在底部的沉泥通过刮泥机刮至污泥斗，依靠静水压力排除。出水槽采用双侧集水，出水槽宽度为0.5m，水 深0.4m，槽内水流速度0.72m/s,堰上负荷为2.04L/(ms)8TP/BOD5=4/150=0.020.06A?/。法满足要求2. 已知条件设计流量Q=30000m3 /d设计出水水质：C0D=300mg/L,B0D=150mg/L,SS=250mg/L,TN=30mg/L， TP=4mg/L设计出水水质： COD=60mg/L,BOD=20mg/L,SS=20mg/L,TN=8mg/L， TP=1mg/L3. 设计计算(污

20、泥负荷法)有关设计参数BOD 污泥负荷 N=0.13kgB0D /(kgMLSS d)55回流污泥浓度 X=6600mg/LR污泥回流比 R=100混合液悬浮固体浓度X= Xr = x6600 =3300mg/L1 + R 1 + 1tn去除率n =TN丁3 xi00%=73.3%TN混合液回流比R1=n /(l+n )=274.5%TNTN取 R =300%内反应池容积:V=QS /(NX)=30000 X 150/(0.13 X 4000)=8653.8m3 0反应池水力停留时间:t=V/Q=8653.8/30000=0.29d=6.96h厌氧:缺氧:好氧=1:1:3各段水力停留时间和容积

21、厌氧池水力停留时间：t = 1.39h1厌氧池容积:V=1730.76m31缺氧池水力停留时间：t = 1.39h2缺氧池容积:V=1730.76m32好氧池水力停留时间：t = 4.18h3好氧池容积V=5192.28m33校核氮磷负荷好氧段总氮负荷=0 XTN/(XXV) 03=3000 X 30/(3300 X5192.28)=0.053kgTN/(kgMLSS d)厌氧段总磷负荷=0 XTP/(XXV)01=3000 X 4/(3300 X 1730.76)=0.021kgTP/(kgMLSS d)剩余污泥P=YQ(S-S)-KVX=1340.5xO e d rY污泥增值系数，取0.6

22、0K 污泥自身氧化率, 取 0.05 dP=(TSS-TSS)QX50%=4200 se X= P+P =5540.5xs五)曝气池1反应池主要尺寸总容积 V=8053.8m3设反应池有两组,则单组池容积V二V/2=4326.9m3 单有效水深 4.5m采用五廊道推流式反应器,廊道宽 b=5m单组反应池长度 L=S/B=4326.9/(4.5 X 5 X 5)=38.45m校核:b/h=5/4.5=l.ll(满足 b/h=l2)L/b=38.45/5=7.69(满足 L/h=510)取超高为0.7m,则反应池总高度H=4.5+0.7=5.2m2反应池进、出水系统计算安全系数取 1.2则 Q =

23、0.35X 1.2=0.42m3/smax管道设计流速 v=0.8m/s管道过水断面面积 A=Q/2v=0.35/(2X0.8)=0.22m2管径 D二彳 4A =0.53m,取 DN=600mm回流污泥管单组反应池回流污泥管设计流量Q =1.2RQ/2=1.2 X 1.0 X 0.35/2=0.21m3 /sR1.2 安全系数管道流速 v=0.8m/s1管径 D=、；4A =0.578m,取 DN=600mm进水井进水孔流量 Q =(1+R)Q/2=(1+1)0.35/2=0.35m3 /s2孔口流速 v=0.60m/s孔口过时断面面积 A=Q /v=0.35/0.60=0.58m22圆孔直

24、径 D= fAA =0.859m,取 DN=900mm出水堰及出水井按矩形堰流量公式计算Q=0.4：2g bH1.5=1.86H1.5式中 Q=( 1+r +R)Q =0.868m32堰宽，取 b=5m3.5安全系数堰上水头 H=(-)2/3=0.21m1.86 b出水管反应池出水管设计流量Q=1.2X3.5X(1+R) /2=0.42m3 /s5式中，1.2 为安全系数管道流速 v=0.8m/s管道过水断面 A=Q /v=0.42/0.8=0.525m25管径 D二4 a =0.818m,取 DN=850mm曝气系统设计计算 设计需氧量 AORD =Q(S -S )/(l-e-o.23X5)

25、-1.42P =3808.561 0 exD =4.6Q(N -N )-4.6 X 12.4%XP =2271.42 0 exD=2.86N=2.86X 283.8=811.73TAOR=D+D+D=5268.3kgO/d1232AOR =1.34AOR=7059.5kgO/dmax2去除每 1kgBOD 需氧量= AOR =1.35(kgO /kgBOD )5Q (SO Se)25 标准需氧量采用鼓风曝气，微孔曝气器。曝气器铺设于池底，距池底0.2m，淹没深度 4.3m,氧转移效率EA=20%,计算温度T=25C,将实际需氧量AOR换算成标准 状态下的需氧量 SORSOR=AORXC/ a

26、p (C -C ) 1.024(t-2。)sb(20)sm(T) Lp 气压调整系数，二所在地区实际气压，取值为1101300C 曝气池内平均溶解氧，取 2mg/LLp 污水中饱和溶解氧与清水中饱和溶解氧之比，取 0.95C =9.17mg/L， C =8.38mg/LS(20)S(25)空气扩散管出口处绝对压力：Pb=1.013X 105+9.8X 103X 4=1.434X 105Pa 空气离开好氧反应池时氧的百分比：Q 二 21( 1-EA ) xioo%=17.54%t 79+21(1-EA)好氧反应池中平均溶解氧饱和度：C = C Pb/(2.066X105)+ Q/42) =9.3

27、16mg/L sm(25)S(25)t标准需氧量：SOR=7638.8kgO/d=318.28kgO/h 22相应反应池最大时的标准需氧量：SOR =1.34S0R=1.34X318.28=426.5kg0 /h max2好氧反应池平均时供气量：G= 100S OR =5304.7m3 /hS 0.3E A 最大时供气量：G =1.34G=7108.3m3 /hSmaxS 所需空气压力P=h +h +h +h + h=0.2+4.3+0.4+0.5=5.7m 1234h +h 供气管道沿程与局部损失之和，取0. 2m12h 曝气器淹没水头，取 4.3m3h 曝气器阻力，取 0.4m4 h富余水

28、头，取0.5m 曝气器数量计算 按供养能力计算所需曝气器数量：采用微孔曝气器，工作水深4.3m，在供风量13m3/ (hX个)时，曝气氧利用率 E=20%，服务面积 0.30.75m3，充氧能力 q =O.14kgO/(hX个)A c 2.h 二 SORmax =426.5/(2X0.14)=1457 个1 qc以微孔曝气器服务面积进行校核：f=F/h = (35.45 X 5 X 5)/( 1457)=0.66m2 G (0.30.75m2)1 供风管道计算供风干管采用树状布置流量 Q= %G =3554.1m3/hs smax流速 v=10m/s管径D=、4Qs = 0.36m,取 DN=

29、400mm n v单侧供气（向单廊道供气）Q =G /（2 X 5）=710.82m3/h=0.20m3/s,v=10m/ss 单 max管径 D二:4Q s 单=0.16m,取 DN=200mmn v双侧供气（向两廊道供气）Q =2G /（2X5）=0.40m/s,v=10m/ss 双 max管径 D= ”处双=0.16m,取 DN=250mmn v3. 厌氧池设备选择（以单组反应池计算）厌氧池设导流墙，将厌氧池分为三格，每格内设潜水搅拌机一台，所需功率 按5W/m3池容计算。厌氧池有效容积V =1250m?厌混合全部污水所需功率为6250W4. 缺氧池设备选择（以单组反应池计算）缺氧池设导

30、流墙，将缺氧池分为三格，每格内设潜水搅拌机一台，所需功率 按5W/m3池容计算。缺氧池有效容积V =1250m?缺混合全部污水所需功率为 6250W5污泥回流设备污泥回流比R=100%，安全系数为1.2污泥回流量 Q =KRQ=1.2X1X30000=36000m3/d=1500m3/hR六）二沉池采用中心进水, 周边出水辐流式二次沉淀池。1. 已知条件Q=30000m3/d=1250m3/hX=3300mg/L， X=6600mg/LRR=100%2. 设计部分沉淀部分水面面积根据生物处理段的特性，选取二沉池表面负荷q=0.90m3 /(m? h)设两座二沉池，即 n=2则 F=Q/(nq)

31、=1250/(2 X 0.90)=694.4m2池子直径口=严=29.8m校核固体负荷G=24(1+R)QX/F=24X(1+1)X1250X3.3/694.4=285.1kg/(m2/d)沉淀部分有效水深设沉淀时间 t=2.5hh=qt=0.9X 2.5=2.25m2沉淀区容积采用周边传动的刮吸泥机排泥，污泥区容积按2h贮泥时间确定。v= 2T(1 + R) QX =3333.3mX + Xr每个沉淀池的污泥区容积V =V/2=1666.7m3污泥区高度 污泥斗高度设池底的径向坡度为0.05，污泥斗直径D =1.5m,上部直径Dl=3.0m,倾角60 2贝Ih = D1 D2 xtan 60

32、 =1.3m 42V1=n h / (D 2+D D +D 2)/12=5.26m3411 22 圆锥体高度D D i x0.05 =(30-3) X0.05/2=0.85m2V =n h (D2+DD +D 2)/12=222.19m32411 竖直段污泥部分高度h，= (Vz -V -V )/F=(1666.75.26222.19)/694.4=2.07m412污泥区高度 h=h +h +h，=1.3+0.85+2.07=4.22m4444沉淀池总高度设超咼h =0.3m,缓冲层咼度h =0.5m13H=h+h+h+h=0.3+2.25+0.5+4.22=7.27m1234出水三角堰计算出

33、水三角堰(90)三角堰中距L=0.2m，采用双边出水总长 L=n (2D-2X 0.8-2X1.46-0.83)= 171.6m0.8集水槽外框距池壁距离0.83出水堰及集水槽宽度三角堰个数 n=L/L=171.6/0.2=858 个1每个三角堰的流量 q=1.75Q/(3600 X 858 X 2)=3.54 X 10-4m3 /s三角堰堰上水头h=() 1/2.47 =0.032m1.343集水槽宽 B= 0.9( Q max *1.2) 0.4=0.482m2集水槽水深 H=1.25B=1.25X0.482=0.6m(七)浓缩池1 设计参数含水率Po=99.4%，固体浓度Co=6kg/m

34、3浓缩后污泥固体浓度Cu=30kg/(m2d)(即污泥含水率Pu=97%),采用重力浓 缩。2. 设计计算浓缩池面积浓缩污泥为剩余污泥，污泥固体通量选用Cu=30kg/(m2 d)A=蓝=1250 * 6 =250m2G 30浓缩池直径设计选用 2 座圆形辐流二次沉淀池则 A=2n D2 /4=249.3m2浓缩池深度浓缩时间 T=15h浓缩池工作部分有效水深:h= -QT =7500 X 15/（24 X 249.3 X6）=3.134m224 A超咼h =0.3m,缓冲层咼度h =0.3m13浓缩池设机械刮泥，池底坡度i=1/20,污泥斗下底直径D=1.50m,上底直径1D =3.00m2

35、池底坡度造成的深度 h4=（D/2-D2/2） i=（12. 6/2-3/2） /20=0. 24m42污泥斗倾斜角取55则污泥斗高度h5= HDtan55 = 1.07m52浓缩池深度 H=h1+h2+h3+h4+h5=0. 3+3. 134+0. 3+0. 24+1. 07=5. 044m（八） 紫外线消毒池1灯管数初步选用 UV3000PLUS 紫外消毒设备，每 3800m3d 需 14 根灯管n =20000 / 3800X14 = 5.26X 14=74 （根）平n =30000 / 3800X14 = 7.89X 14=110 （根）峰拟选用 6 根灯管为一个模块，则模块数 N12

36、.33 （个）VNV18.33 （个）2.消毒渠设计按设备要求渠道深度为129cm，设渠中水流速度为0.3m / s渠道过水断面面积 A=Q / v=30000 /（ 0.3X24X3600 ） =1.16 （ m2 ）渠道宽度 B=A / H=1.16 / 1.29=0.89m，取 0.9m若灯管间距为8.89cm,沿渠道宽度可安装10个模块，故选取用UV3000PLUS系统, 两个 UV 灯组，每个灯组 9 个模块。渠道长度每个模块长度为2.46m，两个灯组间距1.0m，渠道出水设堰板调节。调节堰与 灯组间距 1.5mL=2X2.461.01.5=7.42m复核辐射时间t=2X2.46 /

37、 0.3=16.4s （符合要求）三平面布置和高程布置（一） 平面布置污水厂的附属建设应根据总体布局，结合厂址环境、地形、气象和地址等条件进 行布置，布置方案应达到经济合理、安全适用、方便施工和方便管理等要求。水厂平面布置包括：处理构筑物的布置，办公、化验及其它辅助建筑物的布置， 以及各种管道、道路、绿化等的布置。平面布置的一般原则如下： 处理构筑物的布置应紧凑，节约用地，便于管理。 处理构筑物应尽可能地按流程顺序布置，以避免管线迂回，同时应充分利用 地形，减少土方量。 经常有人工作的办公、化验等建筑物应布置在夏季主导风向的上风向，北方 地区应考虑朝阳。 在布置总图应考虑安排充分的绿化带，为污

38、水处理厂的工作人员提供一个优 美舒适的环境。 考虑远近期结合，有条件时可按远景规划水量布置，将处理构筑物分为若干 系列，分期建设。 构筑物之间距离应考虑敷设灌区的位置，远转管理的需要和施工要求，一般采用510米。 污泥消化池应距初沉池较近，以缩短污泥管线，且与其它处理构筑物间距不小于 20 米。 变电所设在耗电大的构筑物附近，高压线应避免在厂内架空敷设，以策安全。 污水厂内管线种类分多，应综合考虑布置，以免发生矛盾。污水、污泥管道 应尽可能考虑自流。 如有条件，污水厂内的压力管线和电缆可合并敷设在同一管廊或管沟内，以 利于维护和检修。（11）污水厂内应设超越管，以便在发生事故时，使污水能超越该

39、构筑物，进入下构筑物或事故溢流。具体平面布置见污水处理厂总平面图。（二） 高程布置污水处理厂的厂区地面标高为 40.2 米,排放水体常年平均水位标高为 37.2 米,最高 洪水位标高为 38.8 米.( 1)水流流过各处理构筑物的水头损失，包括从进池到出池的所有水头损失在内；在作 初步设计时可按表 1估算。表 4 处理构筑物的水头水损失构筑物名称水头损失(cm)构筑物名称水头损失(cm)格栅1025生物滤池(工作高度为沉砂池10252m 时):沉淀池：平流竖流辐流20401)装有旋转式布水器27028040502)装有固定喷洒布水 器4504755060混合池或接触池1030双层沉淀池1020

40、污泥干化场200350曝气池：污水潜流入池2550污水跌水入池50150(2)二次计算时污水处理厂各处理单元的高程:排放水体的最高洪水位：38.80m清水池中的水位:42.34m 消毒池中水位:42.70m(以流量Q=493L/s,管径DN=650mm计) 其中：沿程阻力损失二0.00368 X35=0.13m局部阻力损失=0.2 X 0.00368 X 35=0.03m消毒池阻力损失=0.2m合计 0.36m 二沉池中水位:43.14m(以流量Q=493L/s,管径DN=650mm计) 其中：沿程阻力损失=0.00368X 100=0.368m局部阻力损失=0.2 X 0.00368 X 1

41、00=0.0736m二沉池的阻力损失=0.2m合计 0.44m A2 /O池中水位:43.74m（以流量Q=493L/s,管径DN=650mm计）其中：沿程阻力损失=0.00368 X45=0.167m局部阻力损失=0.2X0.00368X45=0.033mA2/O池的阻力损失=0.40m合计 0.60m 平流沉沙池水位:44.20m（以流量Q=493L/s,管径DN=800mm计）其中：沿程阻力损失二0.00143 X90=0.13m局部阻力损失=0.2X0.00143X90=0.03m沉砂池阻力损失=0.4m合计 0.56m 细格栅水位:44.45m（以流量Q=493L/s,管径DN=60

42、0mm计）其中：沿程阻力损失=0.00584X6=0.04m局部阻力损失=0.2 X 0.00368 X 12=0.008m细格栅阻力损失=0.2m合计 0.25m 泵房出水水位:44.55m 中格栅出水位：36.55m四、主要参考文献1、污水综合排放标准（GB89781996）2、水处理工程师手册，唐受印、戴友芝等编，化学工业出版社出版，2000 年。3、北京市市政设计研究院主编. 简明排水设计手册.1990. 第一版. 中国建筑工业出版 社4、张自杰主编. 排水工程下册.2000. 中国建筑工业出版社5、给水排水设计手册 （第 1、 5、 9、 10、 11 册），北京市市政设计院主编，中国建 筑工业出版社出版，1986 年。6、 给水排水快速设计手册 （排水工程第 2 册），于尔捷、张杰主编，中国建筑工 业出版社出版，1996 年。7、城市污水处理技术及工程实例，李海等编，化学工业出版社出版，2002 年8、环境工程专业毕业设计指南，张林生主编，吕锡武主审，中国水利水电出版社 出版，2002 年。9、CASS 工艺在处理低温生活污水中的应用研究（国家自然科学基金项目），来自万 万数据资源系统环境工程，作者：桑义敏、尹炜、何绪文。