变压器瓦斯保护的优缺点

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1、变压器瓦斯保护的优缺点瓦斯保护的主要优点是：动作迅速、灵敏度高、结构简单、能反应变压器油箱内 部各种类型的故障。特别是当绕组匝间短路的匝数很少时，故障回路的电流虽然 很大，可能造成严重过热，但反应在外部的电流变化却很小，各种反应电流量的 保护都难以动作。因此，瓦斯保护对于切除这类故障有特殊的优越性。瓦斯保护的缺点是：不能反应变压器油箱外的套管和引出线上的故障，且运行中 正确动作率仍不理想。因此，它不能做为防御变压器各种故障的唯一保护。电力系统继电保护新技术与故障检验调试电力主设备继电保护新技术第七节变压器的瓦斯保护现行技术瓦斯保护的作用油浸式变压器是利用变压器油作为绝缘和冷却介质。当变压器内部

2、发生短路故障时，故障点 局部产生高温，使油温升高体积膨胀，甚至沸腾，油内溶解的空气就会被排出，变成气泡上 升；故障点产生电弧，使绝缘物和变压器油分解而产生大量的气体。气体排出的多少，与变 压器故障的严重程度和性质有关。利用这种气体来实现保护的装置，称为瓦斯保护。反应变压器内部故障的各种保护装置，除瓦斯保护外，由于受灵敏度的限制，都不能完全反 应变压器内部所有形式的故障，特别是匝间短路、严重漏油等故障。如绕组的匝间短路，将 在短路的线匝内流着超过额定数值的电流，但在变压器外电路中的电流值还不足以使变压器 的过电流保护或差动保护动作，在这种情况下，瓦斯保护却能动作。这样一来，当变压器内 部有不正常

3、情况或轻微故障时，运行人员能迅速发现并及时处理，可避免变压器遭受严重的 损坏。因此，瓦斯保护是反应变压器内部故障最有效的一种保护装置。瓦斯继电器的构造和动作原理瓦斯继电器又称气体继电器。瓦斯继电器安装在油箱与油枕之间的连接管道中，这样油箱内 的气体都要通过瓦斯继电器流向油枕。以往普遍使用的浮筒式瓦斯继电器，由于浮筒的密封性不良而经常漏油，抗震性能差，常常 造成瓦斯继电器误动作。因此，往往将重瓦斯切换到动作于信号，使瓦斯保护的正常运行受 到影响。经过改进，将下浮筒改成旋转挡板后，提高了重瓦斯动作的可靠性。目前，国内采 用的瓦斯继电器有两种型式：即浮筒挡板式和开口杯挡板式。下面分别说明其构造和动作

4、原 理。（一）浮筒挡板式瓦斯继电器图2.7.1为浮筒挡板式瓦斯继电器的内部构造图。它由两部分组成，即上部的密封浮筒5和 下部的金属挡板6。浮筒和挡板固定在轴上，可以绕轴转动，在它们上面各附有一个水银 接点7。顶 盖上面装有放气阀2和接线端子3、4等。继电器外壳上有油面监视玻璃窗8， 观察继电器油位和气体的容积。请看图片XD160，+75mm。58mm, BP# 图2.7.1瓦斯继电器结构图1外壳；2放气孔；3、4接线端子；5浮筒；6挡板；7水银接点；8玻璃窗瓦斯继电器能反应气体容积及油流速度的大小。其动作过程如下： 变压器正常运行时，继电器外壳内充满了油，浮筒受油的浮力而浮起，挡板由于自自的重

5、量 而下垂。这时，装在浮筒和挡板上的水银接点处于断开位置。变压器内部故障时，产生气体的强烈程度取决于故障的严重情况。发生轻微故障时，产生的 气体较少且速度慢，气体上升到油面后，聚集在继电器顶部，占去了充油的空间，一部分油 被挤入油枕。由于气体的压力使油面下降，上浮筒随着油面的降低而下沉。当油面下降到预 定高度时，装在浮筒上的水银接点接通，即轻瓦斯保护动作，发出警告信号。变压器内部发 生严重故障时，故障点周围的温度剧增，变压器和绝缘材料分解并产生大量瓦斯气体，变压 器内部压力升高，迫使变压器油从油箱向油枕方向冲击。挡板受油流冲动，转动到一定位置 时，使水银接点接通，即重瓦斯保护动作，瞬时作用于跳

6、闸回路，切断变压器电源，以防止 事故扩大。变压器油箱发生严重漏油故障时，变压器油面降低，瓦斯继电器内的油面跟随下降。瓦斯继 电器的上浮筒下沉，使水银接点闭合发出“轻瓦斯动作”信号。运行经验表明，采用密封浮筒和水银接点的瓦斯继电器存在一定的缺陷。首先是抗震性能 差，一般在五级以上地震时就可能发生误动作。浮筒虽然经过加温加压的密封试验，但仍 不能完全防止长期运行中由于浮筒渗油发生的误动作。水银接点质量不良(如密封性、真空 度、绝缘电阻、遮断容量等指标不能保证)也容易造成瓦斯保护误动作。因此，提高瓦斯继 电器动作的可靠性是一个重要问题。此外，原有瓦斯继电器的动作流速整定值只能在0.6 1m/s范围内

7、调整，而强迫油循环冷却变压器的瓦斯保护，要求动作流速整定值不小于 1.2m/s。由于以上原因，要求研制性能良好的新型瓦斯继电器。目前应用的QJ 1-80型瓦 斯继电器，用开口杯代替密封浮筒，克服了浮筒渗油的缺陷；用干簧接点代替水银接点， 防止震动时误动作，是一种有较好抗震结构的瓦斯继电器。(二)开口杯挡板式瓦斯继电器QJ 1-80型开口杯挡板式瓦斯继电器的结构图。其动作过程如下：正常运行时，继电器内及上开口杯内充满了油。在轴一侧的开口杯，同时受到杯内油的重力 及油对开口杯浮力的作用。在轴另一侧的平衡锤，有重锤的重力及油对重锤的浮力。这些力 平衡的结果，由于开口杯侧产生的力矩小于平衡锤的力矩，开

8、口杯处于上升位置。和开口杯 固定在一起的永久磁铁位于干簧接点的上方，干簧接点可靠断开。变压器内部发生轻微故障时，产生的气体聚集在继电器上部，迫使油面下降。开口杯在气体 中的重量加上杯内油的重量所产生的力矩，超过平衡锤的力矩，使开口杯随着油面降低而下 沉。当永久磁铁靠近干簧接点时，接点闭合，发出“轻瓦斯动作”信号。变压器内部发生严重故障时，产生大量气体，强烈油流冲击挡板。当油流速度达到整定值时， 挡板被冲到一定位置，永久磁铁靠近干簧接点，接点闭合后发出重瓦斯跳闸脉冲，切断变 压 器电源。变压器严重漏油使油面降低时，开口杯下沉到一定位置,干簧接点闭合，同样发出“轻瓦斯动 作”信号。瓦斯继电器的安装

9、为了使瓦斯保护能可靠地工作，正确安装瓦斯继电器是一项很重要的工作。运行经验证明， 由于瓦斯继电器安装不正确，产生误动或拒动的情况很多。瓦斯继电器安装在变压器油箱与油枕之间的连接管道中。为了保证瓦斯保护的灵敏度与可靠 性，必须使变压器油箱内部产生的气体全部顺利地进入瓦斯继电器，当瓦斯气体充满瓦斯继 电器后，又可畅通地进入油枕中去。为此，安装工作必须注意如下一些事项：(1) 导油管应装在变压器顶盖的最高部位。变压器顶盖沿瓦斯继电器方向与水平面应具有 1%1.5%的升高坡度，导油管具有不小于2%4%的升高坡度，瓦斯继电器安装图如图 2.7.2所 示。保证气体能顺利进入瓦斯继电器和油枕，防止气体停留在

10、顶盖下部或导油管中。(2) 导油管内径应和瓦斯继电器法兰盘内径相同。当法兰盘之间采用耐油橡胶衬垫时，衬垫 内径应比法兰盘内径稍大些，以免衬垫受到压力而延伸时，使有效内径缩小。请看图片XD163, +40mm。110mm, BP# 图2.7.2瓦斯继电器安装图图2.7.3变压器 防爆筒和连通管安装图1.瓦斯继电器；2.油枕；1.防爆筒；2.连通管；3.油枕 3.钢垫块；4.阀门；5.导油管(3) 导油管与变压器顶盖的连接处不应有凸出边缘，以免影响瓦斯气体进入继电器。防爆筒 进入变压器顶盖处需要有凸出边缘，以防止瓦斯气体进入防爆筒内，这样可以提高瓦斯继电 器动作的灵敏度。图2.7.3所示为变压器防

11、爆筒和连通管安装图。(4) 瓦斯继电器的底部应高于变压器顶盖。油枕的最低部位至少应比瓦斯继电器顶盖高5cm， 以防止变压器在低温运行时，由于油面降低空气进入瓦斯继电器而发生误动作。(5) 瓦斯继电器与油枕间的导油管上应装设平板型阀门，在更换或试验瓦斯继电器时将阀门 关闭，油枕不必放油。阀门全部开启时其阀门处直径不应小于导油管内径，以免妨碍气体和 油的流通。阀门上须有开或闭的位置标志，以防止阀门误关闭后在运行中发生瓦斯保护失效 及造成防爆筒膜片破裂的故障。(6) 瓦斯继电器的箭头标志应指向油枕方向，否则，在变压器内部故障时，瓦斯继电器将拒 绝 动作。(7) 防爆筒与油枕之间加装连通管，使防爆筒上

12、部与大气相通，以防止防爆筒内油面突然上 升或下降时瓦斯继电器误动作；如图2.7.3所示。(8) 运行经验表明，变压器油对控制电缆橡胶绝缘的腐蚀作用可造成瓦斯保护误动作。因此， 瓦斯继电器的引出线和电缆应分别连接在端子箱内端子排的两侧，以防变压器油对电缆绝 缘的腐蚀。(9) 瓦斯继电器端盖部分和电缆出线的端子箱应有防水措施，以防止雨水侵入而发生误动 作。瓦斯保护的接线方式(一) 变压器的瓦斯保护瓦斯保护装置接线由信号回路和跳闸回路组成，如图2.7.4所示。瓦斯继电器3的上接点闭 合后，发出“轻瓦斯动作”信号；其下接点闭合后，经信号继电器5、切换片QP作用于出 口中间继电器4,使断路器1DL、2D

13、L跳闸。重瓦斯保护是按照油的流速来整定的。当变压器内部故障时，由于油的流速不稳定，造成接 点的抖动。为了使断路器可靠地跳闸，瓦斯保护的出口回路通常采用自保持接线方式，即借 助具有串联电流自保持线圈的中间继电器来实现。断路器跳闸后，出口回路的自保持状态靠 断路器的辅助接点解除。请看图片XD164，+45mm。70mm，BP#图2.7.4瓦斯保护装置原理接线图1DL、2DL.断路器；3.瓦斯继电器；4.中间继电器；5、6.信号继电器；7.切换片 为防止对瓦斯继电器进行试验时而误动作于跳闸，可通过切换片QP将重瓦斯保护切换至 信号继电器6。如果被保护变压器是由三台单相变压器组成的变压器组，每台单相变

14、压器上需分别装设瓦斯 继电器。三相的瓦斯继电器公用一个作用于跳闸的出口中间继电器。(二) 调压开关的瓦斯保护现代大型变压器的电压调整，一般采用带负载调节分接头开关，有载调压开关的油箱附设在 变压器箱壳外面，如图2.7.5( a)所示。在调整电压过程中，由于开关动触头接触不良而发热，或过渡电阻损坏而不能有效地灭弧 等，都将引起绝缘油的分解产生大量气体。为了防止故障范围扩大，有必要在调压开关上 装设瓦斯保护。将油枕从内部隔离成两部分，调压开关油箱与油枕相通，并在连通管上装 设瓦斯继电器。调压开关瓦斯保护动作于跳闸，与变压器重瓦斯保护共同作用于出口中间继电器，4” BZ BCJ,如图 2.7.5(b

15、)所示。请看图片XD165, +55mm。93mm, BP# 图2.7.5调压开关瓦斯保护(a)变压器结构示意图；(b)跳闸回路1油枕；2调压开关；3变压器瓦斯继电器；4调压开关瓦斯继电器瓦斯保护的运行合理正确地使用和维护瓦斯继电器是提高瓦斯保护装置正确动作率并防止误动作的重要保 证。1瓦斯保护装置正确工作的条件(1) 瓦斯继电器安装完毕投入运行之前，应首先检查固定浮筒的绑线是否已拆除。然后，开启 油枕和油箱之间的连通阀门使瓦斯继电器弃油，同时打开排气孔将瓦斯继电器中的空气排 出，直至排气孔连续冒油为止。(2) 油枕通向大气的呼吸器应保证畅通。瓦斯继电器及接缝处无渗油现象。(3) 从瓦斯继电器

16、排气孔处注入空气，检查轻瓦斯接点动作的可靠性；按动探钍检查重瓦斯 动作的可靠性。(4) 新安装的变压器投入运行时，应解除瓦斯保护的跳闸作用并切换至信号回路。经过一昼 夜的连续运行，直至变压器内停止发散气体为止。2变压器在进行下列工作时应解除瓦斯保护的跳闸作用(1) 变压器带电滤油、注油或经滤油、换油处理后。变压器的强迫油循环装置投入运行时，对油速范围在0.61.0m/s的瓦斯继电器应断 开跳闸回路。对于大型变压器，要求瓦斯继电器应能适应强迫油循环变压器正常运行时油 流速度 较大的特点(QJ 1 80型油速范围为0.61.5m/s)。(3) 更换矽胶罐内的矽胶时。(4) 疏通呼吸器和更换吸潮剂时

17、。变压器经滤油、换油处理，更换矽胶以及在运行中注油以后，须经历24h运行，并检查瓦斯 继电器内无气体时，方可接通瓦斯保护的跳闸回路。如检查后仍有气体时，应继续一段时 间，直至无气体时方可投入跳闸。3轻瓦斯保护动作的原因，及应采取的相应措施(1) 变压器经吊芯大修后投入运行时，变压器内部集存有空气。(2) 由于呼吸器堵塞造成变压器油枕内部呈真空状态。(3) 变压器漏油造成油面下降。如变压器轻度漏油应及时加补充油。如因严重漏油致使油位迅速下降时，不得切除瓦斯保护 的跳闸回路，有条件时停用该变压器；否则，应立即检修并加补充油。4瓦斯保护动作后的检查瓦斯保护动作后，首先检查变压器的外部情况，如未发现不

18、正常现象时，应当立即分析瓦斯 继电器中气体的性质。因变压器缓慢发展的故障，局部过热能分解固体或液体绝缘材料，产 生可燃性气体。根据其数量、颜色、可燃性等，可鉴定瓦斯继电器动作的原因和性质，以区 别不同情况按表2.7.1进行处理。表2.7.1瓦斯继电器中气体的性质气体性质故障性质处理 无色、无臭、不能燃烧 储存有空气 排放空气；如发生信号的时间间隔逐渐缩短时，应将 瓦斯保护跳闸停用灰白色、有臭味、可燃性H 2、C 2H 2结构中间部分的油中有电弧，绝缘纸、棉纱等 损坏设法停用变压器进行检修灰色、有臭味、可燃性H 2、C 2H 2、CH 4酚绝缘恶化引起电弧，如分接开关故障 设法停用变压器进行检修

19、灰黑色或黑色、可燃性H 2、CH 4、C 2H 4绝缘油分解或铁芯烧坏设法停用变压器 进行检修淡黄色、可燃性H 2、C 2H 4、CO 2、C 3H 6绕组绝缘或木质材料损坏设法停 用变压器进行检修注：H 2氢气；C 2H 2乙炔；C 2H 4乙烯；CH 4甲烷；C3H 6丙烯。瓦斯保护动作使断路器跳闸后，若判断并非内部故障，经过检查无异常情况时，可重新将变 压器投入运行。如系瓦斯保护误动作，可停用瓦斯保护并继续将变压器投入运行。5震动和冲击对瓦斯保护装置的危害震动和冲击对瓦斯保护装置危害很大，除了正常由交变磁通引起的机械震动之外，如地震、 机械力冲击、调压分接开关动作及穿越性故障等都可能引起

20、误动作，造成大面积停电。 地震是一种低频率的振动，一般在110 Hz之间，而变压器油枕固有振动频率大约也在 此范围之内。因此，地震时瓦斯继电器有发生共振的可能。造成瓦斯继电器误动的直接原 因是地震时的最大加速度,因为这种加速度是多维性的，危害最严重的是与接点同轴向的加 速度。根据我国具体情况，要求抗震加速度不低于4 g(g为重力加速度)QJ 1-80型瓦斯 继 电器具有良好的抗震性能，当振动频率(正弦波)为420Hz，加速度为4 g时，继电器不会 误动作。一般情况下，为了保持瓦斯继电器稳定运行，不误动作允许的最大振动量如表2.7. 2所示(仅供参考)，g =0.004 Af 2。表2.7.2允

21、许最大振动量频率(Hz)振幅A (mm)等效加速度(m/s 2)20 2.3 3.650 1.2 12100 0.4 166变压器保护区外故障，在较大的穿越性短路电流作用下，瓦斯继电器发生误动作的原因(1) 在较大的穿越性短流电流作用下，变压器绕组或多或少地产生辐向位移，使初级和次级 绕组间的油隙增大，油隙内和绕组外侧产生一定的压力差，使油发生流动。当压力差变化大 时，瓦斯继电器可能误动作。(2) 穿越性短路电流使变压器绕组发热。虽然变压器外部故障持续的时间很短，当短路电流 倍数过大时，温度上升很快，使油的体积膨胀，造成瓦斯保护误动作。为防止穿越性故障时瓦斯保护误动作，依靠油流速度的整定值来躲

22、过。7变压器发展性故障的气相色谱测量变压器内部的异常现象常和发热有关，如由于电弧或局部放电使绝缘损坏；或是由于漏磁 通、过电流等引起铁芯或绕组等局部过热。而绝缘油、绝缘纸或胶木等绝缘材料，受到局 部发热的影响时，将引起氧化或热分解，从而产生氧气O 2、氢气H 2、二氧化碳CO2、一氧化碳CO、甲烷CH 4、乙烷C 2H 6、乙炔C 2H 2、乙烯C 2H 4、丙烯 C 3H 6等各种气体。这些气体一部分形成气泡逸出油面，而大部分气体则溶解在绝缘油 中。用气相色谱测量分析溶于变压器油中的气体，判断变压器运行状况，为在带电的情况下及早 发现变压器内部潜伏性故障，把事故消灭在初始状态开辟了新的途径，

23、对预防管理变压器、 确保系统安全、经济地发供电有着重要意义。从气体的成分和含量可以比较可靠地分析出变压器内部潜伏故障的性质和程度，具体情况如 下：(1)正常变压器中，溶解于变压器油中的气体含量如表2.7.3所示，其中可燃气体含量是在0. 1%以下。表2.7.3正常变压器中油的气体含量气体名称分子式含量(%)氢 H 2 00.05氧O 2 2030氮N 2 6078一氧化碳CO 0.0020.02二氧化碳CO 2 0.81.5甲烷CH4 0.00050.05乙烷C2H6 0.001 0.05乙烯C2H4 0.001 0.05丙烯C3H6 0.00110.05乙炔C2H2 0.0001可燃气体总和

24、0.02 0.1(2) 变压器内部发生局部故障时，不同性质的故障，油中溶解的气体成分和含量也随之不同, 表2.7.4中的试验数据可在进行判断时作参考。表2.7.4不同情况下各种气体含量工作状况各种气体含量在列数值以下()正常变压器氢一氧化碳二氧化碳甲烷乙炔烃总和可燃气体总和0.2 0.3 3 0.05 0.01 0.1 0.1轻度故障 变压器可燃气体总和 单项含量0.10.5略高 故障 变压器可燃气体总和 单项含量0.5以上 明显升高单项含量的升高与故障性质有关，如油中电弧或局部放电故障，氢与乙炔较多；导体接触处 过热时，氢、甲烷和乙烯较多；绝缘纸板过热或绝缘老化，一氧化碳、二氧化碳较多。(3

25、) 在变压器运行时，瓦斯保护动作后发出“轻瓦斯动作”信号，这时应立即对从继电器放出 的分离气体和油中气体进行分析，如表2.7.5所示，各种成分大体上和空气的组成一样。因 此，判断是有空气从外部侵入变压器。表2.7.5气体分析结果气体种类分离气体油中气体100ml油中溶解气体 O 2 N 2 H 2 CO 2 其他一18% 82% 微量 0.75ml 14% 79.2%1.3% 5.4% 0.1%（4）变压器运行中，瓦斯保护动作后发出“轻瓦斯动作”信号，立即对从继电器放出的分离气 体和油中气体进行分析，如表2.7.6所示。当绝缘物发热时，检出的有H 2、CH 4、CO、 C 2H 4等气体，判断

26、结果是内部有异常。内部检查时，发现高压引线接触不良，发热 后使绝缘烧坏。利用气相色谱法定期地对变压器运行状态进行测量，能及时发现变压器在运行中的潜伏性故 障，便于安排检修消除故障，保证电力系统的安全运行。但是，变压器故障与油中溶解气体 相对含量之间的关系较复杂，只有在色谱测量分析故障性质的基础上，综合电气试验、检修、 运行等各方面的情况，才能预测出故障的确切部位。表2.7.6气体分析结果气体种类分离气体（%）油中气体（）100mL油中溶解气体O2N2H2CO 2CH4 CO C 2H 4 C 2H6 可燃性气体共计一1.22.059.50.4 29.37.00.8 0.196.7 0.57mL

27、 10.883.7 0.9 2.31.60.20.40.13.2瓦斯保护的整定（一）轻瓦斯气体容积的整定瓦斯继电器中的气体积聚达到一定容积时就动作并发出信号。通常，根据变压器容量的大小 来确定动作气体的容积，一般瓦斯继电器气体容积的整定范围为250300 cm 3。变压 器容量在10MVA以上时，一般正常整定值为250cm3。气体容积整定值是通过调节重锤位置来改变的，具体情况如表2.7.7所示。表2.7.7气体容积整定值变压器容量（MVA）导油管直径（mm）整定范围（cm 3）正常整定值（cm 3）11 10 10 以上 25 50 80 100120 185 215 220280 110 2

28、20 250（二）重瓦斯动作流速的整定重瓦斯动作的油流速度整定范围为0.61.5m/s。在整定流速时均以导油管中的流速为准， 而不依据继电器之流速。因为随着变压器容量大小的不同，采用导油管的直径亦不同（目前 常用50mm、80mm两种）。管径越小，流速越大。如果采用同一规格的瓦斯继电器，就会 影响瓦斯继电器的动作流速。浸在油中的绕组出现故障时，因电弧迅速地产生气体（50cm 3/kWs）,在油中形成浪涌并冲 击瓦斯继电器的挡板。运行经验证明，导油管中流速整定为0.61m/s时，对变压器内部 故 障是相当灵敏的。但是，在变压器外部故障时，由于穿越性短路电流的影响，在导油管中油 流速度约为0.40

29、.5m/s,如果绕组固定不紧还可能更大些。因此，为了防止穿越性故障时 瓦斯保护误动作，可将流速整定在11.1m/s左右。一般情况下油流速度的整定值如表2.7 .8 所示。表2.7.8油流速度整定值变压器容量（MVA）导油管直径（mm）整定范围（m/s）正常整定值（m/s）11 10 10 以上 25 50 80 0.751.25 0.8 1 1.35 0.951.55 0.90 1.0 1.1QJ 1-80型瓦斯继电器出厂时流速整定在1m/s,如需要改变动作整定值时，可转动调节 螺杆7,改变挡板弹簧的长度（图2.7.2），即可调节重瓦斯动作的流速。瓦斯保护装置结构简单、经济，对缓慢发展的故障，

30、其灵敏性比变压器的差动保护优越，能 够反应变压器油箱内部各种类型的故障（如铁芯局部烧坏、绕组匝间短路、内部断线、绝缘逐 渐老化及油面下降等）。但对变压器油箱外部套管引出线上的短路不能反应，对绝缘突发性 击穿的反应不及差动保护快;而且在强烈地震预报期间和变压器新投入时,瓦斯保护不能投 到跳闸位置。因此，瓦斯保护尚不能作为变压器的唯一主保护，一般与差动保护共同使用构 成变压器的主保护。冲击油压继电器变压器纵差动保护对匝间短路可能存在保护死区，对缓慢发展故障引起的匝间短路故障，轻 瓦斯保护优先天差动保护动作。但对于突发性的匝间短路，由于瓦斯继电器需要有一定的油 流速度才能动作，故动作速度较慢。冲击油

31、压继电器作为变压器内部故障的保护继电器，通 过检测微小的压力差使继电器动作，其动作速度取决于压力和压力上升率。因此，对于突发 性的匝间短路，切除故障所需时间较短。（一）构造和动作原理继电器垂直安装在变压器顶盖上，外壳由铝浇铸而成，由微动开关、分离波纹管、动作膜片、 平衡器及接线端子盒等构成，如图2.7.6所示。请看图片XD166，+70mm。75mm，BP# 图2.7.6变压器保护用的冲击油压继电器变压器内部故障时，油压急剧上升，压缩分离波纹管，使波纹管内部的气体压力 升高。当分 离波纹管内部和继电器内部的压差达到一定数值时，使微动开关动 作。正常运行时或由于负荷及环境温度的变化，使继电器内的

32、油压缓慢地变化时，通 过平衡器导 致分离波纹管内部和继电器内的压力相等，微动开关不会动作。（二）继电器特性图2.7.7为冲击压力继电器的动作特性曲线。纵坐标表示变压器内油压上升值 （Pa），横坐标 表示压力开始上升到微动开关动作的时间，图中的斜线表示变压 器内油压上升率。请看图片XD167, +50mm。95mm, BP#图2.7.7冲击压力继电器的动 作特性当油压上升率为9.8X10 4Pas时，约0.120. 18s后，微动开关动作；同样, 在油压上升 率为0.1X9.8X10 4Pas时，约1.21.9s后微动开关动作。 另外，还表明继电器的最低动作压差为0.15X9.8X10 4Pa20%；最低油压 X9.8X10 4Pas25%。当其中任一条件不能满足时，继电器不动作。 冲击压力继电器构造简单、接点开关可靠，相对于瓦斯继电器动作速度较快，并 且不易受地震时油压变动的影响。