工业锅炉自动控制

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1、工业锅炉自动控制工业锅炉自动控制第一章 锅炉自动调节的任务锅炉是工业生产的重要动力设备，工业锅炉的生产任务是根据负荷设备的要求，生产具有一定参 数（压力和温度）的蒸汽和热水。为了满足负荷设备的要求，保证锅炉本身运行的安全性和经济 性，工业锅炉具有以下自动调节任务：一、保持汽包水位在规定的范围内 锅炉汽包水位高度，关系着汽水分离的速度和生产蒸汽的质量，也是确保安全生产的重要参数。 随着科学技术的飞速发展，现代的锅炉要向蒸发量大，汽包容积相对减小方向发展。这样，要使 锅炉的蒸发量随时适应负荷设备的需要量，汽包水位的变化速度必然很快，稍微、不注意就容易 造成汽包满水，或者烧成干锅。在现代锅炉操作中，

2、即使是缺水事故，也是非常危险的，这是因 为水位过低，就会影响自然循环的正常进行，严重时会使个别上水管形成自由水面，产生流动停 滞，致使金属管壁局部过热而爆管。无论满水或缺水都会造成事故。因此，必须对汽包水位进行 自动调节，将水位严格控制在规定的范围之内二、稳定蒸汽的温度 过热蒸汽的温度是生产工艺确定的重要参数，蒸汽温度过高会烧坏过热器水管，对负荷设备的安 全运行带来不利因素。因为新型的蒸汽锅炉，一般金属强度的安全系数设计得比较下，超高温严 重还会使汽轮机或其他负荷设备膨胀过大，使汽轮机的轴向推力增大而发生事故。蒸汽温度过低 会直接影响负荷设备的使用，对汽轮机来说，会影响它的效率，一般情况，进汽

3、温度每降低5C, 效率降低 1。因此，从安全生产和技术经济指标上看，必须对蒸汽的温度进行自动调节，使蒸 汽温度保持在额定值范围之内。三、控制蒸汽压力的稳定 蒸汽压力是衡量蒸汽供求关系是否平衡的重要指标，是蒸汽的重要工艺参数。蒸汽压力过高或过 低，对于金属导管和负荷设备都是不利的。压力太高，会加速金属的蠕变，压力太低，就不可能 提供给负荷设备符合质量的蒸汽。在锅炉运行过程中，蒸汽压力降低，表明负荷设备的蒸汽消耗 量大于锅炉的蒸发量；蒸汽压力升高，说明负荷设备的蒸汽消耗量小于锅炉的蒸发量。因此，控 制蒸汽压力，是安全生产的需要，是维持负荷设备正常工作的需要，也是保证燃烧经济性的需要。四、控制炉膛的

4、负压在规定的范围内锅炉极常运行中，炉膛压力应保持在1020Pa的负担范围之内。负压过大，漏风严重，总的风 量增加，烟气热量损失增大，同时引风机的电耗增加，不利于经济燃烧；负压偏正，炉膛要向外 喷火，不利于安全生产，有害于环境卫生。所以炉膛负压必须进行自动凋节。五、维持经济燃烧 要使锅炉燃烧过程出现最佳工况，提高锅炉的效率和经济性，必须使空气和燃料维持适当的比例。 对于燃油锅炉，现代的运行水平可以将燃烧室里的自由氧控制在 0.51之内，即过剩空气为 2.45左右。将过剩空气降低到近于理想水平而又不出现 CO 和冒黑烟，这就需要快速而精确 地对燃烧过程进行自动调节，使空气和油呈现最佳的配比。否则，

5、势必增加热量损失，降低经济技术指标，并造成对周围环境的污染。 工业锅炉生产是一个复杂的调节对象，有许多个调节参数和被调节参数，还存在着错综复杂的扰 动参数。这些参数的相互作 用如图 12所示。运行状况管路阻力燃料品质锅炉设备减温水蒸汽温度燃料量蒸汽压力送风量烟气含氧量引风量炉膛负压一次风蒸汽流量给水量汽包水位图 1 2 锅炉输入参数与输出参数之间的相互影响示意图图中可以看出，锅炉是一个多输入，多输出，多回路，非线性的相互关联的对象，调节参数与被 调参数之间，存在着许多交叉的影响。例如当锅炉的负荷变化时，所有的被调量都会发生变化。 而当改变任一个调节量时，也会影响到其他几个被调量。因此，理想的锅

6、炉自动调节系统应该是 多回路的调节系统。这样当锅炉受到某一扰动后，同时协调地动作，改变其调节量，使所有的被 调量都具有一定的调节精度。但这种调节十分复杂，要实现这样的调节比较困难。目前根据锅炉 的运行经验，实际解决锅炉自动调节任务的方法是将锅炉当作几个相对独立的调节对象所组成， 相应地设置几个相对独立的调节系统，这样可以适当简化 自动调节的问题。下面主要分别讨论 锅炉几个相对独立的调节系统的动态特性，组成方案，调节方法和调节过程。第二章 锅炉给水系统的调节工业锅炉的汽包水位是正常运行的主要指标之一，汽包水位是一个十分重要的被调参数。由于汽 包水位在锅炉运行中占据首要地位，所以工业锅炉自动化都是

7、从给水自动调节开始的。工业锅炉给水自动凋节的任务，是使给水量跟踪锅炉的蒸发量并维持汽包中的水位在工艺允许的 范围内。锅炉汽水系统如图2 1所示。以汽包水位h作为被调量，以给水调节间作为调节机构来改变调 节量，即给水量。达到保持汽包水位在允许范围的目的。锅炉汽包水位的自动调节，是根据汽包水位的动态特性来设计的。引起水位变化的因素很多，但 主要扰动是给水量和蒸汽量的阶跃变化，调节器就是依据水位信号、蒸汽流量和给水流量的偏差 信号进行调节的。 汽包水位调节系统，根据锅炉的容量，负荷变化的速度，调节的精度要求，可分为三种类型： 1以汽包水位为唯一调节信号的单冲量给水调节系统； 2以汽包水位为主调节信号

8、，以蒸汽流量为补充信号的双冲量调节系统； 3以汽包水位为主调节信号，以给水流量和蒸汽流量为补充信号的三冲量调节系统。 锅炉汽包水位的自动调节，根据使用厂家的条件和要求，可选用电动仪表系列，也可选用气动仪 表系列。第一节 锅炉汽包水位调节对象的特性锅炉汽包中的水位不仅受到给水量（锅炉的输入量）和蒸发量（流出量）之间平衡关系的影响， 同时还受到在汽水循环管道中汽水混合物内汽水容积变化的影响。因为锅炉汽包中的水位H值不 仅反映了汽包（包括水循环的管路）中的储水容积，也反映了水面下气泡的容积。水面下气泡的 容积又与锅炉的负荷和蒸汽压力有关。因此，影响锅炉汽包中水位变化的因素是很多的，概括起 来有四个主

9、要方面： 一是给水方面的扰动，包括给水母管压力的变化和给水阀门和开度的变化；二是蒸汽负荷的变化； 三是燃料量的变化，还包括影响燃料发热量变化的种种因素；四是汽包压力变化，压力变化对汽 包水位的影响，是通过汽包内部汽水系统的“自凝结”和“自蒸发”过程起作用的。在蒸汽发生过程中，汽包内部可以看成由蒸汽空间的蒸汽容积V、蒸发面以下的汽水容积， 即蒸汽容积V和水容积V，三部分组成，如图2-2所示。根据物料平衡和热平衡的关系，考虑到 SW 由于燃料量对汽包水位的影响有较大的传送滞后和容量滞后，影响十分缓慢，可以忽略不计。对 于汽包压力的变化往往是由于蒸汽负荷变化所引起的，因此压力的变化可归并到蒸汽负荷中

10、去， 所以压力变化对汽包水位的影响也可以忽略不计。这样汽包水位调节对象的动态特性方程式，经 推导和化简可写成：（21）式中，h 汽包水位的高度；T 给水流量项的时间常数， s；WT 蒸汽流量项的时间常数，s；KD给水流量项的放大倍数；W耳一蒸汽流量项的放大倍数；D 锅炉蒸汽流量，kg/s；W锅炉给水流量，kg/s；，通过锅炉汽包水位的动态微分方程式可以看出，引起汽包水位变化的主要扰动是蒸汽流量的变化 和给水流量的变化。下面我们将着重分析在给水流量（称为内干扰）和蒸汽流量（称为外干扰） 扰动下，汽包水位调节对象的动态特性。一、汽包水位在给水流量作用下的动态特性 如果蒸汽负荷量不变，给水量产生变化

11、时，汽包水位调节对象的运动方程式可表示为：（2 2）二、汽包水位在蒸汽流量扰动下的动态特性 在蒸汽负荷增加的时候，虽然锅炉的给水量小于蒸发量，可水位不但不下降，反而迅速上升，这种特殊现象称为“虚假水位”现象。“虚假水位”产生的原因主要是，蒸汽流量增加，汽包内的气压下降，炉水的沸点降低，使炉管 和汽包内的汽水混合物中的汽容积增加，体积膨胀，引起汽包水位上升。因“虚假水位”现象而 出现的水位最大偏差，是不可能依靠调节来克服的。另外，当锅炉的负荷突然减小时，则汽包水 位变化的情况是相反的，汽包水位先下降后上升。第二节 单冲量给水调节系统以汽包水位为唯一调节信号的锅炉给水调节系统称作单冲量水位调节系统

12、，其调节系统示意图如 图 2 5 所示。它是汽包水位自动调节中最简单，最基本的一种调节形式。调节系统由汽包、水 位变送器，调节器和给水调节阀组成。当汽包水位发生变化时，水位变送器发出信号并输入调节 器，水位调节器根据水位的测量与给定值的偏差，经过运算放大后输出调节信号，去控制给水阀 门，改变给水量来保持汽包水位在允许范围内。上述信号传递可用图 26 的方块图表示。 工业锅炉的容量一般都在 20t/h 以下，对于中小型锅炉，由于汽包相对负荷而言，它的容量较大， 水位受到扰动后的反应速度比较慢，“虚假水位”现象不很严重，因此，一般采用单冲量调节系 统就可以满足生产上的要求。由于工业锅炉对汽包水位控

13、制要求不高，采用比例调节规律能得到较好的效果，所以目前工业锅 炉水位对象采用比例调节规律很普遍。如果单冲量给水调节系统，采用比例积分调节器调节汽包 水位，则可以实现无差调节。单冲量锅炉给水调节系统，可用气动仪表进行调节工作，也可选用电动单元仪表组成调节系统。 不少自动化仪表厂还生产有成套的锅炉自动控制装置。如选用DDZ II型仪表组成调节系统， 其装置方块图如图2-7 所示。单冲量汽包水位调节的优点是；系统结构简单，对汽包容量比较大，水位在受到扰动后的反 应速度比较慢，“虚假水位”现象不很严重的锅炉，采用单冲量水位调节是能够满足生产要求的。单冲量汽包水位调节存在着一些缺点，主要有：（1）这种调

14、节方案只根据水位信号调节给 水量，在锅炉负荷变化大，即阶跃扰动很大时，由于锅炉的“虚假水位”现象，例如负荷蒸汽增 加时，水位一开始先上升，调节器只根据水位作为调节信号，就去关小阀门减少给水量，这个动 作对锅炉流量平衡是错误的，它在调节过程一开始就扩大了蒸汽流量和给水流量的波动幅度，扩 大了进出流量的不平衡。（2） 从给水扰动下水位变化的动态特性可以看到，由于给水压力改变 等原因造成给水量变化时，调节器要等到水位变化后才开始动作，而在调节器动作后又要经过一 段滞后时间t才能对汽包水位发生影响，因此必将导致汽包水位波动幅度大，调节时间长。由 于单冲量调节系统存在这些缺点，对于虚假水位现象严重及水位

15、反应速度快的锅炉，为例改善调 节品质，满足运行的需要，常采用双冲量或三冲量给水调节系统。第三节 双冲量给水调节系统双冲量给水调节系统，是以锅炉汽包水位信号作为主调节信号，以蒸汽流量信号作为前馈信号， 构成的锅炉汽包水位自动调节系统。双冲量给水调节系统如图28 所示，其方块图如图29 所 示。双冲量汽包水位调节系统的特点是：（1）引入蒸汽流量前馈信号可以消除“虚假水位”现象对 调节的不良影响。当蒸汽量变化时，就有一个给水量与蒸汽量同方向变化的信号，可以减少或抵 消由于“虚假水位”现象而使给水量与蒸汽量相反方向变化的错误动作。使调节阀一开始就向正 确的方向动作。因而能大大减小给水量和水位的波动，缩

16、短过渡过程的时间。（2）引入了蒸汽 流量前馈信号，能够改善调节系统的静态特性，提高调节质量。双冲量汽包水位控制可用气动单元组合仪表组成水位自控系统，也可选用电动单元组合仪表组成 水位自控系统。目前，电动单元组合仪表使用较为广泛。 双冲量自动调节系统存在的问题是：调节作用不能及时地反映给水方面的扰动。当给水量发生扰 动时，要等到汽包水位信号变化时才通过调节器操作执行器进行调节，滞后时间长，水位波动大。 因此，如果给水母管压力经常有波动，给水调节阀前后压差不能保持正常时，不宜采用双冲量调 节第四节 三冲量给水调节系统三冲量锅炉汽包给水自动调节系统，是以汽包水位H为主调节信号，蒸汽流量D为调节器的

17、前馈信号，给水流量W为调节器的反馈信号组成的调节系统。三冲量水位调节系统的组成原理如 图 2 11 所示。近代锅炉都向大容量高参数的方向发展，一般讲锅炉容量越大，汽包的容水量相对就越小，允许 波动的蓄水量就更少。如果给水中断，可能在很短时间内就会发生危险水位；如果仅仅是给水量 与蒸汽量不相适应，也可能在几分钟也可能在几分钟内就会出现缺水和满水的事故。因此，对汽 包水位的控制要求将越来越高。三冲量汽包给水调节系统，采用蒸汽流量信号对给水流量进行前馈调节，克服外扰影响，用给水 量信号作为反馈信号，克服内扰影响，可以使给水调节能量大大提高。三冲量给水单级调节系统采用电动组合仪表，如图 2-12所示。

18、装有三冲量调节装置的锅炉在运行时，由于引进了蒸汽流量和给水流量的调节信号，调节系统动 作及时，抗干扰能力较强，当蒸汽负荷突然发生变化，蒸汽流量信号使给水调节阀一开始就向正 确方向动作，即如蒸汽流量增加，给水调节阀开大。抵消了由于虚假水位引起的反向动作，减小 了给水流量的波动幅度，如果给水流量减少，则调节器立即根据给水流量减少的信号开大给水阀 门，使给水流量维持不变。这样，汽包水位很少受到影响。再者，给水流量信号也是调节器动作 后的反馈信号，使调节器及早知道调节效果，能较好地控制水位的变化，改善调节系统的调节品 质。第三章 锅炉蒸汽过热系统的自动调节蒸汽过热系统的自动调节任务是维持过热器出口蒸汽

19、温度在允许范围之内，并保护过热器，使过 热器管壁温度不超过允许的工作温度。蒸汽过热系统包括一级过热器、减温器、二级过热器等。在锅炉生产中，整个汽水通道中温度最高的是过热蒸汽温度。过热器正常运行时的温度一般要接 近于材料所允许的最高温度，如果过热蒸汽温度过高，则过热器容易损坏，也会使汽轮机内部引 起过度的热膨胀，严重影响生产运行的安全；过热蒸汽温度过低，则设备的效率将会降低一般 蒸汽温度每降低510C，效率约要降低1%,同时使通过汽轮机最后几级的蒸汽湿度增加.引 起叶片的磨损。因此必须调节过热器出口蒸汽温度，使它不超出规定的范围。对于中高压锅炉， 过热蒸汽温度的偏差不应超出额定值的10C。过热蒸

20、汽温度的自动调节是锅炉自动化的重要任务之一，它的调节干扰因素多.调节的困难较大， 主要影响因素有下列方面：1. 过热器作为调节对象来看，它的特点是滞后时间比较大。在发生扰动后，温度往往不会立即 变化。另外，测量温度的感受元件也有较大的惯性，在动态过程中不能即使地发出测量和调节信 号。2. 设备的结构设计与自动调节的要求存在矛盾。从调节的角度说，减温设备应装在过热蒸 汽出口的地方，这样可以使调节左右的滞后时间小一些，使输出的蒸汽温度波动下。但从设备安 全方面来讲，则减温设备应安装在过热器的入口，以最有效地保护过热器的本体。3 造成过热器出口蒸汽温度变化的扰动因素很多，而且各种扰动之间又互相影响，

21、使对象 的动态过程十分复杂。能使过热器出口蒸汽温度改变的因素有；蒸汽流量的变化、燃烧工况的变 化、锅炉给水温度的变化、进入过热器蒸汽热量的变化、流经过热器的烟气温度及流速的变化、 锅炉受热面结垢等。归纳起来主要有以下三种：（1）蒸汽流量（即负荷）的变化。蒸汽流量变化对不同的过热器型式其影响是很不相同的。 一般辐射过热器的蒸汽温度，随着蒸汽流量的增大而降低。这是因为炉膛温度随锅炉负荷的增加 而升高不多，辐射传热量正比于 T4 （ T即炉膛温度的增量），它的增加不足以满足流过辐射 过热器蒸汽量增加所需的热量；对流式过热器的蒸汽温度，随着蒸汽流量的增加而升高，这是由 于燃烧生成物与锅炉负荷成正比地增

22、加，即烟气流速随锅炉负荷成正比地增大，因此对流传热系 数随着烟气流速的增大而增大，对流传热量随着传热系数的增大而增加，由于对流传热量增加的 热量超过蒸汽流量增加所需要吸收的热量，使蒸汽温度升高。（2）减温水量的变化。改变减温水量，实际上是改变过热器进口蒸汽的热焓，亦即改变进 口蒸汽温度。减温水量增加时，进口蒸汽温度降低，在其他条件不变的情况下，二级过热器出口 蒸汽温度也随之降低。（3）烟气方面的热量变化，如过量空气系数a变化，使燃烧产物的数量改变，从而改变了 烟气的温度和流动速度，也改变了对流传热和辐射传热的比例。过剩空气量对过热蒸汽温度的影 响也与过热器的型式有关。对于大多数现代锅炉，对流部

23、分吸收的热量大于辐射部分吸收的热量， 因此，过热蒸汽温度将随过剩空气量的增加而增大。对于不同的扰动，过热蒸汽温度的动态特性是各不相同的，下面分别讨论蒸汽流量、减温水量、 烟气量三种扰动下蒸汽温度对象的动态特性。第一节 过热蒸汽温度调节对象的特性一、减温水量扰动下蒸汽温度对象的动态特性 减温水量扰动时，其扰动地点（过热器入口，即减温器的安装位置）与测量蒸汽温度的地点（过热器出口）之间有着较大的距离，此时过热器是一个有纯滞后的多容对象。当扰动发生后， 要隔较长时间才能使蒸汽温度发生显著变化，滞后时间比较大。滞后时间产生的原因有：（1） 由于扰动地点至测量被调量地点之间的距离造成传递滞后（或称纯滞后

24、）；（2）由于过热器管 壁储热量和表面传热阻力造成的容量滞后。过热器管壁的热容量愈大，则传递 滞后与时间常数 T 的数值都愈大。二、烟气侧热量扰动下蒸汽温度对象的动态特性 烟气侧热量扰动，包括烟气流速和烟气温度的扰动。在这种扰动下，烟气与蒸汽之间的换热条件发生了变化，由于这个变化是在全部过热器中同时发生的，因此过热器吸收热量的改变应该 没有传递滞后，当燃料或空气量发生扰动时的蒸汽温度飞升曲线如图 3-2 所示。三、蒸汽流量扰动下蒸汽温度对象的动态特性 蒸汽流量变化时，过热器的动态特性与烟气侧热量扰动下的动态特性是相似的，具有较小的滞后， 较小的时间常数。综合上述可以归纳得出下列几点：1. 蒸汽

25、温度调节对象不管在哪一种扰动下都有自平衡能力。而且改变任何一个输入参数（扰动）， 其他的输入参数都可能直接或间接地影响过热蒸汽，这使得调节对象的动态过程十分复杂。2. 在减温水流量扰动下，蒸汽温度对象具有较大的传递滞后和容量滞后，缩短减温器与蒸汽温 度控制点之间的距离，可以改善其动态特性。3. 在烟气侧热量和蒸汽流量辑放下，蒸汽温度调节对象的动态特性比较好。第二节 调节烟气侧热量控制过热器出口汽温的调节系统从过热蒸汽温度调节对象的动态特性上看，采用烟气侧热量作为调节参数，是蒸汽温度调节较好 的一种调节方法，它可以用改变穿过过热器的烟气量或烟气温度来实现。一、改变烟气量的调节方法改变烟气量的调节

26、方法如 3-3 所示。调节机构为特殊的挡板，装在与过热器烟道并联的旁通烟道 中。根据过热器出口蒸汽温度调节旁通烟道中挡板的开度，来控制经过过热器的烟气量，使过热 器出口蒸汽温度保持在允许的范围。这种调节方法的主要缺点是调节挡板处在高达9 0 010 0 0C的高温下，挡板的材料和冷却都比较困难。二、改变烟气温度的调节方法 改变烟气温度通常是须明膛中的燃烧中心，以改变辐射受热面和对流受热面的吸热量分配比例， 从而改变进入过热器烟道的烟气温度。具体实现的方法是利用可旋转的喷燃器，当喷燃器上下移 动时，可使过热器蒸汽温度改变2030C，这种调节会影响到蒸汽压力发生变化，而且结构也比 较复杂。第二节

27、调节减温水的流量控制过热器出口蒸汽温度的调节系统用改变减温水量来调节过热器出口蒸汽温度如图34所示。从动态特性上看，这种调节方法是最不理想的，但由于设备简单，因此应用得最多。减温器有表面式和喷水式两种，减温器应该尽 可能地安装在靠近蒸汽出口处，但一定要考虑过热器材料的安全问题，这样能够获得较好的动态 特性。过热蒸汽温度是火力发电厂锅炉设备的重要参数，要求比较严格，但作为调节对象的过热器由 于管壁金属的热容量很大，使之有较大的热惯性，加上管道较长有一定的传递滞后。入采用图 3-4 所示调节系统，调节器接受过热器出口蒸汽温度0信号，去调节减温水阀，当发生入口蒸汽或 减温水的扰动时，要经0变化后，调

28、节器才开始动作，去控制减温水流量Q，Q的改变又要经过 WW一段时间，才能影响蒸汽温度0 。这样，既不能及早发现扰动，又不能及时反映调节效果，将 使蒸汽温度 0 发生不能允许的动1态偏差，影响锅炉的安全和经济运行。解决上述存在问题的办法是选择一些辅助信号，组成比较复杂的调节系统。比较好的方法是采 用串级调节系统。串级调节系统由于副回路的存在，它可以看作一个闭合的副回路代替了原来的一部分对象，起了 改善对象特性的作用。与单回路系统相比，除了克服落在副环内的扰动外，还提高了系统的工作 效率，加快了过渡过程。第四章 锅炉燃烧系统的自动调节第一节 锅炉燃烧系统自动调节的任务锅炉燃烧系统自动调节的基本任务

29、，是使燃料燃烧所产生的热量，适应蒸汽负荷的需要，同 时还要保证经济燃烧和锅炉的安全运行。具体调节任务可概括为三个方面： 一、维持蒸汽母管压力不变维持蒸汽母管压力不变，这是燃烧过程自动调节的第一项任务。如果蒸汽压力变了，就表示锅炉 的蒸汽生产量与负荷设备的蒸汽消耗量不相一致，因此，必须改变燃料的供应量，以改变锅炉的 燃烧发热量，从而改变锅炉的蒸发量，恢复蒸汽母管压力为额定值。这项调节任务就称为汽压调 节或热负荷调节。此外，保持汽压在一定范围内，也是保证锅炉和各个负荷设备正常工作的必要 条件。维持蒸汽母管压力不变，对于单独运行的锅炉相对来说要简单些，对于并列运行锅炉，在一个母 管上同时有几台锅炉，

30、因而保持母管蒸汽压力不变，还必须解决好几台并列运行锅炉之间的负荷 分配问题。二、保持锅炉燃烧的经济性 锅炉燃烧过程的经济性是锅炉燃烧过程自动调节的第二个任务。 燃烧的经济性指标难于直接测量，常用烟气中的含氧量或者燃料量与送风量的比值来表示。图 4-l 是过剩空气损失和不完全燃烧损失示意图。如果能够恰当地保持燃料量与空气量的正确比值，就 能达到最小的热量损失和最大的燃烧效率。反之，如果比值不当，空气不足，结果导致燃料的不 完全燃烧，当大部分燃料不能完全燃烧时，热量损失直线上升；如果空气过多，就会使大量的热 量损失在烟气之中，使燃烧效率降低。一般说来，对于燃气锅炉，在燃气中保持2的氧或 10 的过

31、剩空气是最适宜；对于燃油锅炉，在燃油中保持 3.5的氧和 20的过剩空气量是最合适的， 这样热量损失最小。三、维持炉膛负压在一定范围内炉膛负压的变化，反应了引风量与送风量的不相适应。通常炉膛负压保持在2040Pa的范围内。 这时燃烧工况，锅炉房工作条件，炉子的维护及安全运行都最有利。如果炉膛负压太小，炉膛容 易向外喷火，既影响环境卫生，又可能危及设备与操作人员的安全。负压太大，炉膛漏风量增大， 增加引风机的电耗和烟气带走的热量损失。因此，需要维持炉膛压力在一定范围之内。 这三项调节任务是相互关联的，它们可以通过调节燃料量、送风量和引风量来完成。对于燃烧过 程自动调节系统的要求是：在负荷稳定时，

32、应使燃料量、送风量和引风量各自保持不变，及时地 补偿系统的内部扰动，这些内部扰动包括燃料的质量变化，以及由于电网频率变化引起燃料量、 送风量和引风量的变化等。在负荷变化的外扰作用时，则应使燃料量、送风量和引风量成比例地 改变，既要适应负荷要求，又要使三个被调量：蒸汽压力（热水温度）、炉膛负压和燃烧经济性 指标保持在允许范围内。综上分析、使燃料量与空气量之间保持一定的比值关系，是确保经济燃烧的根本问题。这就需要 正确地测量燃料量和空气量。对于空气和气体、液体燃料流量的正确测量下虽然也存在着一些具 体问题，但是，选用合适的方法是可以实现的。在不少场合，用容积消耗量测量气体和液体燃料 的流量，是完全

33、可行并正确可靠的。对于燃煤锅炉，直到目前为止，还无法正确测量固体燃料的给煤量，因而也无法连续地正确地测 量固体燃料所产生的热量。虽然产生的热量与给煤量成正比，但是由于固体燃料颗粒的机械结构 和化学成份都不一致，所以用一般的容积消耗量测量流量的方法就失去了意义。再加上煤粉流动 性的变化、煤仓中粉煤的搭桥、给粉机间隙的增大、粉煤湿度的改变等，都可能导致容积消耗量 测量给煤量的很大误差，在现代过程控制中失去实用价值。由于固体燃料不易测量，所以，在不测量燃料量的条件下，实现燃烧系统自动调节，通常有两种 方法：1. 把锅炉设备看成是一只热量计，用测量锅炉内蒸发量的变化，来间接地监视和控制燃烧系统。 这样

34、进行控制，虽然有一定困难，调节误差比较大，但它是有效和可行的。2. 测量烟气中的含氧量 O ，比较直接地监视和控制燃烧系统。以往人们曾经用烟气中的 CO 22和CO+H%来监视燃烧过程。大家知道，当燃煤的化学组分一定时，CO %分与过剩空气系数a 成单值对应关系，而在一般情况下，CO %与空气过剩系数a没有一定的单值对应关系，所以静 态误差较大，加之测量仪表可靠性很差和容量滞后很大，所以这种方法目前已基本上趋向淘汰。 烟气中含氧量O%与过剩空气系数a存在着较好的单值对应关系，静态误差比测CO %的方法小 22 好几倍。实际上，炉膛中的过剩空气，在评价整个燃烧过程质量时，并不起决定性作用，起决定

35、 性作用的是燃料在剩余氧气中的燃烧条件即取决于自由氧的相对数量，所以选择烟气中的含氧 量来调节空气和燃料之比，从而控制燃烧过程，是比较合理而可行的，也是大有前途的。第二节 锅炉燃烧过程调节对象的动态特性锅炉汽包蒸汽压力是燃烧过程调节对象的主要被调量，分析燃烧过程调节对象的动态特性，是确 定燃烧系统自动调节方案的主要依据。为此，下面分析一下在主要扰动作用下，汽包蒸汽压力变 化的动态特性。以蒸汽压力作为被调量的燃烧调节对象的生产过程如图 4-2 所示。引起蒸汽压力变化的因素是很多的，如燃料量、送风量、给水量、蒸汽流量以及各种使燃烧工况 变化的原因。它的主要扰动是燃料量的改变（称为内扰动）和蒸汽流量

36、的改变（称为外扰动）。一、燃料量改变时蒸汽压力变化的动态特性（内扰动性）锅炉在正常运行时，若进入炉膛的燃料量发生变化，则炉膛发热量立即改变，几乎没有迟延和惯 性，即为比例环节。而蒸发部分可以看做是一个储热量的容积，反映储热量多少的主要参数是汽 包压力 P。蒸汽压力变化的动态特性与锅炉的供汽条件有关。二、蒸汽流量改变时蒸汽压力变化的动态特性（外扰动性） 蒸汽流量改变时对蒸汽压力扰动称为外扰。外扰有两种情况，一种是负荷设备的蒸汽阀门开度改 变，另一种是负荷设备用汽量的突然增加（或减少）所产生的。下面就分析两种情况的扰动下， 蒸汽压力变化的动态特性。如果负荷设备的蒸汽调节阀开度M。突然改变，锅炉的汽

37、压也随即改变，其反应曲线如图4-5所 示。当M突然开大，则从汽包中流向负荷设备的蒸汽流量D立即增加 D。但是，由于燃料量没 有增加，因此汽包蒸汽压力逐渐下降，从汽包中流出的蒸汽量也逐渐减少，最后蒸汽流量只能恢 复原值。也就是说燃料量不改变，在平衡状态时，锅炉供应的蒸汽流量也不会改变。至于阀门开 度M增大后，短时间增加的蒸汽量是依靠锅炉蒸发部分储热量减少（压力降低）放出来的。 外扰的另一种情况，当负荷设备蒸汽用量突然增加时，汽包蒸汽压力的反应曲线如图 4-6所 示。从图中可以看出，汽包蒸汽压力随蒸汽流量的增加而下降。如果蒸汽流量继续保持增大后的 数值，由于燃料量没有增加，热量不能平衡，所以蒸汽压

38、力下降，直到改变燃料量使其产生的热 量与蒸汽流量相平衡时，才能恢复保持锅炉的蒸汽压力。炉膛负压和燃烧经济性指标是通过改变引风量和送风量进行调节。当送风调节阀门和引风调节阀 门开度改变后，这两个被迫立即改变，它的动态特性可以认为是比例特性。燃烧经济性指标的测 量较困难，如果采用烟气成分分析的方法来测量，滞后时间比较长，近年来采用氧化锆来测量烟 气中的含氧量，则滞后时间较短。以上分析了单台锅炉蒸汽压力在燃料量和负荷蒸汽量扰动下的动态特性，当几台锅炉并列运行 时，每台锅炉的蒸汽流量与本台锅炉汽包压力（P）及公共母管压力（P）有关。因为每台锅炉 的工况都有相互联系，它的汽包压力和蒸汽流量不仅与负荷设备

39、的用汽量有关，而且与任一台锅 炉的燃烧率有关。在负荷扰动时，并列运行锅炉汽压变化的动态特性，与一台锅炉单独运行时的动态特性相似。当 负荷发生突然改变时，母管蒸汽压力也有阶跃变化。负荷阶跃变化，并列运行的锅炉数目越多， 则母管压力P的阶跃量越小，气压变化的反应速度越慢。M在燃料变化时，如果每台锅炉同时变化，而且变化量相同，那么蒸汽压力P的变化的动态特性与 一台锅炉单独运行时相同。如果所有的并列锅炉中，只有一台或少数几台锅炉的燃料量发生变化， 则各台锅炉汽压的变化过程就各不相同。假如有三台锅炉并列运行时，其中一台锅炉的燃料量发 生了变化，那么首先这台锅炉汽包压力升高，蒸汽流量D增大，就引起了母管蒸

40、汽压力P增加， lM 通往负荷设备的总蒸汽流量D = D +D +D亦相应增加。对于其余两台燃料量不变的锅炉，由于母 l23管蒸汽压力P升高后，它的汽包压力与母管压力的压差 P = P -P减小，所以蒸汽流量D、D 反而先少。但是这两台锅炉燃烧供给的热量并没有改变，D、DB减少后，汽包压力由于储热量增 23加而逐步升高，这时蒸汽流量D、D又要回升，最后D、D回复到原理的数值，这一过程使另两2 3 2 3 台锅炉的汽包压力都有升高，这样母管压力也平衡在更高的数值。所以并列运行的锅炉，一台锅 炉燃料量改变，使 所有并列运行锅炉的汽包压力都升高，母管蒸汽压力也升高，而 燃料量增 加的那台锅炉承担了较

41、多的负荷。母管压力P的变化，与并列运行的锅炉台数及发生燃料量变化 的锅炉台数有关。如果 发生燃料量变化的锅炉台数与并列运行的锅炉台数之比越小，则母管蒸 汽压力 P 变化的幅度越小，反应速度越慢。以上分析的只是主要被调参数蒸汽压力的动态特性，至于燃烧系统另外两个被调参数，燃烧经济 性指标a和炉膛负压S，是保证良好燃烧和安全操作的内部参数，只要送风量、引风量随时与 T燃料量在变化时保持适当比例，就能使燃烧经济性指标a和炉膛负压S不会有较大变化。当送T风量V和引风量G名单独改变时，炉膛负压S的容量滞后很小，可近似限成为一个比例环节。当 T燃料量B或送风量V单独改变时，燃烧经济性指标a也立即成比例地发

42、生变化，所以亦可看成 是一个比例环节。这样的动态特性可控性是比较好的，主要的问题是在于如何测量燃烧经济性指 标。综上所述，可得到如下结论：1. 在燃料量改变时，对于一台锅炉的汽压对象，它的动态特性为单容积分环节与具有传递滞后的 一阶滞后环节的串联，等效纯滞后（传递滞后）时间不长，一般为1020s左右，因此，根据蒸 汽压力的变化，去调节燃料量能够及时而有效地控制蒸汽压力，并适应负荷的需要。在改变燃料 量的同时，应协调地改变送风量和引风量。2. 并列运行的锅炉中，一台锅炉在燃料量产生变化时，若不及时消除，会产生并列运行锅炉自发 地产生负荷和蒸汽压力的不规则变动，因此必须及时消除燃料量的自发性扰动，

43、以稳定各台锅炉 的负荷分配和蒸汽压力的平稳。3. 在并列运行的锅炉中，如果并列运行的锅炉台数或带变动负荷的锅炉台数发生变化（在并列运 行锅炉中，往往有几台锅炉带固定负荷，有几台锅炉带变动负荷），都会使蒸汽压力对象的动态 特性发生变化，因此在调整时，必须考虑锅炉当时的运行条件。4. 蒸汽压力调节对象的动态特性，随着负荷大小而变，因而平稳操作是使燃烧系统运行良好的重 要条件，否则需要考虑负荷变化的动态校正。5. 为使锅炉承担规定负荷，必须正确而又快速地测量燃烧率（燃料量和风量）；为了保证经济燃 烧，必须准确而又快速地测量反映燃烧的经济性指标。这些测量问题的妥善解决，是实现燃烧系 统自动调节的关键。

44、第三节 燃煤锅炉燃烧过程的自动调节工业锅炉根据采用的燃料不同，通常分为燃煤、燃油和燃气三种。这三种锅炉的燃烧过程自动调 节系统基本相同十只是燃料两的调节手段有所区别。燃油、燃气锅炉的油量和气量的调节都采用 调节阀，而燃煤锅炉的煤量调节是通过改变炉排的移动速度或给煤机的转动速度进行的。我国工 业锅炉中燃煤锅炉较为普遍、数量较大，这里先介绍燃煤锅炉燃烧过程的自动调节。 燃煤锅炉自动调节的关键问题是燃料量的测量，在目前条件下；要实现准确测量进入炉膛的燃料 量还很困难，为此，目前常采用按“燃料一空气”比值信号、氧量信号、热量信号控制燃烧过程。 下面分别介绍其调节方案和过程。一、“燃料一空气”燃烧过程的

45、自动调节系统 “燃料一空气，燃烧过程的自动调节，就是用给煤调节机构的位置（或速度）来代表给煤量（燃 料量B）调节系统的方块图如图4-7所示。其中燃料调节装置执行调节汽压的任务；送风量调节 装置执行燃烧经济性调节的任务；负压调节装置（即引风量调节装置）执行负压（st）调节任务。 在“燃料一空气”调节系统中，压力信号输人燃料调节器，直接带动给煤调节机构调节给煤量， 同时送出与调节燃料的执行机构的位置（代表给煤量的多少）成比例的信号，与送风量信号一起 输入风量调节器，调节送风量。在这一系统中，负压调节是作为独立的调节任务来完成的，但实 际上，负压的扰动主要是由于风量调节系统的动作而引起的。这种调节系

46、统最简单，它可以用标准的液压式或电气机械式调节装置来实现调节任务，但有 较大的缺点，即燃料调节器以给煤调节机构的位置作为反馈信号，虽然能够对燃料调节过程起着 有效的稳定作用，但不能消除燃料内部的扰动，如当给煤机发生故障（内部扰动）时，只有等到 这个扰动影响到汽包蒸汽出口压力时，才能使燃料调节器动作。另外，燃料与空气的比例关系也 不好保证。当燃料方面经常发生扰动时（数量、质量）这种调节系统不能自动保证正常工作。 二、采用热量信号的燃烧过程自动调节系统 在燃烧过程自动调节中，如何准确迅速地测定炉膛的燃烧燃料量是一个重要的问题，这是因为在 燃烧经济性调节中，燃料量信号与空气量信号的比例可以间接地表示

47、燃烧的经济性。但煤粉或煤 块的测量既有困难，又不易测量准确，而且因其质量（水分、灰分、发热量等）很不一致，对燃 烧过程都有很大影响，所以上述的“燃料一空气”燃烧过程调节系统，在燃料量干扰影响下，系 统的稳定性受到一定程度的影响。为了消除这一影响，就采用一种间接测量炉膛燃烧发热量的方 法来表示固体燃料（煤）的消耗量、这就是“热量信号”的概念。热量信号常用符号Q表示，它是同时测量蒸汽流量D和汽包压力P的变化速度，然后将两个信 号加起来实现的。其表达式为：（ 42） 因为在锅炉燃烧调节系统稳定过程中，汽压、汽温恒定，这时蒸汽流量是燃料发热量的正确度量。 在燃料量扰动后的动态过程中，有一部分热量储存在

48、锅炉内部的汽水中，表现为汽包压力的变化。 所以热量信号要用蒸汽流量D加上汽包压力的变化率来代表燃料量的测量信号。必须注意，热量 信号只应反映燃料量的变化，而不应反映用汽量的变化。就是说，当锅炉燃料量改变时，热量信 号应该基本上成比例变化；而当蒸汽负荷变化时，只要进入炉膛的燃料量不变，热量信号就应该 没有变化，即蒸汽流量D的变化应该被汽包压力的变化所抵消。因而在时间应用热量信号时，应 使蒸汽流量信号 D 和汽包压力变化速度 这两个信号恰当配合，使两者之和只反映燃料量的变化。 采用热量信号进行燃烧过程自动调节的优点是能及时消除由于煤质变化、炉排转速以及煤层厚度 不均匀等原因引起的燃料方面的内部扰动

49、。当燃料发生自发变化即有内扰时，炉膛燃烧发热量也 有变化，此时向调节器发出的热量信号也立即改变，调节器立即调节燃料量使它恢复正常值。这 个过程在较短时间（30s）内就能完成，这样，就不会由于燃料扰动引起过大的汽包压力变化。 采用热量信号的燃烧过程自动调节系统方块图如图 4-8 所示。为了取得汽包压力变化速度 ，采 用了微分器DFD,微分器输出的信号就是汽包压力变化速度。蒸汽流量D与汽包蒸汽压力变化速 度通过加法器二组合起来成为热量信号，送入燃料调节器。当某台锅炉发生燃料内扰时，汽包蒸 汽压力立即随之变化，其变化速度是一个导前的和加强作用的信号，使燃料调节器及时调整炉排 转速，改变给煤量，迅速克

50、服燃料内扰，使汽包蒸汽压力稳定，同时送凤量调节器亦随之动作， 使燃料量与送风量相匹配。当负荷蒸汽量变化时，主调节器接受蒸汽压力信号P,输入燃料调节器，及时调节燃煤量以适应 负荷的变化。同时，燃料调节器将负荷变化的信号输入风量调节器，以保持适当的风煤比例。由 于风量调节器与负压调节器之间有动态补偿信号，此时负压调节器也同时动作，这样就保证了燃 烧调节系统的协调动作，以保证正确的风煤比例和适合的炉膛负压。风量调节器又接收烟气中含 氧量信号 O 作为维持风煤比的校正信号。同时，风量 调节器还接受起反馈作用的送风信号 V ， 2a 及时反映送风量的变化，以提高调节的稳定性。负压调节器也接受炉膛负压信号

51、S作为静态时对 T 炉膛负压的校正作用。由此可见。采用热量信号的燃烧调节系统能及时地消除燃料 量内扰。同时也能适应蒸汽负荷的 外扰。故得到了广泛的应用。三、采用氧量计的燃烧过程自动调节系统 采用热量信号的燃烧过程自动调节系统中，燃烧的经济性要用两个流量（燃料量与送风量、热量 与送风量，蒸汽量与送风量）的比值作间接指标。但在运行中，如直接采用过剩空气系数a较 能正确地反映燃烧经济性的指标。因此，测量烟气中的成分可以更正确地表示燃烧的经济性。 怎样分析烟气中的成分进行燃烧过程自动控制呢？以前人们常在锅炉运行中应用 CO 分析器，分 析烟气成分，判断炉膛燃烧工况。但是CO分析仪表的测量滞后太大，根本

52、不能作为自动调节的 信号使用，而且烟气中CO的含量和过剩空气系数a之间的关系也不是固定不变的，通过实践认 识到，比较好的方法是利用2 氧化锆直接测量烟气中的含氧量，一则氧化锆氧量计滞后性和惯性较 小，二则氧气中的含氧量和a之间的关系比较稳定，应用氧量计的调节系统如图4-9所示。当 负荷变化时，汽包压力（P）改变，发出增减负荷的信号，送风调节器使送风量（V）首先适应负 荷变化。送风量改变后，烟气中的含氧量（O）发生变化，使燃料调节器去改变燃料量以维持烟 气中的含氧量。在送风量变化的同时，炉膛负压S发生变化，引风调节器去改变引风量L以维T持炉膛负压S。在这个调节系统中，送风调节器首先应负荷要求，燃

53、料调节器保证经济燃烧。当T然，如果含氧量的测量滞后较大时，燃料的改变将显著落后于送风量，不仅在调节过程中燃烧的 经济性不好，也不能很好的适应负荷的变化。再分析一下内扰的情况，如当燃料增加时，则烟气 中含氧量减少，燃料调节器就去减少燃料量，消除扰动，使烟气中的含氧量恢复正常，这就要求 氧量计的滞后和惯性很小，否则，内扰就不能及时消除。所以采用上述调节系统的条件是要求氧 量计能够迅速地反映出烟气中含氧量的变化。图 4-9 所示调节系统有一个很大的缺点，即当炉膛漏风增加时，炉膛负压降低，引风调节器就 增加引风量，烟气中的含氧量增加，于是燃料调节器动作，增加燃料量。这样，在负荷没有发生 变化的情况下，

54、因为漏风量增加而增加了炉膛的热负荷，这是很不经济的。为了克服这个缺点， 可采用图 4-10 所示的调节系统。整个调节系统是由送风调节器维持炉膛负压，而由引风调节器接受汽包压力与引风量信号，这两 个调节器与图4-9调节系统相比，恰恰对换了位置。习惯上称图 4-9系统为“正系统”，而称4-10 系统为“反系统”。如何保证燃烧的经济性往往成为调节系统的主要特点。在分析调节系统的工 作情况时，主要采用定性分析的方法。在外扰时，能否使燃料量、送风量、引风量协调动作，较 快地适应负荷变化又能保证燃烧的经济性；在内扰时，能否及时自动补偿内扰，使扰动不要扩大 到影响汽包压力。以上分析了燃煤锅炉单独运行时燃烧系

55、统的自动调节情况，对于并列运行的锅炉，有负荷分配问 题，这就需要再加一个主调节器，具体方案将放到下一节燃油锅炉燃烧系统自动调节中加以介绍。第四节 燃油锅炉燃烧系统的自动调节燃油锅炉燃烧系统的自动调节，有单独运行锅炉燃烧系统的调节和并列运行锅炉燃烧系统的调 节，下面分别进行介绍。 一、单独运行锅炉的调节 单独运行锅炉燃烧系统的自动调节，不存在负荷分配问题，哪不需要主调节器。根据燃油锅炉燃 烧系统自动调节的要求的须尽快消除燃料方面的各种频繁的自发性扰动；保持蒸汽母管压力恒 定；燃料、送风、引风三个调节系统应当紧密配合、协调动作，可设计图 4-1l 所示的方案。 这个调节方案，可以实现带变动负荷或固

56、定负荷的切换。当带变动负荷时，蒸汽压力调节器根据 母管压力P的变化，发出改变燃料量和送风量的信号，这是一个串级和比值复合的调节系输。调M节过程结束时，蒸汽母管压力 P 和烟气含氧量 O 分别等于给定值，而燃料量则与新的负荷相适应。 当带固定负荷时，负荷要求信号 No 由操作人员给定燃料一量与送风量都和给定负荷相适应， 燃料 h 逆风方面的扰动由各自的调节器分别消除。在工业锅炉生产中，对蒸汽压力要求较高的情况下，可采用图 4-12 所示的调节方案。 这个方案引入了汽。包压力作为微分信号，可达到提前采取措施，消除燃料方面的扰动，更好的 稳定蒸汽的压力。另外把蒸汽压力信号P，直接作用于燃料调节器，组

57、成了带有微分信号的双回 路调节系统；而由送风调节器来保证燃料量和送风量的适当比值，单独组成由氧量信号校正的比 值调节系统。二、并列运行锅炉的调节 并列运行锅炉，即几台锅炉联合工作，把生产的蒸汽都输送到蒸汽母管，再分配到用汽设备。为 此，各台锅炉的生产有负荷分配问题，并列运行锅炉燃烧系统的自动调节可按图 4-l3 所示。 图中，主调节器根据母管蒸汽压力的变化，对各台并列运行锅炉按规定比例，发出增、减负荷的 信号。主调节器只对各台锅炉发出负荷要求信号No、No、No、，它本身不带执行机构。如果 需要某台锅炉带固定负荷，只需切除主调节器送来的变动信号，而代之以操作人员确定的固定负 荷要求信号 No。

58、锅炉生产运行过程中，燃料调节器接受负荷要求信号No和燃料信号B，其凋节目的是使燃料量与 负荷要求信号相适应；送风调节器接受负荷要求信号No】和送风量信号V,调节的目标是使送风量 与负荷要求信号相适应，从而间接地使送风量与燃料量成适当的比例，进而保证经济燃烧。引风 调节器接受炉膛负压信号 S ，它调节引风量使炉膛负压保持在一定的范围之内。T所有调节器都采用比例积分作用，因而在静态平衡时，母管压力P等于给定值P ;炉膛负压S 等于给定值S ；而燃料调节器的总输人信号N。一 ；送风调节器的总输入信号M，从而间接地 T0保证了燃料量与送风量成一定比例： 或当负荷发生变化时，母管蒸汽压力 P 暂时偏离给

59、定值，使主调节器输出的负荷要求信号发生变化， 再通过燃料调节器和送风调节器，同时改变每台锅炉的燃料量与送风量，送风量的改变使炉膛负 压S偏离给定值，再由引风调节器动作去改变引风量。调节过程结束时，母管蒸汽压力恢复到给T 定值，主凋节器输出的负荷要求信号稳定在某一新的数值，炉膛负压回复到给定值，而燃料量与 送风量都与新的负荷要求信号成比例。当负荷不变时，或者锅炉带固定负荷时，负荷要求信号不变，此时燃料调节器和送风调节器分别 消除可能发生的燃料量和送风方面的扰动，使锅炉稳定地承担所分配到的负荷。上述调节方案是利用间接的方法保证燃料量与送风量成比例的，这在燃料调节器工作不完善，燃 料量不能适应变动负

60、荷时，要准确地保证燃料量和送风量成一定的比例比较困难，在这种情况下 可采取、图 4-14 所示调节方案。这个调节方案中，燃料量与送风量之间的比例关系是由送风调节器来单独完成的，这样就能够比 较好的确保燃料量与送风量的比值，保证锅炉的经济燃烧。分析这个调节方案也存在一些缺点：其一是负荷发生变化时，送风量的变化必然落后于燃料量的 变化，而且在燃料量发生扰动时，也会引起送风调节器的不必要动作；二是当送风量改变时，引 风量只有在炉膛负压产生偏离时，才由引风调节器去改变，这样引凤量的改变落后于送风最，必 然造成炉膛负压的较大波动。为了克服上述两个调节方案中存在的不同缺点，设计了图4-15 所示的调节方案

61、。在这个方案中， 用负荷要求信号引入送风调节器，克服上述送风量变化落后于燃料量变化的缺点；用烟气推含氧 量作为送风量的校正信号，解决燃料量与送风量准确配比的问题；用送风凋节器的输出作为引风 调节器的前绕信号，来校正引风量落后于送风量的偏差，使引风送风协调动作。这个调节方案，当负荷发生变化时，燃料量和送风量都与负荷要求信号成比例，进而做到使这 两个流量基本上保持适当比例；烟气中的氧量信号，只是在此基础上再来校正送风量，进一步进 行协调。当烟气中氧量高于给定值时，通过氧量校正调节器发出校正信号，使送风调节器减少送 风量。烟气中的氧量给定值应随锅炉的负荷而改变人具体数值由锅炉热效率试验得到。当送风调

62、 节器的输出信号发生变化时，在通过自己的执行机构去改变送风量的同时， 还通过动态联系装 置 把信号送至引风调节器，使引风量发生初步变化，然后按负压偏差信号来进行协调。稳定时， 动态联系装置没有输出，因此炉膛负压等于给定值。第五节 锅炉燃烧凋节系统的整定燃煤、燃油锅炉根据工作需要，都可构成各种不同的调节方案，各调节方案的签定方法都基本一 样。燃煤锅炉燃烧调节系统和燃油锅炉燃烧调节系统相比较，区别在于：一是用热量信号代替燃 料流量信号；二是增加了一次风调节器以稳定燃烧过程。锅炉燃烧调节系统的整定，着重阐述签 定的方法，为了便于分析，避免前后重复，我们先从图4-16所示的DDZ 11型仪表组成的燃油 锅炉燃烧调节系统的整定进行分析，然后再分析燃煤锅炉燃烧凋节系统不同部分的整定方法。图 4-16所示锅炉燃烧调节系统，为了保证锅炉的燃烧与安全，防止各调节间关得过小或开得过 大，在各调节器的输出，都设有上下限限幅器，同时，在燃油流量、送风流量和炉膛负压信号的 测量中，经常伴有高频信号，为了滤去这些高频信号，加装了阻尼器。