装置工程设计工作手册

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1、装置工程设计工作手册01-01-01汽轮机轴承润滑油量计算以下轴承润滑油需要量计算依据热平衡原理，即轴承摩擦耗功产生的热量与润滑油流温升带走的热量相等，由此确定润滑油的需要量。计算设定轴承入口润滑油温度为45C，轴承出口油温为60C，即润滑油温升为15C。润滑油量初步计算所需基本参数如下：a汽轮机机型b汽轮机最大工作转速Nc润滑油牌号d汽轮机前后外汽封出口蒸汽最高温度 Td1汽轮机前后径向轴承润滑油量计算流程步骤内容准则或计算方法备注1由机型确定前后轴承座号TEK0-1122-2101-022由前后轴承座号确定前后轴承号,即轴径dTEK0-1122-3163-01初算时选大档轴径，最终轴径由计

2、算专业确定3确定前后径向轴承型式当d=125,二油叶轴承取轴承宽径比B/D=0.5最终轴承型式由计算专业确定4确定前后轴承允许负荷Pzul (N/mm2)Pzul = f (N, 轴承型式, 润滑油牌号)按TEB004.010-05 或TEB004.010-01或 TEB004.010-005由机型确定转子重量W设计工作手册01-11最终转子重量计算专业确定6确定前后轴承载荷Ff，FbK型机取Ff=0.4W，Fb=0.6WG型机取Ff=Fb=0.5W7计算前后轴承承压比Pf，PbP = F / (B*D) N/mm28验证轴承承压比PPzul否则考虑加大轴承宽径比，B/D=0.8或19确定轴承

3、油膜中油流的雷诺数ReRe=K1*(Re)diagrK1=0.68 (32#油)K1=1 (46#油)K1=1.35 (68#油)(Re)diagr = f (N,d)按装置工程设计工作手册01-01-02续上表：步骤内容准则或计算方法备注10确定紊流因子TuTu = f (Re)按TEB004.024-02Re 750时，Tu = 111确定轴承摩擦耗功损失VR (kW)VR =K2*Tu *(VR) diagr (VR) diagr = f (N,d,轴承型式) 按TEB004.011-3或TEB004.011-4或TEB004.011-5对二、四油叶轴承：K2=0.71 (32#油)K2

4、=1 (46#油)K2=1.45 (68#油)对可倾瓦轴承：K2=1 (32#油)K2=1.41 (46#油)K2=2.05 (68#油)12计算蒸汽传热引起的损失VU (kW)VU = Ku*(Td-80)/100Ku = f (轴承座号)按TEB004.02213计算前后轴承润滑油量V径 (m3/h)V径 = 0.144*(VR+VU)14计算径向轴承润滑油总量V径 (m3/h)V径 = V前 + V后在轴承型式、轴径、轴承静载最终确定后，可按上述步骤作进一步详细计算。2. 2. 汽轮机推力轴承润滑油量计算流程步骤内容准则或计算方法备注1由轴承座号确定推力轴承号TEK0-1122-3164

5、-012确定推力轴承允许的最大推力值 Fzul Fzul = f (N, 推力轴承号, 润滑油牌号)按TEB004.005-01或TEB004.005-02初算时可按最大允许轴向推力，最终实际推力F由计算专业确定3计算轴承摩擦耗功损失VA (kW)VA =K3 *(VA) diagrK3=0.79 (32#油)K3=0.92 (46#油)K3=1.07 (68#油)(VA) diagr = f (N,F, 推力轴承号) 按TEB004.006-04或TEB004.006-05或TEB004.006-06装置工程设计工作手册01-01-03续上表：4计算轴承润滑油量V推 (m3/h)V推 = 0

6、.144*VA在实际推力F确定后，可按上述步骤作进一步详细计算。3. 3. 润滑油总量Vs确定按上述方法确定的润滑油需要量为汽轮机轴承发热量与润滑油温升15C时的散热量平衡时所需的最小润滑油量。考虑到汽轮机油泵、调速器传动机构等可能造成的损失，通常需在以上润滑油计算值的基础上加10%的安全裕量。此外，油系统所需提供的润滑油总量还需包括润滑油量V驱、齿轮减速装置（如果有）润滑油量V齿、齿式联轴器（如果有）所需的润滑油量V联。油系统所需提供的润滑油总量为：Vs = 1.1 (V径 + V推) + V驱+ V齿+ V联其中：V径 、 V推：分别按上述1、2项方法计算； V驱：由被驱动机械生产厂家提供

7、； V齿：由齿轮减速装置生产厂家提供； V联：可取0.78 m3/h*。* 该数值为当润滑油压为0.25MPa、喷油管采用8X1、两支喷油嘴宽为0.5mm时的计算值。4. 4. 算例某工程项目汽轮机选型为EHNG40/32/40，汽轮机转速为8000rpm，采用ISO46汽轮机油，前后汽封漏汽最高温度分别为470C、190C，齿轮减速装置所需润滑油量27.9 m3/h，被拖动机械发电机所需润滑油量6.6 m3/h，油系统需提供的润滑油量计算如下：径向轴承：步骤内容准则或计算方法前径向轴承后径向轴承1由机型确定前后轴承座号TEK0-1122-2101-0240A40A2由前后轴承座号确定前后轴承

8、号,即轴径dTEK0-1122-3163-011601603确定前后径向轴承型式当d=125,二油叶轴承取轴承宽径比B/D=0.5二油叶二油叶4确定前后轴承允许负荷Pzul (N/mm2)Pzul = f (N, 轴承型式, 润滑油牌号)按TEB004.010-05 或TEB004.010-01或 TEB004.010-002.052.055由机型确定转子重量W设计工作手册01-1112.8 kN12.8 kN装置工程设计工作手册01-01-04续上表：步骤内容准则或计算方法前径向轴承后径向轴承6确定前后轴承载荷Ff，FbK型机取Ff=0.4W，Fb=0.6WG型机取Ff=Fb=0.5W6.4

9、 kN6.4 kN7计算前后轴承承压比Pf，PbP = F / (B*D) N/mm20.500.508验证轴承承压比PPzul通过通过9确定轴承油膜中油流的雷诺数ReRe=K1*(Re)diagrK1=0.68 (32#油)K1=1 (46#油)K1=1.35 (68#油)(Re)diagr = f (N,d)按44044010确定紊流因子TuTu = f (Re)按TEB004.024-02Re 36002767.5555.5*60号 36002764556.5100号 360045111936.5160号 3600701321206.5160号 3600601471326.5带吸油喷射管

10、* 仅用于汽缸号不大于40的背压/纯冷凝机，且汽轮机保护油路中电磁阀数量不大于2个时。表中Vmin为主油泵最小稳定流量，VstZUL为主油泵额定流量（对应的调节油压力为正常值PN = 0.85MPa）；VN1ZUL为主油泵能提供的最大流量（对应的调节油压力为最低有效值PN1）二汽轮机主油泵喷射流量数据当主油泵带吸油喷射管时，喷射油量VE按所选主油泵大小在下表中取值：主油泵60号100号160号VE (m3/h)61015采用吸油喷射管，可使汽轮机主油泵吸油高度增加23 m。汽轮机径向轴承顶轴装置计算对于径向轴承承压比P 1 N/mm2的重载轴承，原则上需要设置一套径向轴承顶轴装置，以减少汽轮机

11、盘车时启动力矩以及减少轴瓦表面的磨损。径向轴承承压比：P = F / (B*D)其中F为轴承静载，B为轴承宽度，D为轴承直径。顶轴装置通过高压顶轴油泵将高压油引入径向轴承下瓦中开出的凹槽，高压油将转轴微微顶起，转轴浮于一层油膜之上，从而达到减少了盘车启动力矩及轴瓦表面的磨损的目的。对于轴承宽径比B/D为0.5的二油叶轴承，一般轴承下部开有一个凹槽。而四油叶和可倾瓦轴承下部开有两个凹槽，每路高压油须配置一个可调节流阀，用于调整顶起油压。通过顶轴装置计算将得到各个轴承顶起转轴所需油压的理论值，该值可供调整各个轴承顶起油压时参考。计算得到的顶轴装置总需油量和最高油压值将作为顶轴油泵选型设计的依据。一

12、径向轴承顶轴装置计算汽轮机径向轴承顶轴装置计算流程如下：步骤内容准则或计算方法备注1获取以下轴承几何特征数据：D：轴承公称直径B：轴承宽度hv：轴顶起量D1：轴瓦与轴的直径差TEB004.029 / P.72计算轴承承压比P，N/mm2P = F / (B*D)F为轴承静载，N参见装置工程设计工作手册01-013计算轴的相对顶起高度vv1-2*hv/D14确定已顶起轴的油压特征值f1f1 = f (v )TEB004.29 / P.8, 二油叶轴承TEB004.29 / P.9, 四油叶轴承TEB004.29/P.10, 可倾瓦轴承5确定需要油的容积流量特征值f2f2 = f (v )TEB0

13、04.29 / P.8, 二油叶轴承TEB004.29 / P.9, 四油叶轴承TEB004.29/P.10, 可倾瓦轴承6计算已顶起轴所需的油压PePe = P / f1 , MPa装置工程设计工作手册01-04-02续上表：步骤内容准则或计算方法备注7计算为顶起轴所需的油压PeoPeo = Pe * f1 / f10, mpaf100.16，二油叶轴承f100.183，四油叶轴承f100.124，可倾瓦轴承8计算已顶起轴所需的油的容积流量VV = k* f2 *Pe*D13 l /min顶轴油温为60C时：k =200，32#汽轮机油k =147.1，46#汽轮机油k =108.9，68#

14、汽轮机油顶轴油温为45C时：k =113.6，32#汽轮机油k =80.6，46#汽轮机油k =55.6，68#汽轮机油9确定油泵选型设计数据油泵出口油压：Pout = 1.2 * Max(Peo)油泵出口流量：Vout = 1.2 * (V)Max(Peo)：装置中各轴承顶起轴所需油压Peo中的最大值(V)：装置中各轴承顶起轴所需油量V的累加值需顶轴的被拖动设备其顶轴所需油压、油量由制造厂提供，其数值并入上述计算步骤9中。除以上人工计算方法外，汽轮机径向轴承顶轴装置也可用TM0101程序计算。有关该程序的应用及输入数据说明见装置工程设计工作手册01-01相关部分。二径向轴承顶轴装置设计算例某

15、工程项目汽轮机选型为NK50/56，采用32#汽轮机油，顶轴油直接取自油箱，前、后径向轴承分别为13600N、15300 N，现确定顶轴油泵容量要求：步骤内容前径向轴承后径向轴承1获取以下轴承几何特征数据：D：轴承公称直径B：轴承宽度hv：轴顶起量D1：轴瓦与轴的直径差D = 160B = 80B/D = 0.5hv = 0.04D1 = 0.58D = 200B = 100B/D = 0.5hv = 0.045D1 = 0.662装置工程设计工作手册01-04-03续上表：步骤内容前径向轴承后径向轴承2计算轴承承压比P，N/mm2P = F / (B*D)= 13600 / (80*160)

16、= 1.065P = F / (B*D)= 15300/ (100*200)= 0.7663计算轴的相对顶起高度vv1-2*hv/D11-2*0.04/0.58= 0.9v1-2*hv/D1=1-2*0.045/0.662= 0.8644确定已顶起轴的油压特征值f1二油叶轴承f1 = f (v )= f (0.9 )=0.225二油叶轴承f1 = f (v )= f (0.864 )=0.245确定需要油的容积流量特征值f2二油叶轴承f2 = f (v )= f (0.9 ) = 0.018 二油叶轴承f2 = f (v )= f (0.864 ) = 0.028 6计算已顶起轴所需的油压Pe

17、Pe = P / f1 =1.065/0.225=4.73 MPaPe = P / f1 =0.766/0.24=3.19 MPa7计算为顶起轴所需的油压Peo二油叶轴承Peo = Pe * f1 / f10= 4.73 * 0.225 / 0.16= 6.65 MPa二油叶轴承Peo = Pe * f1 / f10= 3.19 * 0.24 / 0.16= 4.79 MPa8计算已顶起轴所需的油的容积流量VV = k* f2 *Pe*D13 = 200*0.018*4.73*0.8063= 8.9 （l /min）V = k* f2 *Pe*D13 = 200*0.028*3.19*0.66

18、23= 5.2 （l /min）9确定油泵选型设计数据油泵出口油压：Pout = 1.2 * Max(Peo)= 1.2 * Max(6.65，4.79)= 1.2 * 6.65= 7.98 MPa油泵出口流量：Vout = 1.2 * (V)= 1.2 * (8.9+5.2)= 16.92（l /min）盘车装置起动力矩确定一般情况下汽轮机盘车装置在起动时因需克服静态摩擦，所受的阻力矩最大。盘车装置起动时所需的起动力矩M应为整个轴系中所有径向轴承摩擦阻力矩MA之和：M = S * MA其中S为考虑轴倾斜之附加安全系数，取S = 1.3。对于每个径向轴承，摩擦阻力矩：MA = * F * D/

19、2 (Nm)其中F为轴承载荷kN，D为轴承直径mm，为静摩擦系数。当径向轴承不带顶轴油装置时， = 0.10 0.15。带顶轴油装置时， = 0.0015 0.0020。对于减速器和被驱动设备中那些宽径比B/D 0.5的径向轴承以及在带油密封摩擦或碳刷摩擦情况下，其摩擦系数值会大于以上数据值。被驱动设备的盘车阻力特性由制造厂提供。液压冲击式盘车允许力矩汽轮机冲击式装置是一种非连续性的低速盘车装置，通常盘车转速设置在68分钟盘动转子一圈。冲击式盘车装置的最大输出转矩主要由盘车油缸的活塞直径、盘车装置允许的最大工作压力确定。常规设计的冲击式盘车装置允许的最大盘车力矩如下表所示：轴承座号253240

20、5063 100最大转矩Nm400800160032006400当所需冲击式盘车力矩大于上表数据时，应考虑对盘车装置作特殊设计。冲击式盘车装置中泵/阀组件的选型见03-30。液压盘车（油涡轮）装置计算汽轮机液压盘车装置是一种连续高速盘车装置，由于该盘车装置输出的起动转矩不大，通常需附加液压顶轴装置以减少盘车起动力矩。当汽轮机运行最高连续转速（转/分）超过以下表1所示数值时，现有结构的液压盘车装置不能使用：轴承座号32405063718090100最大连续转速16000125001000080007150630056505000表1 采用液压盘车装置时的最高连续转速液压盘车装置在最大盘车油量、最

21、高喷嘴前油压时所能输出的最大盘车力矩及所需的喷嘴数如表2所示：轴承座号32405063718090100最大油量m3/h646464113177177254254最大压力bar14.713.013.813.015.013.013.013.6所需喷嘴数量710678886最大起动力矩Nm11313216736165770511351281最大盘车力矩Nm951091392995515839411064表2 液压盘车装置最大盘车力矩以上最大盘车力矩是指盘车转速为200（转/分）时的输出值。1 1 液压盘车装置的最小盘车转速确定为了维持径向轴承中润滑油的最小油膜厚度，汽轮机转速不能低于某一转速值，该

22、转速值与轴承的承压比、润滑油粘度有关。整个轴系中各个轴承的最低盘车转速可由TEB004.028确定。轴系中各个轴承最低盘车转速中的最大值就设定为液压盘车装置的最小盘车转速。考虑到盘车油耗油量的因素，液压盘车装置的实际盘车转速也不应取得过大。2. 2. 液压盘车装置所需喷嘴数及油压设计计算液压盘车装置中的喷嘴、动叶型线极其几何尺寸按轴承座的大小已经确定（见TEB004.016 / P.12）。设计计算所需的主要数据见以下表3：轴承座号动叶环平均直径D2m (mm)喷嘴高度hle (mm)喷嘴数量范围ile盘车油进口口径DFzu (mm)3224010.23840402908.8310505036

23、011.2310506345014310807150015.8310808056017.5310809063019.631010010070022.4310100装置工程设计工作手册01-07-02液压盘车装置中的喷嘴、动叶型线极其几何尺寸按轴承座的大小已经确若确定液压盘车装置盘车转速为n，该转速下所需的盘车力矩为Mdn，则液压盘车装置所需喷嘴数及所需油压设计计算步骤如下：步骤内容准则或计算方法备注1由轴承座号获得盘车装置几何特征数据D2m、hle、ile范围、DFzu 见表32在ile范围选择一喷嘴数：ile3计算所需输出的平均转矩：Mdne（Nm/mm3）Mdne = Mdn / ( il

24、e* D2m* hle2)Mdne：指单位高度hle =1、单位直径D2m =1、单个喷嘴输出的平均转矩4喷嘴前所需压力(表压)：P (bar)P = f (Mdne，n)按TEB004.016 / P.4 按实际盘车转速线性内插或外推5所需的单位容积流量：Ve (m3/h*mm2)Ve = f (P)按TEB004.016 / P.5Ve：指单位高度hle =1、单位直径D2m =1、单个喷嘴通过的流量6所需的容积流量：V (m3/h)V = ile* hle2 * Ve7校验：V Vmax则返回步骤2，重设ile8轴承座进口法兰处至油涡轮喷嘴前的压差损失：P (bar)P = 1635 *

25、 V2 / DFzu49计算轴承座进口法兰处压力：PF (bar)PF = P + P10校验：3 PF 1511校验盘车进油管流速：Cein DFzu12计算盘车油所耗油泵功率：Pol (kW)Pol = 100 * P F * V13返回步骤2，设其它ile值再作计算比较多个计算方案，最终液压盘车装置喷嘴数ile、轴承座进口法兰处压力PF的确定可按以下原则： PF应比油系统所供的油压略小，避免不必要的节流损失。 在满足V Vmax条件下，应采用最大喷嘴数，以减少油泵功率消耗。装置工程设计工作手册01-07-033. 3. 液压盘车装置输出转矩的校核计算在油系统提供的油量、压力确定后，可按下

26、列步骤计算液压盘车装置所需的喷嘴数量以及所能输出的盘车转矩，校核输出转矩是否大于所需的盘车力矩：步骤内容准则或计算方法备注1由轴承座号获得盘车装置几何特征数据D2m、hle、ile范围、DFzu 见表32校验：V 所需转矩调节油蓄能器计算汽轮机调节控制系统配备压力油蓄能器油有以下二个作用：a. a. 储存液压能，提供伺服器动作时瞬间动力用油。b. b. 减缓调节控制系统的油压波动。蓄能器瞬间释放液压能量的过程可视为是一绝热过程。若蓄能器公称容积为V0（升）、其气囊充氮压力为P0，调节控制油正常工作压力为PN，最低有效工作压力为PN1，则蓄能器可补充提供的调节瞬间动力油容积量Vn为：Vn = V

27、0* (P0+1) /(PN1+1)0.714 ( P0+1) /(PN+1)0.714 （升）这里P0、PN、PN1为表压力。当 PN1 = 0.55 MPa；PN = 0.85 Mpa；P0 = 0.50 MPa则有：Vn = 0.224*V0 （升）当 PN1 = 0.65 MPa；PN = 0.85 MPa；P0 = 0.60 MPa则有：Vn = 0.148*V0 （升）最低有效工作压力为PN1的确定见01-03说明。一汽轮机自带主油泵时调节油蓄能器容量确定当汽轮机自带主油泵时，由调节油蓄能器补充提供的调节瞬间动力油量Vsp由下式确定：Vsp = Vs + VL - VLCY + V

28、E + Vsv - VN1ZUL （m3/h）其中：润滑油量Vs按01-01所述方法计算；调节漏油量VL、油动机静态漏油量VLCY、调节瞬时油量Vsv按01-02所述方法确定；如主油泵带吸油喷射管，喷射油量VE按所选主油泵大小取值，见01-03。所选主油泵的最大流量值VN1ZUL见01-03。与Vsp相应的瞬间调节油容积Vsp为：当汽轮机驱动风机时(动作时间为1s)Vsp =（1*1000/3600）* Vsp = 0.278*Vsp （升）当汽轮机驱动发电机时(动作时间为0.3s)Vsp =（0.3*1000/3600）* Vsp = 0.083*Vsp （升）所选调节油蓄能器可提供的调节瞬

29、间动力油容积量Vn（即蓄能器有效容积）需大于等于以上计算值Vsp。常用规格蓄能器的有效容积见下表：蓄能器公称容积V0（升）蓄能器有效容积Vn（升）当PN1 = 0.55 MPa当PN1 = 0.65 MPa102.21.5255.63.7408.75.96314.19.3以上4种容量、不同材质的压力油蓄能器物号见：03-29-01装置工程设计工作手册01-06-02二自带主油泵时调节油蓄能器容量选型示例某工程项目汽轮机选型为EHNG40/32/40，驱动发电机，汽轮机自带主油泵的大小为100号，主油泵的最大流量值VN1ZUL为111（m3/h），喷射油量VE为10（m3/h），润滑油量Vs 为

30、45.69 (m3/h)，静态稳定调节油量VL为11.75 （m3/h），其中油动机静态漏油量VLCY为3.78（m3/h），调节瞬间动力油量Vsv 为110.31（m3/h），现确定所需调节油蓄能器容量：由调节油蓄能器补充提供的调节瞬间油量Vsp为：Vsp = Vs + VL - VLCY + VE + Vsv - VN1ZUL = 45.69 + 11.75 3.78 + 10 + 110.31 - 111 = 62.97（m3/h）驱动发电机时与Vsp相应的瞬间调节油容积Vsp为：Vsp = 0.083*Vsp = 0.083*62.97= 5.2（升）按上表可选调节油蓄能器有效容积Vn

31、为5.9升，蓄能器公称容积V0为40升。三汽轮机采用外泵供油时调节油蓄能器容量确定当汽轮机采用外部油站时，由调节油蓄能器补充提供的调节瞬间动力油量Vsp由下式确定：Vsp = 0.65 * Vsv （m3/h）调节瞬时动力油量Vsv按01-02所述方法确定；与Vsp相应的瞬间调节油容积Vsp为：当汽轮机驱动风机时(动作时间为1s)Vsp =（1*1000/3600）* Vsp = 0.278*Vsp （升）当汽轮机驱动发电机时(动作时间为0.3s)Vsp =（0.3*1000/3600）* Vsp = 0.083*Vsp （升）所选调节油蓄能器可提供的调节瞬间动力油容积量Vn（即蓄能器有效容积

32、）需大于等于以上计算值Vsp。常用规格蓄能器的有效容积见上表。四采用外泵供油时调节油蓄能器容量选型示例某工程项目汽轮机选型为EHNG40/32/40，驱动发电机，油系统采用外泵，调节所需瞬间动力油量Vsv 为110.31（m3/h），现确定所需调节油蓄能器容量：由调节油蓄能器补充提供的调节瞬间油量Vsp为：Vsp = 0.65 * Vs = 0.65 * 110.31 = 71.70（m3/h）驱动发电机时与Vsp相应的瞬间调节油容积Vsp为：Vsp = 0.083*Vsp = 0.083*71.70= 6.0（升）按上表可选调节油蓄能器有效容积Vn为9.3升，蓄能器公称容积V0为63管道流速

33、限定和管径计算油管道允许流速可按下表确定：管道类型允许流速备注低压油管（1.6mpa）1.5 m/s口径DN32时低压油管（1.6mpa）3.0 m/s口径DN40时高压油管（4.014mpa）2.0 m/s口径DN10时高压油管（4.014mpa）4.0 m/s口径DN15时吸油管道（0.02mpa0.5 m/s口径DN32时吸油管道（0.02mpa1.0 m/s口径DN40时回油管道0.5m/s按半充满计算口径* 回油中含有油涡轮盘车油时，回油管可按3/4充满计算口径蒸汽和水管道流速可按下表确定：管道类型允许流速备注低压蒸汽管道（1.0mpa1020 m/s中压蒸汽管道（1.04.0mpa

34、）2040 m/s高压蒸汽管道（4.012.0mpa）4060 m/s循环冷却水管0.51.0 m/s若管道容积流量为Q (m3/h)，流速设定为V (m/s)，则压力管道计算所需口径为：DN = 18.8*(Q/V)0.5 (mm)回油管道计算所需口径为：DN = 26.6*(Q/V)0.5 (mm)三系列汽轮机重量数据以下三系列汽轮机常用机型的重量(单位：kN)数据为经验数据，可用于汽轮机装置工程设计以及汽轮机基础土建设计计算的需要： （E）NK型机型号转子重量本体重量最大检修重量NK25/28/12.53.85815.5NK25/28/254.16116.2NK25/28/37.54.4

35、6416.9NK25/366.58520.6NK32/367.09027.2NK32/36/167.69628.6NK32/36/328.210230NK32/36/488.810831.4NK32/451314840.4NK32/45/2014.215943.1NK40/3610.512241.9NK40/36/2011.713344.6NK40/4514.516049.5NK40/45/2015.717152.3NK40/45/6018.119357.7NK40/562627475.1NK40/56/2528.4197.580.3NK50/562930292.4NK50/56/2521.4

36、322.597.6NK50/56/7536.2363.5108NK50/63/2840.6407.5124.4NK50/7152540140NK50/71/3256.8579150NK63/6349.2505147.8NK63/7158594162.7NK63/8174.8755217.3NK63/81/3279.6794227.3（E）HNK型机型号转子重量本体重量最大检修重量HNK25/284.16822.4HNK25/367.19828.3HNK32/45/2015.418154.4HNK40/4616.220069.5HNK50/46/5028.4349126.6HNK50/56/75

37、39.6411.5146.5 装置工程设计手册01-11-02（E）HNG型机型号转子重量本体重量最大检修重量HNG40/32/4012.817365.2HNG50/50/3242.4471152HNG50/6362.4685198.3（E）NG型机型号转子重量本体重量最大检修重量NG25/202.43912.6NG25/20/12.52.74213.3NG25/20/2534514NG32/254.86422.7NG32/25/3267625.5NG40/329.611039.9NG50/4019.220072.9NG50/40/2521.6220.578.1NG50/40/50242418

38、3.3对于可调抽汽汽轮机，以上本体重量、最大检修重量还须加上溢流调节阀及相关部套的重量，单个溢流调节阀及相关部套的重量按下表确定：溢流阀口径结构I调阀重量*结构II调阀重量* (kN)DN(kN)PN40PN160800.751.201.401000.901.602.001251.403.204.001501.553.504.502002.406.507.502503.209.5011.503504.8.17.504006.0033.0050010.50* 结构I指调节阀组装在汽轮机外缸上* 结构II指调节阀组装在上溢流管道上K型机真空吸力当K型汽轮机采用双层布置结构、排汽缸与带波纹补偿器的排

39、汽接管直连时，需考虑汽轮机真空吸力对汽轮机基础的作用。以下真空吸力数据按真空压力值0.01mpa得出，该数据用于汽轮机基础土建设计计算，真空吸力沿排汽方向作用于排汽中心：排缸号*排汽面积长X宽真空吸力（kN）22998X31828.6281248X39844.7361598X49871.6451998X628112.9562498X798179.4632798X898226.1713198X998287.2803598X1098355.6（80）3598X1098355.690 3998X1148413.1* 带（）为焊接排缸汽轮机动态干扰力汽轮机动态干扰力按装置设计资料“汽轮机作用在基础上的

40、干扰力”中的图表确定。对于转速大于3000rpm的高速机组，汽轮机动态干扰力也可通过计算方法确定。垂直方向动态干扰力Fy与水平纵向的动态干扰力Fx可按下式计算： Fx = Fy = 0.25Wg ( n0 / 3000 )1.5 N 式中Wg为转子重量N，n0为汽轮机工作转速rpm。水平横向干扰力Fz为0.5 Fx 。当汽轮机输出端带有齿轮减速器时，Wg应包含齿轮减速器高速轴重量。汽轮机起吊最低吊钩高度数据以下相对于汽轮机运行中心的起吊最低吊钩高度数据用于汽轮机厂房土建设计，实际起吊高度还需考虑被驱动设备及其他装置的要求，起吊绳索的张角约为90度： （E）NK型机型号KmaxZmin机型号KmaxZminNK25/2814151915NK50/6326953195NK25/3616152115NK50/7128453345NK32/2817252225NK50/8030953595NK32/3619252425NK63/5631703670NK32/3719602460NK63/6331703670NK32/4519602460NK63/7131703670