宫前渔港设计说明书

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1、福建宫前一级渔港防波堤工程设计说明书福建宫前一级渔港防波堤工程设计说明书专业：港口航道与海岸工程班级：07港航四班姓名：邬亦雯学号：0703010409指导老师：冯卫兵 张俞福建宫前一级渔港防波堤工程设计说明书邬亦雯(河海大学港口海岸及近海工程学院，江苏 南京 210098)摘要：福建宫前渔港位于漳州市东山岛南端的宫前村附近海域，是距离台湾浅滩、闽南渔场、粤东渔场最近的渔港。本设计根据不同的位置和来波条件将防波堤分为两个断面。对这两个断面分别布置直立堤和斜坡堤两种形式进行计算，并根据计算结果和工程量选择最优方案。本设计根据工程所在地的潮位、波浪等资料，结合工程建设目的，渔港发展空间及经济性等要

2、求，确定了总平面布置方案，断面形式及断面尺寸，再根据波浪情况、建筑材料及地基土性质，进行防浪墙、沉箱的抗倾、抗滑稳定性验算以及基床抗滑稳定性验算。对防波堤断面的地基整体稳定性和地基土沉降量进行计算。针对沉箱式防波堤还进行了干舷高度计算和浮游稳定性计算。同时，对直立堤的基床和地基承载力进行验算。关键词：宫前渔港；斜坡堤；沉箱式防波堤；堤轴线布置；结构设计；整体稳定性；地基沉降Instruction Book of Breakwater Project of Fishing Port of Gongqian in Fujian ProvinceWu Yiwen(Hohai University,

3、College of Harbour, Coastal and Offshore Engineering, Nanjing, Jiangsu, 210098)Abstract：The Gongqian fishing port in Fujian Province is located in the ocean near the Gongqian Villiage which is in the south of Dongshan island of Zhangzhou City. It is the nearest fishing port of the Taiwan Bank, the S

4、outh of Fujian fishing port and the east of Guangdong fishing port. According to the different location and the the wave, the breakwater can be departed to two parts. And they can be designed as both mound breakwater and the cassion breakwater. And according to the result and the quantity of the two

5、 type , one of them will be chosed. According to data such as tide height, wave in the project site and so on, combining with the purpose of the project, the development and economy of fishing port, etc, this design fix up the arrangement of the whole plane, the form and the size of the section of t

6、he breakwater. And then according to the situation of the wave, the construction materials and the nature of the soil under the breakwater, anti-sliding and anti-overturning stability along the wave wall and the bottom of the caisson and the anti-sliding stability along the foundation bed are checke

7、d. Furthermore, the overall stability of the structure and the sedimentation are introduced. By the characteristics of caisson breakwater, the checkout of draft, freeboard and floating stability is necessary. Meanwhile, both the bearing capability of bedding and foundation are undertaken.Key words:

8、the Gongqian fishing port; mound breakwater; caisson breakwater; general layout; structural design; stability analysis; sedimentation.目录摘要1ABSTRACT1第一章、绪论51.1、项目概况51.2、自然条件61.2.1、设计水位61.2.2、风向、风速玫瑰图61.2.3、设计波浪要素81.2.4、地质101.2.5、地震101.2.6、结构安全等级101.3、总平面布置101.3.1、拟定方案111.3.2、港内绕射波高及掩护面积171.3.3、各方案比选1

9、8第二章、斜坡式防波堤结构设计192.1、西拦沙堤结构设计192.1.1、有关防波堤截面192.1.2、有关胸墙计算参数192.1.3、地基稳定性验算202.1.4、地基沉降量计算202.2、南防波堤结构设计222.2.1、有关防波堤截面222.2.2、有关胸墙计算参数222.2.3、地基稳定性验算232.2.4、地基沉降量计算23第三章、直立式防波堤结构设计253.1、西拦沙堤结构设计253.1.1、有关防波堤截面253.1.2、有关直立式防波堤抗倾抗滑验算253.1.3、地基稳定性验算263.1.4、地基沉降量计算273.1.5、沉箱吃水、干舷高度和浮游稳定性计算273.1.6、基床及地基

10、承载力验算273.2、南防波堤结构设计283.2.1、有关防波堤截面283.2.2、有关直立式防波堤抗倾抗滑验算283.2.3、地基稳定性验算293.2.4、地基沉降量计算303.2.5、沉箱吃水、干舷高度和浮游稳定性计算303.2.6、基床及地基承载力验算30第四章、工程量概算314.1、斜坡堤工程量概算314.2、直立堤工程量概算31第五章、结构方案比选32第六章、防波堤施工336.1、施工说明336.2、建筑材料要求336.3、地基处理及基础施工336.4、扭工字块体施工336.5、防浪墙施工33附图A-1 西拦沙堤斜坡堤设计断面图35附图A-2 南防波堤斜坡堤设计断面图36附图B-1

11、西拦沙堤直立式计算断面图37附图B-2 南防波堤直立堤设计断面图38附表1 岩土设计参数建议值表39参考文献40结束语41第一章、绪论1.1、项目概况福建宫前渔港位于漳州市东山岛南端的宫前村附近海域，地理坐标为东经1171535，北纬23307。东山岛东面与澎湖列岛遥遥相对，西南与诏安湾相邻，西北由八尺门海堤与大陆相连，东北面与古雷半岛隔海相望。东山宫前渔港地处东山岛最南端，行政隶属于陈城镇宫前村，陆上距东山新城关14公里，西南向距离广东南澳岛26公里左右，地理位置优越，水陆交通均很便捷。东山宫前渔港是距离台湾浅滩、闽南渔场、粤东渔场最近的渔港，是闽南地区的主要鱼货集散地和渔需补给的港口。由于

12、这里靠近闽南渔场、台湾浅滩渔场和粤东渔场，能节约往返时间和能源，吸引了大量的渔船前来靠泊补给、避风，渔汛期间在此停靠的渔船近千艘。这里的渔贸市场繁荣，年卸港量已连续三年超过7万吨，2007年更是高达9万吨。“九五”期间已经建成防波堤580米，码头181米及配套工程，但是在台风季节，现有防波堤所形成的掩护水域无法容纳千余艘渔船在此锚泊避风。同时，由于码头岸线不足，多数船舶仍在沙滩上卸货，不仅效率低下而且还经常延误出海时间，影响生产。现拟建国家一级防波堤，根据调查研究，福建省海洋与渔业局要求项目建设单位和设计单位根据省政府关于加快标准渔港建设的若干意见的要求，强化渔港的防台风、防灾减灾功能，渔港地

13、理位置图见图1-1。图1-1 宫前渔港现有状况图Fig.1-1 the present picture of Gongqian Fishing Port1.2、自然条件1.2.1、设计水位 设计水位见表1-1。表1-1 设计水位统计表（单位：m）Table 1-1 the statistics table of water level水位黄零基准东山理论最低潮面基准（黄零以下1.71m）极端高潮位+2.96（50年一遇）+4.67（50年一遇）设计高潮位+2.06（高潮10%）+3.77（高潮10%）设计低潮位-1.28（低潮10%）+0.43（低潮90%）极端低潮位-2.09（50年一遇）-

14、0.38（50年一遇）增水：本港易受台风影响而增水，据19591979年资料统计，增水大于1米的共7次，最大达1.52米，台风过后增水最大值平均为0.64m。1.2.2、风向、风速玫瑰图据根东山县气象台（地理坐标东经11730，北纬2347，海拔56.20m）1954年1980年实测资料统计：多年平均风速7.1m/s，常风向东北向，频率26%。其次为东北东向，频率为22%。强风向为东北及东北东，最大风速达40m/s。各向最大风速、平均风速及风向频率统计资料见表1-2。表1-2 各向最大风速、平均风速及风向频率统计表Table 1-2 the statistics of wind velocit

15、y and frequency风向最大风速 （m/s）平均风速（m/s）风向频率（%）N192.92NNE287.811NE409.026ENE409.122E285.41ESE184.51SE163.42SSE243.73S344.35SSW174.87SW164.35WSW164.23W102.91WNW142.91NW142.91NNW 273.21最大风速、平均风速、风向频率玫瑰图分别见图1-2、1-3、1-4。最大风速010203040NNNENEENEEESESESSESSSWSWWSWWWNWNWNNW最大风速图1-2 最大风速玫瑰图Fig.1-2 rose diagram of

16、 the maximum wind velocity平均风速0246810NNNENEENEEESESESSESSSWSWWSWWWNWNWNNW平均风速图1-3 平均风速玫瑰图Fig.1-3 rose diagram of the average wind velocity图1-4 风向频率玫瑰图Fig.1-4 rose diagram of wind frequency1.2.3、设计波浪要素从风向频率玫瑰图来看，宫前渔港的常风向为NE方向，但是NE方向有陆地掩护，因而波浪影响不大，反而是S及SW方向虽然来波不及NE方向频繁，但由于S及SW方向的海域开阔，来波很大，因而影响宫前渔港的主要来

17、波方向为S和SW。波高统计资料如表1-3、1-4、1-5、1-6、1-7、1-8、1-9、1-10所示表1-3 100年一遇S向拟建防波堤堤前设计波要素计算表Table 1-3 the calculating table of the 100-year wave in south in front of the breakwater计算水位设 计 波 要 素H1%(m)H4%(m)H5%(m)Hs(m)(m)T(m)L(m)4.67m7.05*6.556.415.724.1310.83101.43.77m6.42*6.316.195.564.0810.8397.30.43m4.08*4.08*

18、4.08*4.08*2.91*10.8379.2-0.38m3.51*3.51*3.51*3.51*2.51*10.8373.8表1-4 100年一遇SW向拟建防波堤堤前设计波要素计算表Table 1-4 the calculating table of the 100-year wave in southwest in front of the breakwater计算水位设 计 波 要 素H1%(m)H4%(m)H5%(m)Hs(m)(m)T(m)L(m)4.67m5.624.954.824.212.899.4686.23.77m5.414.794.674.102.849.4682.7续表

19、1-4Continuing table 1-4计算水位设 计 波 要 素H1%(m)H4%(m)H5%(m)Hs(m)(m)T(m)L(m)0.43m4.08*4.053.973.582.639.4668.4-0.38m3.37*3.37*3.37*3.37*2.41*9.4662.7表1-5 50年一遇S向拟建防波堤堤前设计波要素计算表Table 1-5 the calculating table of the 50-year wave in south in front of the breakwater计算水位设 计 波 要 素H1%(m)H4%(m)H5%(m)Hs(m)(m)T(m)

20、L(m)4.67m7.05*6.486.345.654.079.4086.33.77m6.42*6.166.045.413.949.4082.90.43m4.08*4.08*4.08*4.08*2.91*9.4067.9-0.38m3.51*3.51*3.51*3.51*2.51*9.4063.4表1-6 50年一遇SW向拟建防波堤堤前设计波要素计算表Table 1-6 the calculating table of the 50-year wave in southwest in front of the breakwater计算水位设 计 波 要 素H1%(m)H4%(m)H5%(m)H

21、s(m)(m)T(m)L(m)4.67m5.444.784.664.062.778.9180.33.77m5.304.674.563.982.748.9177.90.43m4.08*4.074.003.602.658.9164.1-0.38m3.51*3.51*3.51*3.51*2.51*9.4063.4表1-7 10年一遇S向拟建防波堤堤前设计波要素计算表Table 1-7 the calculating table of the 10-year wave in south in front of the breakwater计算水位设 计 波 要 素H1%(m)H4%(m)H5%(m)H

22、s(m)(m)T(m)L(m)4.67m5.484.824.694.092.807.5665.73.77m5.234.624.513.942.727.5663.40.43m4.08*3.903.823.422.487.5653.2-0.38m3.51*3.51*3.51*3.202.387.5649.9表1-8 10年一遇SW向拟建防波堤堤前设计波要素计算表Table 1-8 the calculating table of the 10-year wave in southwest in front of the breakwater计算水位设 计 波 要 素H1%(m)H4%(m)H5%(

23、m)Hs(m)(m)T(m)L(m)4.67m3.963.433.332.851.887.1961.73.77m3.883.373.272.811.867.1960.10.43m3.453.052.972.601.807.1950.2-0.38m3.252.892.832.491.757.1947.2表1-9 2年一遇S向拟建防波堤堤前设计波要素计算表Table 1-9 the calculating table of the 2-year wave in south in front of the breakwater计算水位设 计 波 要 素H1%(m)H4%(m)H5%(m)Hs(m)(

24、m)T(m)L(m)4.67m4.143.583.482.991.985.7245.03.77m3.973.453.362.891.925.7243.80.43m3.443.052.982.611.815.7237.6-0.38m3.162.812.752.431.715.7235.4表1-10 2年一遇SW向拟建防波堤堤前设计波要素计算表Table 1-10 the calculating table of the 2-year wave in southwest in front of the breakwater计算水位设 计 波 要 素H1%(m)H4%(m)H5%(m)Hs(m)(m

25、)T(m)L(m)4.67m2.922.502.432.061.335.5643.13.77m2.872.462.392.031.325.5642.30.43m2.622.282.221.911.275.5636.7-0.38m2.502.182.121.841.245.5634.8注：表中带“*”者为破碎波波高；相当于对应水深的0.70。1.2.4、地质 防波堤范围内的土质为中砂，q26.5，=8.25，C=0；下面一层为淤泥质粘土，q16，=7.25，C=13.5。具体土层分布图见图1-5。岩土设计参数建议值表见附表1。1.2.5、地震根据中国地震动参数区划图，该地区抗震设防烈度为7度第一

26、组，设计基本地震加速度为0.15g，地震动反应谱特征周期为0.35s。1.2.6、结构安全等级结构安全等级采用一级。1.3、总平面布置图1-5 土质分层Fig.1-5 Hierarchical of the earth选择防波堤布置形式时，需要考虑波浪、流、风、泥沙、地形地质等自然条件；船舶航行、泊稳和码头装卸等营运要求以及建设施工、投资等因素。主要布置原则如下：、布置防波堤堤轴线时，要与码头布置相配合，使码头前水域满足各种船型允许作业波高值；、防波堤所围成的水域应有足够的面积和水深，供船舶在港内航行、掉头、停泊以及布置码头岸线。在有横流的情况下，船舶进防波堤后横流减少，船舶偏航，从船舶航行安

27、全方面考虑，进入口门后应有足够的航行水域供对准泊位航行，或惯性航行，或供意外操纵等因素，邻近口门内水域面积轮廓宜容纳一直径为3倍船长的圆。、防波堤所包围的水域要适当留有发展余地，应尽可能顾及到港口发展的“极限”和港口极限尺度的船型。、防波堤所包围的水域也不总是越大越好，水域面积形状要注意大风向港内自生波浪对泊稳条件的影响。在淤泥质海岸的港口，其淤泥形态是泥沙以悬移状态进港，由于港内水域平稳流速减小，悬沙落淤。因此，水域面积越大，纳潮量越大，淤积总量也越大，从这一角度考虑，应缩小无用水域，以减少纳潮量和进港泥沙。、要充分利用有利的地形地质条件，将防波堤布置在可利用的暗礁、浅滩、沙洲及其他不大的水

28、深中，以减少工程投资。可以考虑和航道疏浚工程结合利用，将航道疏浚得到的泥沙吹填至防波堤建设处，抬高防波堤底高程，也可减少投资。、从口门进港的波浪，遇岸线反射，反复干扰也会恶化港内泊稳条件，必要时将直对强浪向的岸段做成消波护岸才能改善泊稳条件。上述原则有时是矛盾的，我们采用多方案比选以求得最佳效果方案。1.3.1、拟定方案拟定五种方案，分别为、顺着原有防波堤继续新建防波堤的布置，防波堤走向为北偏西60，长约520米，两堤中间用半径为150米的圆弧连接，长105米，因而防波堤总长为625米。具体布置图见图1-6。、在方案一的基础上，在堤头继续修建一道长为150，方向指向正北的防波堤，以阻挡SW方向

29、的来浪。则总防波堤长为775米。具体布置图见图1-7。、该方案是在原有防波堤旁新建一道长为1000米的防波堤，方向为北偏西30而两防波堤之间做成围海工程，将这片土地用于码头作业。具体布置图如图1-8。、方案四是在方案三的基础上，在防波堤的堤头新建一道指向正北向，长为120米的防波堤，以抵挡SW向的来浪，则防波堤总长为1120米。具体布置图如图1-9所示。、该方案是在方案一的基础上，沿南北向另外修建一道长约344米的拦沙堤，从北岸向海延伸，口门方向为正西向，口门大小为100米。则防波堤总长为969米。具体布置图见图1-10所示。图1-6 渔港总平面布置方案一Fig.1-6 the first p

30、rogram of general layout of the fishing port图1-7 渔港总平面布置方案二Fig.1-7 the second program of general layout of the fishing port图1-8 渔港总平面布置方案三Fig.1-8 the third program of general layout of the fishing port图1-9渔港总平面布置图方案四Fig.1-9 the forth program of general layout of the fishing port图1-10渔港总平面布置方案五Fig.1-

31、6 the fifth program of general layout of the fishing port1.3.2、港内绕射波高及掩护面积根据港内船舶泊稳条件，H1.0m，得到SW向KD0.238，S向KD0.175，绕射曲线见方案图。其中：港内绕射波高的主要计算原理如下：波浪绕射是波能沿波峰线发生横线传递，即波能从能量高的区域向能量低的区域传递，进行重分布的过程。因此，绕射后同一波峰线上的波高是不相等的，但波长和周期不变，如下图所示：图1-11 波浪绕射示意图Fig 1-11 the diffraction picture of wave经过防波堤堤头的入射波波向线称为几何阴影线，

32、如果波浪不绕射，则在该线右侧的水面将是平静的，但实际上由于波浪有绕射作用，入射波的波峰线从几何阴影线上以堤头为中心以弧线形式向堤后旋转延伸，伸得越远，波高越小，几何阴影线左侧的入射波，由于能量向堤后扩散，波高也将降低。波浪绕射影响以绕射系数表示，即防波堤后某点的绕射波高。式中：防波堤后某点的绕射系数，即某点波高与入射波高之比。可通过查找海港水文规范得到。单突堤后不规则波绕射系数可按图7.2.1-1至图7.2.1-8确定，各图可内插。双突堤后规则波绕射系数可按附录H的图H0.2查图确定；防波堤口门处入射波的波高。1.3.2.1、综合考虑波向S以及SW后的港内掩护面积表1-11 各方案港内掩护面积

33、统计表Table 1-11 the statistics table of cover area in the fishing port of five program方案一二三四五面积（m3）2323053478752349243724164822771.3.2.2、各方案的堤轴线长度表1-12 各方案堤轴线长度统计表Table 1-12 the statistics table of Axis length of the dike in the fishing port of five program方案一二三四五长度（m）625775100011209691.3.2.3、各方案可用岸线长

34、度表1-13 各方案可用岸线长度统计表Table 1-11 the statistics table of the length of shore in the fishing port of five program方案一二三四五长度（m）7408251163151516151.3.3、各方案比选比较五个方案：、方案一和方案三的有效掩护面积明显偏小。由于宫前渔港所处的福建省属于台风多发的地方，在台风来临是，有大量的渔船进港，过小的有效掩护面积明显无法满足建港需求，因而不宜采用。、比较方案二和方案五，两者的防波堤长度方案五比方案二多建近200米，但效果也是相当显着的，方案五的可用岸线长度接近方

35、案二的两倍，有效掩护面积也多了将近15万平方米，且方案五的防波堤建于浅水处比较多，因而造价增加不多。方案五的性价比比方案二高出许多，因而放弃方案二。、比较方案四和方案五，方案四的防波堤长度大于方案五，且方案四的防波堤修建位置水深明显大于方案五，造价相对较高，而且方案五的可用岸线长度和有效掩护面积均大于方案四，由此可见方案五优于方案四。综上所述，宫前渔港防波堤总平面布置宜选用方案五。第二章、斜坡式防波堤结构设计 具体计算过程和计算示意图详见计算书，本说明书只给出结论。2.1、西拦沙堤结构设计2.1.1、有关防波堤截面具体设计参数详见表2-1表2-1 西拦沙堤截面设计参数Table 2-1 the

36、 parameters of the west breakwater计算项目计算结果胸墙顶高程(m)8.8堤顶宽度(m)6.0(有效宽度)护面块体稳定重量(t)3护面层厚度(m)2.62垫层块石的重量(t)0.15-0.30垫层块石厚度(m)0.8堤前护底块石稳定重量(kg)90-120堤前护底块石厚度(m)0.7（护底下宜增加0.3m厚的碎石层）注：西拦沙堤斜坡式断面图见附图A-1。2.1.2、有关胸墙计算参数具体参数详见表2-2、2-3、2-4：表2-2 胸墙作用力标准值计算表Table 2-2 the calculating table of the force of the wave

37、wall计算内容持久组合短暂组合设计高水位极端高水位设计高水位胸墙自重力标准值210.45 KN/m205.22 KN/m210.45 KN/m无因次参数-0.1050.023-0.129无因次参数b0.3050.3020.299胸墙上平均波压力强度40.344 kpa5334 kpa19.23 kpa胸墙上波压力分布高度1.43 m2.17 m0.875 m胸墙水平波浪力标准值34.62 KN/m69.65 KN/m16.83 KN/m波浪浮托力标准值25.42 KN/m33.60 KN/m20.19 KN/m胸墙内侧土压力标准值50.97 KN/m50.71 KN/m水平波浪力倾覆力矩24

38、.75 KNm/m75.57 KNm/m7.36 KNm/m波浪浮托力倾覆力矩50.84 KNm/m67.2 KNm/m40.38 KNm/m土压力稳定力矩30.55 KNm/m30.57 KNm/m自重力稳定力矩377.97 KNm/m370.12 KNm/m377.97 KNm/m表2-3 胸墙抗滑稳定性验算表Table 2-3 the calculating table of the anti-sliding stability of the wave wall验算公式：项目持久组合短暂组合设计高水位极端高水位设计高水位左式49.5191.9422.22右式160.46153.68114

39、.16是否安全安全安全安全表2-4 胸墙抗倾稳定性验算表Table2-4 the calculating table of the anti-overturning stability of the wave wall验算公式：项目持久组合短暂组合设计高水位极端高水位设计高水位左式96.91173.6754.13右式326.82320.55302.38是否安全安全安全安全2.1.3、地基稳定性验算表2-5西拦沙堤地基稳定性判别Table 2-5 the distinguish of the stability of the earth of the west breakwater验算内容内侧外

40、侧滑动力矩设计值Msd（kNm/m）27880.7865245.02抗滑力矩标准值MRk（kNm/m）24628.0346617.78MRk/Msd1.1321.400是否满足是是表2-6西拦沙堤地震作用下地基稳定性判别Table 2-6 the distinguish of the stability of the earth of the west breakwater in earthquake验算内容内侧外侧滑动力设计值（kN/m）1376.481751.68抗滑力标准值（kN/m）1482.912356.67是否满足是是2.1.4、地基沉降量计算由计算得：地基沉降量达到1.31m，对

41、于本斜坡堤，胸墙顶高程为8.8m，堤前水深-5m，尽管沉降量很大，但仍在斜坡堤承受范围之内，只要在施工时预留相应的沉降量，并注意施工时的地基沉降即可。为了减少沉降，可以采取以下措施：1)、结构构造方面：设置沉降缝、采用轻型结构、回填轻质材料等2）、施工方面：调整施工程序与进度，进行逐级加荷，等地基沉降到一定程度再继续下一步工作。3)、地基处理方面：采用真空预压、堆载预压和置换砂垫层等方法。（这些方法同时也增加了地基的稳定性，因而即使地基的抗剪参数改变，也不需要再次验算地基稳定性372.2、南防波堤结构设计2.2.1、有关防波堤截面 具体设计参数详见表2-7：表2-7南防波堤截面设计参数Tabl

42、e 2-7 the parameters of the south breakwater计算项目计算结果胸墙顶高程(m)10.8堤顶宽度(m)7.3(有效宽度)护面块体稳定重量(t)7护面层厚度(m)3.48垫层块石的重量(t)0.35-0.70垫层块石厚度(m)1.1堤前护底块石稳定重量(kg)120-150堤前护底块石厚度(m)0.7（护底下宜增加0.3m厚的碎石层）注：南防波堤斜坡式断面图见附图A-2。2.2.2、有关胸墙计算参数有关胸墙计算见表2-8；抗滑、抗倾稳定性验算见表2-9、2-10：表2-8 胸墙作用力标准值计算表Table 2-8 the calculating table

43、 of the force of the wave wall计算内容持久组合短暂组合设计高水位极端高水位设计高水位胸墙自重力标准值241.5 KN/m241.5 KN/m241.5 KN/m无因次参数-0.273-0.141-0.364无因次参数b0.3290.3270.356胸墙上平均波压力强度36.93 kpa46.43 kpa12.80 kpa胸墙上波压力分布高度0.86 m1.53 m0.49 m胸墙上水平波浪力标准值19.06 KN/m42.62 KN/m6.27 KN/m波浪浮托力标准值23.27 KN/m29.25 KN/m13.44 KN/m胸墙内侧土压力标准值62.93 KN

44、/m62.93 KN/m自重力稳定力矩437 KNm/m437 KNm/m437 KNm/m水平波浪力倾覆力矩8.20 KNm/m32.60 KNm/m1.54 KNm/m波浪浮托力倾覆力矩46.54 KNm/m58.5 KNm/m26.88 KNm/m土压力稳定力矩41.95 KNm/m41.95 KNm/m表2-9 胸墙抗滑稳定性验算表Table 2-9 the calculating table of the anti-sliding stability of the wave wall验算公式：项目持久组合短暂组合设计高水位极端高水位设计高水位左式27.6256.268.28右式192

45、.47190.28136.84是否安全安全安全安全表2-10 胸墙抗倾稳定性验算表Table2-10 the calculating table of the anti-overturning stability of the wave wall验算公式：项目持久组合短暂组合设计高水位极端高水位设计高水位左式68.04113.8231.6右式383.16383.16349.6是否安全安全安全安全2.2.3、地基稳定性验算表2-11南防波堤地基稳定性判别Table 2-11 the distinguish of the stability of the earth of the south br

46、eakwater验算内容内侧外侧滑动力矩设计值Msd（kNm/m）36459.4368771.47抗滑力矩标准值MRk（kNm/m）42096.3394139.38MRk/Msd1.1551.379是否满足是是表2-12南防波堤地震作用下地基稳定性判别Table 2-6 the distinguish of the stability of the earth of the south breakwater in earthquake验算内容内侧外侧滑动力设计值（kN/m）1778.282414.10抗滑力标准值（kN/m）1949.163043.29是否满足是是2.2.4、地基沉降量计算由计

47、算得：地基沉降量达到1.48m，对于本斜坡堤，胸墙顶高程为10.8m，堤前水深-5m，尽管沉降量很大，但仍在斜坡堤承受范围之内，只要在施工时预留相应的沉降量，并注意施工时的地基沉降即可。为了减少沉降，可采取以下措施：1)、结构构造方面：设置沉降缝、采用轻型结构、回填轻质材料等2）、施工方面：调整施工程序与进度，进行逐级加荷，等地基沉降到一定程度再继续下一步工作。3)、地基处理方面：采用真空预压、堆载预压和置换砂垫层等方法。（这些方法同时也增加了地基的稳定性，因而即使地基的抗剪参数改变，也不需要再次验算地基稳定性。）第三章、直立式防波堤结构设计3.1、西拦沙堤结构设计3.1.1、有关防波堤截面

48、有关防波堤截面的参数见表3-1。表3-1西拦沙堤截面设计参数Table 3-1 the parameters of the west breakwater计算项目计算结果胸墙顶高程(m)10.0堤顶宽度(m)6.0(有效宽度)基床型式暗基床基床厚度（m）2.0堤前护底块石稳定重量(kg)190-220堤前护底块石厚度(m)0.85（护底下宜增加0.35m厚的碎石层）注：西拦沙堤直立式断面图见附图B-1。3.1.2、有关直立式防波堤抗倾抗滑验算有关西拦沙堤受力计算见表3-2；抗倾、抗滑稳定性以及基床抗滑稳定性验算见表3-3、3-4、3-5：表3-2 西拦沙堤直立式断面受力及力矩Table 3-2

49、 the calculating table of the force of the caisson breakwater in west计算项目持久组合短暂组合设计高水位极端高水位设计低水位设计高水位设计低水位胸墙自重 (kN/m)897828.325897沉箱自重 (kN/m)1124.601098.221377.891124.61377.89总自重 (kN/m)2021.601926.5452274.891124.61377.89波态远破波远破波远破波立波远破波ps (kPa)71.3073.18557.5043.4252.28pz (kPa)49.9151.2340.2532.18pd

50、 (kPa)42.7836.5934.527.2427.58P (kN/m)663.18673.44343.71335.02257.41Pu (kN/m)179.676153.678144.9164.52115.836MG (kNm /m)12865.3212292.3514390.446770.328295.55MP (kNm /m)4095.54824.941462.411701.191316.16Mu (kNm /m)1437.4081229.4241159.21043.42926.688表3-3 西拦沙堤直立式结构断面沿堤底的抗倾稳定性Table3-3 the calculating

51、table of the anti-overturning stability of the caisson breakwater验算公式：计算项目持久组合短暂组合设计高水位极端高水位设计低水位设计高水位设计低水位左边7912.067991.763748.903622.892960.56右边10292.269833.8811512.3525416.266636.44是否满足是是是是是表3-4 西拦沙堤直立式结构断面沿堤底的抗滑稳定性Table 3-4 the calculating table of the anti-sliding stability of the caisson break

52、water验算公式：计算项目持久组合短暂组合设计高水位极端高水位设计低水位设计高水位设计低水位左边948.35888.94491.51442.22339.78右边1072.811045。281253.112556.30743.33是否满足是是是是是表3-5 西拦沙堤直立式结构断面沿基床底面的抗滑稳定性Table 3-5 the calculating table of the anti-sliding stability of the bedding of the caisson breakwater验算公式：计算项目持久组合短暂组合设计高水位极端高水位设计低水位设计高水位设计低水位左边948

53、.35888.94491.41442.23339.78右边1046.621041.531213.72634.05789.90是否满足是是是是是3.1.3、地基稳定性验算表3-6西拦沙堤地基稳定性判别Table 3-6 the distinguish of the stability of the earth of the west breakwater验算内容内侧外侧滑动力矩设计值Msd（kNm/m）17655.8117170.82抗滑力矩标准值MRk（kNm/m）24399.0427677.11MRk/Msd1.3811.612是否满足是是表3-7西拦沙堤地震作用下地基稳定性判别Table

54、2-6 the distinguish of the stability of the earth of the west breakwater in earthquake验算内容内侧外侧滑动力设计值（kN/m）1019.661080.89抗滑力标准值（kN/m）1495.911374.81是否满足是是3.1.4、地基沉降量计算经计算，地基沉降量达到0.64m，地基沉降大于0.35m，因而要采取必要措施：1)、结构构造方面：设置沉降缝、采用轻型结构、回填轻质材料等2）、施工方面：调整施工程序与进度，进行逐级加荷，等地基沉降到一定程度再继续下一步工作。3)、地基处理方面：采用真空预压、堆载预压和

55、置换砂垫层等方法。（这些方法同时也增加了地基的稳定性，因而即使地基的抗剪参数改变，也不需要再次验算地基稳定性。）3.1.5、沉箱吃水、干舷高度和浮游稳定性计算表3-8沉箱吃水、干舷高度及浮游稳定性统计表Table 3-8 the statistics table of the caisson draft, the height of freeboard and floating stability计算项目计算所得沉箱吃水T4.98m干舷高度F4.52m3.70m干舷高度是否满足是（4.523.70）定倾高度m0.3m浮游稳定性是否满足是（0.30.2）3.1.6、基床及地基承载力验算表3-9西

56、拦沙堤基床承载能力验算Table 3-9 the calculating table of the bedding capacity the west breakwater项目设计高水位设计低水位极端高水位308.53219.21335.77是是是表3-10西拦沙堤地基承载能力验算Table 3-10 the calculating table of the earth capacity the west breakwater项目设计高水位极端高水位设计低水位2076.0041986.1762478.032660.472356.119749.02是是是注：原地基的地基承载力不足，需要置换16.67m的地基土。3.2、南防波堤结构设计3.2.1、有关防波堤截面 有关防波堤截面的参数见表3-11。表3-11南防波堤直立式断面截面Table 3-11 the parameters of the south breakwater计算项目计算结果胸墙顶高程(m)11.0堤顶宽度(m)6.0(有效宽度)