钟吕水利枢纽复合土工膜防渗面板堆石坝设计计算书

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1、目录第一章 调洪演算 错. 误!未定义书签1.1 洪水调节计算 错. 误!未定义书签1.1.1 洪水调节计算方法 错. 误!未定义书签1.1.2. 洪水调节具体计算 错. 误!未定义书签1.1.3. 方案选择 错. 误!未定义书签1.2 防浪墙顶高确定 错. 误!未定义书签1.2.1设计洪水位 +正常运用情况 错误!未定义书签1.2.2正常蓄水位 +正常运用情况 错误!未定义书签1.2.3校核洪水位 +非常运用情况 错误!未定义书签1.2.4 防浪墙顶高程的确定 错. 误!未定义书签第二章 L 型挡墙计算 错. 误!未定义书签2.1 L 型挡墙尺寸设计 错. 误!未定义书签2.2 工况分析 错

2、. 误!未定义书签2.2.1 L 型挡墙完全露出在水面以上 错误!未定义书签2.2.2 L 型挡墙在设计洪水情况下 错误!未定义书签2.2.3 L 型挡墙在校核洪水情况下 错误!未定义书签2.3 基础承载力验算 错. 误!未定义书签2.4 抗滑稳定验算 错. 误!未定义书签2.5 抗倾覆验算 错. 误!未定义书签2.6 配筋计算 错. 误!未定义书签第三章 坝坡稳定计算 错. 误!未定义书签3.1 坝体边坡拟定 错. 误!未定义书签3.2 堆石坝坝坡稳定分析 错. 误!未定义书签3.2.1 计算公式 错. 误!未定义书签3.2.2 计算过程及结果 错. 误!未定义书签第四章 复合土工膜计算 错

3、. 误!未定义书签4.1 复合土工膜与垫层间的抗滑稳定计算 错误!未定义书签4.2 复合土工膜的应力校核计算 错. 误!未定义书签第五章 趾板设计 错. 误!未定义书签5.1 设计趾板剖面 错. 误!未定义书签5.2 趾板剖面的计算 错. 误!未定义书签第六章 副坝设计 错. 误!未定义书签6.1 副坝顶宽验算 错. 误!未定义书签6.2 强度和稳定验算 错. 误!未定义书签6.2.1 荷载计算 错. 误!未定义书签6.2.2 稳定验算 错. 误!未定义书签第七章 拦洪水位确定 错. 误!未定义书签7.1 洪水调节原理 错. 误!未定义书签7.2 隧洞下泄能力曲线的确定 错. 误!未定义书签7

4、.3 P=5%洪水调洪计算 错误!未定义书签7.4 计算结果 错. 误!未定义书签第八章 施工组织设计(专题) 错. 误!未定义书签8.1主体工程量计算 错. 误!未定义书签8.1.1 计算公式及大坝分期说明 错. 误!未定义书签8.1.2 计算过程 错. 误!未定义书签8.2 工程量清单计算 错. 误!未定义书签8.2.1 堆石坝工程量计算 错. 误!未定义书签8.2.2 副坝工程量计算 错. 误!未定义书签8.2.3 趾板工程量计算 错. 误!未定义书签8.2.4 L 型挡墙工程量计算 错. 误!未定义书签8. 3堆石体施工机械选择及数量计算 错. 误!未定义书签8.3.1 机械选择 错.

5、 误!未定义书签8.3.2 机械生产率及数量计算 错. 误!未定义书签8.4 开挖机械选择 错. 误!未定义书签8. 5混凝土工程机械数量计算 错. 误!未定义书签8.5.1 趾板 错. 误!未定义书签8.5.2 L型挡浪墙错误!未定义书签8.5.3 素混凝土及无砂混凝土 错. 误!未定义书签8.5.4 副坝 错. 误!未定义书签8.5.5 混凝土工程机械选择数量计算 错误!未定义书签8.6 导流隧洞施工计算 错. 误!未定义书签8.6.1 基本资料 错. 误!未定义书签8.6.2 开挖方法选择 错. 误!未定义书签8.6.3钻机爆破循环作业项目及机械设备的选择 错误!未定义书签8.6.4开挖

6、循环作业组织 错. 误!未定义书签参考文献 错. 误!未定义书签附图一：水库水位 库容关系曲线 错. 误!未定义书签附图二：坝址水位 流量关系曲线 错. 误!未定义书签附图三：设计洪水过程线 (P=2%) 错. 误!未定义书签附图四：校核洪水过程线 (P=0.1%) 错. 误!未定义书签附图五：调洪演算 Q- H曲线(设计)错误!未定义书签附图六：拦洪水位确定 错. 误!未定义书签附图七：0.4mm土工膜厚度验算 错误!未定义书签附图八：0.6mm土工膜厚度验算 错误!未定义书签第一章调洪演算1.1洪水调节计算1.1.1洪水调节计算方法利用瞬态法，结合水库特有条件，得出专用于水库调洪计算的实用

7、公式如下:(1-1)Q1 Q2 q1 q22 2式中 Q1, Q2 计算时段初、时段末的入库流量， m/s ；q1, q2 计算时段初、时段末的平均下泄流量，nVs ；v 时段初、时段末水库蓄水量之差，m ；t 计算时段，一般取16小时，本设计取4小时。即在一个计算时段内，入库水量与下泄水量之差为该时段中蓄水量的变化1.1.2.洪水调节具体计算1.1.2.1调洪演算原理由于本设计中资料有限，仅有 p=2% p=0.1%的流量及相应的三日洪水总量， 无法准确画出洪水过程线。设计中采用三角形法模拟洪水过程线。根据洪峰流量 和三日洪水总量，可作出一个三角形，根据水量相等原则，对三角形进行修正， 得到

8、一条模拟的洪水过程线，如图1-1,图1-2。根据本工程软弱岩基，选用单宽流量约为2050riVs，允许设计洪水最大下泄流量245n3/s，故闸门宽度约为4.9m12.5m,选择四种宽度进行比较，假定堰宽分 别为8m 10m和12m并假定两个堰顶高程，由于假定的堰顶高程比较接近，故根 据公式QmB. 2gH 3/2求得的Q起也非常接近，所以每个堰宽中只选择一种堰顶高程及其相应Q起的作出HQ关系曲线。正常蓄水位275.5m,对应库容为1879.0万卅。通过洪水资料，作出设计情况和校核情况下的洪水过程线；假定堰高、堰宽，确定各情况下的起调流量；假定不同的下泄流量q,由洪水过程线求出库容 V,由库容V

9、,查水位-库容曲线，找出相应的水位 H,从而，对于每一组情况下可作出 一条CH H水位上升曲线；根据公式QmB. 2gH 3/2,又可作出一条QHt流曲线；对应于每一种情况，可从 QH图中确定相应的Q和H值。1.1.2.2计算公式3(1-2)mB 2gH 式中： 侧收缩系数，取 =0.9 ；m流量系数，m=0.5 ；B 溢流孔口净宽； 卜堰上水头。由于河床比较软弱，岩层褶皱和挠曲常见，断层裂隙发育。所以取溢洪道单宽流量 q 2050m3/s。B Q 起/q（1-3）式中：B 溢流孔口净宽；Q起最大下泄限制流量；260m3/s ；Q 单宽流量。1.1.2.3调洪演算过程（1）洪水过程线Q(m3/

10、s)364.5t(h)4872图1-1P=2%的洪水过程线Q(m3/s)551.50图1-22448P=0.1%的洪水过程线t(h)72（2）泄水建筑物泄流能力曲线计算方案一：堰顶高程274m表1-1，堰顶=274.0时流量与库水位关系计算表假定流量面积S增加库容总库容V相应水位1qi ( m/s)(mm 2) V (万m)(万m)z( m设计情况245.2868.9312.82098.7277.7 ”192.41087.0391.32177.1278.4148.81280.7461.12246.9279.0104.0 :1505.0541.82327.7279.7 1校核情况400.0124

11、6.8448.82234.7278.9290.41687.7607.62393.4280.3228.81962.7706.62492.4281.2 n172.02250.2810.12595.9282.2方案二：堰顶高程273m表1-2，堰顶=273.0时流量与库水位关系计算表假定流量 qi （nVs ）面积S (m 2)增加库容 V （万m）总库容V（万m）相应水位z （m设计情况245.2868.9312.82036.6277.1192.41087.0391.32115.1277.8148.81280.7461.12184.8278.5 1104.01505.0541.82265.6279

12、.2校核情况400.01246.8448.82172.6278.4290.4:1687.7607.62331.4279.8228.81962.7706.62430.4280.7172.02250.2810.12533.9281.6方案三：堰顶高程272m表1-3，堰顶=272.0时时流量与库水位关系计算表假定流量 qi （nVs ）面积S(m 2 )增加库容 V （万m）总库容V（万m）相应水位z （m设计情况245.2868.9312.81974.5276.6192.41087.0391.32053.0277.3148.81280.7461.12122.8277.9104.01505.054

13、1.82203.5278.6 H校核情况400.01246.8448.82110.6277.8290.41687.7607.62269.3279.2228.8 1962.7706.62368.3280.1 n172.02250.2810.12471.8281.0方案四：堰顶高程271m表1-4，堰顶=271.0时流量与库水位关系计算表假定流量 q ( m/s)面积S (mm 2)增加库容 V (万m)总库容V(万m)相应水位z( m295.2668.2240.61840.2275.4设计情况245.2868.9312.81912.4276.0192.41087.0391.31991.0276.

14、7148.81280.7461.12060.7277.4 104.01505.0541.82141.4278.1校核情况400.01246.8448.82048.5277.2290.41687.7607.62207.2278.7228.81962.7706.62306.2279.6172.02250.2810.12409.7280.53表1-5,根据公式Q mB. 2gH空作出HQ关系曲线的计算列表:H(27H(27H(27H(27H0B1Q1B2Q2B3Q31)2)3)4)272.273.274.275.1817.51021.91226.40000273.274.275.276.2848.6

15、1061.11273.70000110.274.275.276.277.3887.610712133.80000132.167.275.276.277.278.48310912203.50000181.231.276.277.278.279.58510212280.90000234.299.277.278.279.280.68010312364.70000289.371.278.279.280.281.78110512453.80000346.446.279.280.281.282.88210812547.40000413.981表1-6调洪演算结果汇总表万案堰顶宽度(m)堰顶咼程(m)设计洪

16、 水位(m)设计下 泄流量 (m3/s)校核洪水位(m)校核下 泄流量 (m3/s)超咼(m1B=8米274278.7170279.82651.12273278181.5279.8289.11.83272277.3188.5279.23001.94271276.5200278.43101.95B=10 米274278.4160.0280.7260.02.36273277.6200.0279.3320.01.77272277.0231.2278.6330.51.68 :271276.1:235.0 :277.8360.0r 1.7 19B=12 米274278.1210.0279.7340.01

17、.610273277.3225.0279.7340.02.411 272276.6:245.2 :278.1370.0r 1.5 112271275.8260.0277.2385.01.4注：超高=校核洪水位-设计洪水位1.1.3.方案选择3以上方案中，设计状况下 Q泄260 m/s，有12个方案，能够满足要求，因 而方案的选择需通过经济技术比较选定。本设计对此只做定性分析。一般来说堰 顶咼程越低、孔口宽越大，坝咼就越低，可减少工程量；而堰顶咼程越咼、孔口 宽越小，可减少溢洪道开挖量，对上述三种方案进行综合考虑，最后采用方案3,即堰顶高程272.0m,溢流孔口净宽8m该方案设计洪水位277.3

18、 m，设计下泄流 量188.5 m3/s，校核洪水位279.2m,校核泄洪量300.00m3/s。1.2防浪墙顶高确定据碾压式土石坝设计规范(SL274-2001),堰顶上游L型挡墙在水库静水 位以上高度按下式确定：y R e A(1-4)式中：y 坝顶超高,m；R 最大波浪在坝坡上的爬咼，me 最大风雍水面高度，mA 安全超高,m；库区多年平均最大风速12.6 m/s吹程1.6km。1.2.1设计洪水位+正常运用情况y R1% e A(1-5)式中：R%-累计频率1%勺波高e 最大风雍水面高度，mA 安全超高,m计算R1%坝址区为陡峭低山地貌，根据碾压式土石坝设计规范(SL274-2001)

19、规定,宜按官厅水库公式：(1-6)ghf%0.0076V。112 (卑)3VoVo0.331v01215 (聖)13.75VoV0(1-7)式中：hm 平均波高，mV0计算风速，m/s；D风区长度，m/s ；g 重力加速度，m/s2； Hm 水域平均水深，mT m 平均波周期，s。该坝址区适用库水较深，v20m/s及D20km由碾压式土石坝设计规范(SL274-2001)附录A表A.1.8查得2.422.42R% 计算ee% d% 195 0.7620.0036V0 D cos莎 0.948mV01.5vmax 1.5 12.6 18.9m/s ； D 1600mgD2V09.81 16001

20、8.9243.94,为累计5%频率的波高，gh5%V00.0076v0 12(gD)13V0h5%0.764m，gLm20.331v/2.15禺13.75Lm 8.423mV0V02gH2式中：V0 18.9m /s, D 1600m,cos1,H 49.8me 0.00210m 计算A根据碾压式土石坝设计规范(SL274-2001 )表5.3.1规定，本坝按照正常 使用情况下的三级坝取：安全超高A=0.7m综上，在此情况下 y &% e A =0.948+0.00210+0.7=1.6500m1.2.2正常蓄水位+正常运用情况y R1% e A计算R%坝址区为陡峭低山地貌，根据碾压式土石坝设

21、计规范(SL274-2001)规定, 宜按官厅水库公式计算，适用库水较深，v20m/s及D20kmgD2vgh5%TvgLm2v1.5vmax 1.5 12.6 18.9m/s ； D 1600m9.81 160043.94 ,为累计5%频率的波高,18.92-,/(2 /gD)舅0.0076v(rv0.331v。12.15 (卑)13.75vh5%0.764m，Lm 8.423m由碾压式土石坝设计规范附录u u 2.42 c ” 2.42 h% 馆0.761.951.95A表A.1.8查得R%0.948m计算式中:Vo0.0036v：D cos2H218.9m / s, D 1600m,co

22、se 0.00210m1, H 49.8mA根据碾压式土石坝设计规范 使用情况下的三级坝取：安全超高A=0.7m综上，在此情况下y &% e计算(SL274-2001 )表5.3.1规定，本坝按照正常A =0.948+0.00210+0.7=1.6500m1.2.3校核洪水位+非常运用情况yR1%e A计算R%坝址区为陡峭低山地貌，根据碾压式土石坝设计规范(SL274-2001)规定, 宜按官厅水库公式计算，适用库水较深，v20m/s及DLm/2=8.423/2=4.2115mFwk14Lm (h1%hz) 1.2(2-2)1FWkLm(hj%431.854kNhz)1.2 -49.81 8.

23、423(0.9490.336)1.2p (1 3.8215 0.8934)1.2 (1 3.8215 0.8934) 9.81 1.220.096kNPL FWK P 31.854 20.09611.7588kN式中：Fl 挡墙底部以上浪压力；Lm 波浪波长。b. 土压力：FX Fx FL 0.746 11.7588 12.505kN =0.7848+11.7588=12.5436KN. 若为被动土压力1 2Ep -Kp H 1.2(2-3)式中：Ep 被动土压力；土的容重；H 土体厚度；Kp 被动土压力系数。其中,Kp tan2(45o/2)(38.15 37.72 /2 38.15)(2.

24、12.05)/2 9.8120.36kN/m3H 2.3m1.2为土压力作用分项系数。Ep 1/2 4.232 20.36 2.于 1.2 273.483kNEpFx,故不可能是被动土压力。 若为主动土压力1 2 Ea -Ka H2 1.2(2-4)式中：Ea 主动土压力；土的容重；H 土体厚度；Ka 主动土压力系数。其中，Ka tan (45/2)(38.1537.72 /2 38.15)(2.12.05)/2 9.8120.36kN/m3H 2.3m1.2为土压力作用分项系数。2Ea 1/2 0.236 20.36 2.31.215.271kNQ EaFX,视为主动土压力。c. 堆石体自重

25、GzL2b 20.36 2.3 2.7 1 126.4kNd. L型挡墙的自重W1砼V 24 0.5 3.5 1 42kNW2砼 V 24 0.5 4 1 48kN2.2.2.2 1-1截面弯矩HME0 -Pxhii PL y15.271 空34.661kN m0.390.74611.7588 0.5913(逆时针)223 L型挡墙在校核洪水情况下2.2.3.1荷载计算a.水压力 水平静水压力巳 1/20gh2 1/ 2 9.81 1.52 11.036kN 铅直静水压力FZ0gh1L1 1 9.81 1.5 0.8 11.72kN 浪压力H=51.7Lm/2=5.612/2=2.806m1f

26、wk 4Lm(hr% hz)1.2(2-5)PwkLm( h%。412.453kN1(0.88620.9786kNFWk p 12.453hz) 1.20.188)1.29.81 5.612(0.5711(訂.886 188)0.9786Pl式中：Pl Lm b. 土压力：FX Px FL 18.082 11.4744挡墙底部以上浪压力 波浪波长5若为被动土压力Ep知211.4744 kN0.183) 1.29.81 1.229.556kN =11.03625+11.4744=22.51061.2(2-6)式中：EpHKp其中，Kp被动土压力；土的容重；土体厚度；被动土压力系数。tan2 (4

27、5o/ 2)(2.12.05)/2 9.812.3m37.72 /2 38.15)20.36kN/m338.151.2为土压力作用分项系数273.483kNEp 1/2 4.232 20.36 2.32 1.2EpPx,故不可能是被动土压力若为主动土压力Ea打21.2(2-7)式中:其中,Ea 主动土压力；土的容重； H 土体厚度；主动土压力系数。2tan （45/2）（KaKa37.72 /2 38.15)320.36kN/m38.15(2.12.05)/2 9.812.3m为土压力作用分项系数1/2 0.236 20.36 2.3H1.2EaPX，故不可能是主动土压力，c. 堆石体自重Gz

28、L2bd. L型挡墙的自重W1砼 V1W2砼 V 2Ea20.36 2.3 2.724240.5 3.5 10.5 4 11.215.251 kN视为静止土压力。1126.4kN42kN48kN2.2.3.2 1-1截面弯矩g/3 PlPxM E。H/3=27.79 2.3/3 18.082 1.92/311.4744 1.36665.946kN m （顺时针）=0.10662kN.m（逆时针）综上所述，可知在第一种工况下，即挡浪墙在不挡水时最危险。2.3基础承载力验算图2-3 L型挡墙底板基底压力图20. 14?24.15K0 z10.43 20.63 2.3 20.14kPae2K0 z2

29、0.43 20.36 2.8 24.15kPa土压力 E01/2 (e1 e2)h21/2 (20.1424.15) 0.511.16kN0.5 2 20.14 24.51在用点距底部的距离：e0.242m320.14 20.51土压力E。对底板中点的弯矩：Me。E0(h2 e) 11.16 (0.25 0.242) 0.089kN m (顺时针)Mw 42 (4/2 0.8 0.5/2)39.9kN m (逆时针)M G 126.44 (4/2 2.7/2) 82.19kN m (顺时针)max6117 1.30.1kg/cm2，远远大于单位面积土工膜 自重，因此，可以满足抗滑要求。4.2复

30、合土工膜的应力校核计算土工膜应力校核采用曲线交会法来计算。 其原理如图4-1 :图4-1曲线交会法计算简图列表计算如下：表4-10.4mm厚土工膜T水位250m纵向交点水位250m横向交点5.7235461%TT4.0471582%3.3044913%3.52042.64%3.7132.38%2.8617734%2.5596485%Tmax=30.33Tmax=33.692.336626%8Kt=Tmax/T2.1632977%2.0235798%kt=30.33/3.5204=8.625Kt=33.69/3.713=9.0735表4-20.6mm厚土工膜T水位225m纵向交点水位225m横向

31、交点10.726651%TT7.584882%6.27822.92%6.23072.96%46.1930323%5.3633234%4.7971025%Tmax=39.51Tmax=37.944.379136%5Kt=Tmax/T4.0542917%3.7924428%kt=39.51/6.2782=6.2935Kt=37.94/6.2307=6.0895均大于水利水电工程土工合成材料应用技术规范C.0.1中45的规范要求，故土工膜厚度满足要求。第五章趾板设计5.1设计趾板剖面直板段厚度取0.4m,小于2m,不进行抗滑稳定验算。趾板的宽度可根据趾板下基岩的允许水力梯度和地基处理措施确定，其最小

32、 宽度宜为3m允许的水力梯度宜符合表5-1的规定。表5-1 水力梯度表风化程度新鲜、微风化弱风化强风化全风化允许水力梯度 20102051035趾板的厚度可小于相连接的面板的厚度，但不小于0.3m。趾板下游面应垂直于面板，面板地面以下的趾板高度不应小于0.9m，两岸坝高较低部位，可放宽要求。中低坝的趾板应建在强风化岩层以下，故 H/S=5105.2趾板剖面的计算图5-1 趾板横截面图(1)岸坡段趾板剖面 夹角9由下式计算：(5-1)m C B 2 L2 m2 C B 2 2cos 1 m2 丿2 L2C B2m2 2式中： m 上游边坡，m=1.5;(C-B)趾板段两端点咼度之差；L 趾板段两

33、端点在沿坝轴线方向的距离。（2）河床段趾板剖面夹角9由下式计算:cos(5-2)式中：m 上游边坡，m=1.5 ; 计算结果如下表：表5-1 趾板尺寸计算表C-BLmcos 99( )HS=31（岸坡段）18.6751.07151.50.999771.2155013.33542（岸坡段）21.459520.20251.50.9555317.158627.33683（岸坡段）5.374544.92551.50.8377933.108341.34.1 n994（岸坡段）5.856534.21251.50.8434032.514552.55.2975 （河床段）030.06251.50.832053

34、3.7071652.55.26（岸坡段）1.67513.7621.50.8379933.087951.35.1377（岸坡段）20.111529.23051.50.9224922.717237.33.7968（岸坡段）14.365535.62151.50.8801928.348827.33239（岸坡段）18.67517.84451.50.9545517.347713.3391第六章副坝设计副坝底高程为272m顶部与主坝平齐，为6m挡墙高与主坝相同，取1.2m。如图示：280.0m,顶宽与主坝顶宽相同，取-279.26.1则:6.2学 “81.2-280.0 272.0PlIjfr芦L-P匸r

35、 厂,f r1t W图6-1副坝剖面图图6-2 副坝受力图副坝顶宽验算由公式(6-1)进行验算:(6-1) 0式中：H 坝高，H 280 272 8m一一3 混凝土容重，c =24kN/m ； 水容重，0=9.81kN/m;扬压力折减系数，河岸取为0.3。!6=4.095m,故取6m满足要求24 门c 0.39.81强度和稳定验算采用摩擦公式，计算校核水位下的抗滑稳定安全系数(6-2)KP式中： W 作用于滑动面以上的力在铅直方向分量代数和;P 作用于滑动面以上的力在水平方向分量代数和；U 作用在滑动面上的扬压力； f 滑动面上抗剪摩擦系数，根据资料，混凝土与弱风化千枚岩之间的摩擦系数为f 0

36、.50.6，取f 0.5。6.2.1 荷载计算副坝受力见图6-2示：1 2 Px - 9.81 (280 272)2313.92kN1Pl 寸 9.81 (0.571 0.183) 5.612 1.0 10.38kNW 24 (0.5 1.2 8.5 6)1238.4 kNU19.81 (279.2272)70.632 kNU20.3 70.63221.1896 kN1 1U - (70.632 21.1896) 0.5 1.2 3 21.1896 6 1.2 103.829kN W W 1238.4kNP 313.92 10.38 324.3kN6.2.2 稳定验算由式(6-2)求得：K 5

37、(12384 103.829) 1.749324.3根据水工挡土墙设计规范(SL279-2007)表3.2.7规定，土质地基上3级 挡土墙在特殊组合下的抗滑稳定安全系数的允许值为1.10。故副坝满足要求。图7-1隧洞泄水7.2隧洞下泄能力曲线的确定明流计算：h1h2V；vv子十宀i) L (7-1)2g 2g c2r式中：h1 -进口洞内水深h2 -出口洞内水深V1进口洞内流速V2出口洞内流速v(V V2)/2C平均谢才系数R平均水力半径L隧洞长度第七章拦洪水位确定7.1洪水调节原理洪水过程线采用频率为5%勺设计流量。洪峰流量近似为182.25m3/s与第四章洪水调节相同，通过假定下泻流量，在

38、图中求出增加的库容，再通 过库容查库容水位关系曲线，得到流量一水位曲线1。计算隧洞下泻能力曲线2。曲线1和曲线2的交点即为拦洪水位及其对应的下泄流量。由于下泻流量较小，无须考虑无压段及半有压段情况 能力曲线有压流计算：半有压流与有压流的临界点B2 (Q, H)，H=Km - A1式中：Km 1-(12g 1 2 丄2C R 2gA0.25 进（采用喇叭口）J,L=400m,2g 1 则 Km 1(121丄(120.25響)*上C R 2g A9.? 40)0.0025 4002.736 m165.62 0.62.4 H2=Km A=2.736X 2.4=6.55mQ22gW2KmA 0.85AQ2 i . c2rw2 i2.736 2.40.85 2Q22 9.81 4.522222.7 m3 s。1 0.2565.62E 20.00254000.6 4.5222可解得Q则半有压流与有压流的临界点2 由公式H 0 h2 （12g式中：h2 出口计算水深 自由出流时： 淹没出流时：B2(22.72vC2 R6.55)i) L(7-2)h2h20.85D局