存梁台座轨道计算

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1、存梁台座计算书一、基本参数梁场存梁台座为浅埋钢筋混凝土条形基础，混凝土标号为C30 ,纵向钢筋材质为HRB335，直径16。存梁台座的截面尺寸见下图： in 台座验算查《武汉至深圳高速公路嘉鱼至通城段桥涵设计通用图》可知一片预制梁的混凝土方量为35立方，按钢筋混凝土的密度2.5t/m3计，一片预制梁的重量为：m = 35 x 2.5 = 81.5()，为安全起见按90t进行计算。根据预制梁的存放形式

2、可知一端梁端处存梁台座受到的压力(仅考虑静荷载)为: F = 1.35 x 90 x 2/2 x10 = 1215(kN) 1、混凝土局部受压承载力验算混凝土受压面上的作用的局部荷载：F = F = 1215( kN) l C30混凝土轴心抗压强度设计值：f二14.3(N / mm2) c 混凝土强度影响系数：0二1.0 c 混凝土局部受压面积：A二1x 0.5二0.5(m2) l 混凝土局部受压计算面积：A二0.5 x (1+ 0.5 + 0.5)二1(m2) b 混凝土局部受压时强度提高系数：-=：Ab =迈=1.414 Y i 因：1.35 0 0 f

3、 A = 1.35 x 1.0 x 1.414 x 14.3 x 0.5 = 13648.6(kN) > F = 1215(kN) c l c l l 故：混凝土局部受压承载力满足要求。 2、存梁台座基础底面承载力验算根据实际存梁状态，考虑较为均匀的地基，台座上荷载分布较为均匀，且条形基础的高度不小于1/ 6的梁安放间距，故地基反力可按直线分布，条形基础梁的内力可按连续梁计算(此时边跨跨中弯矩及第一内支座的弯矩值宜乘以 1.2的系数)。按轴心荷载作用时计算基础底面压力(取条形基础长度 3.45m 范围进行计算)。上部存放预制梁传至基础顶面的竖向力值： F = 900

4、( kN ) k 基础自重(取3.45m范围内的基础自重)：G = 1.94x25 = 48.52(kN) k 其中1.94 m3为条形基础3.45m范围内的混凝土方量。基础底面积：A = lx3.45 = 3.45(m2) 故：相应于作用的标准组合时，基础底面处的平均压力值： F + G p = —k k k A 900 + 48.52 345 = 275(kPa) 3、存梁台座梁截面抗弯承载力计算存梁台座基底反力按线性均布分布，为了安全起见可将其简化为两等跨连续梁计算。则基底线性荷载： q=275xl03(N /m) 台座梁截面上的最大弯矩： M

5、 =0.07ql2 = 0.07x 275x3.452 = 229.123(kN- m)(台座底面受压，顶面受拉) 中因 f A = 300x1206 = 361800N 11、1c 因 x = -36(mm) < 2a, = 2 x 35 = 70(mm),故截面承载力： M = f A (h-a -a,) = 300x2011x(700-35-35) = 380.079(kN• m) >M =68.69(kN• m) y s s s 边，故龙门吊轮轴处的轨道截面满足承载力要求。 3、轨道斜截面抗剪承载力计算龙门吊轨道轮轴截面处的剪力最大值为：V = =196.25(kN) 边2 轨道为T型截面，切配置箍筋，为4肢箍筋，箍筋间距为250mm。故轨道斜截面受剪承载力为： A V = V =a fbh + f svh cs cv t o yv

12、s o =0.7 x1.43 x 600x (700 -35) + 300x (78.5 x 2 + 201.1x 2) x (700 -35) = 845.641(kN ) >V =196.25(kN) 边故，轨道斜截面受剪承载力满足要求。搅拌站水泥罐体基础计算书一、工况一：空罐搅拌站位于黄石路，属山区谷地。水泥罐体总高度为24m，除去罐体顶端的尖端部分后罐体总高度为22m，罐体直径 3.16m。根据搅拌站实际所处的位置，计算风荷载标准值时地面粗糙度按 B 类计算。垂直于罐体表面上的风荷载标准值： w 二 B p p w k z s z o 式中：w

13、风荷载标准值(kN/m2)； k B ——高度 z 处的风振系数； z 1.63 x 0.8 xl.O 1.027 二 2.27 风荷载体型系数； p = 0.8 (查表) s p ——风压高度变化系数； z 2 p = 1.25 + - x(1.42-1.25) = 1.284 (查表线性内插计算) zi 30 - 20 风压高度变化修正系数耳=0.8 p 二 1.284 x 0.8 二 1.027 z w 基本风压(kN/m2)。 o w = 0.35(kN /m2)(查表) o 故：w = Bpp w = 2.27 x 0.8x 1.027 x

14、 0.35 = 0.65(kN / m2) k z s z o 为安全起见，计算时风荷载按倒三角形线性荷载作用在罐体上风荷载集中力标准值: F 二 0.5 x 0.65 x 22 x 3.16 二 22.594(kN) w 风荷载集中力作用位置(距地面高度)： 22 y = - H = - x 22 = 14.7( m) 3 3 故在风荷载作用下罐体底部弯矩标准值为： M = 22.594 x 14.7 二 332.132(kN - m) w 为安全起见，考虑罐体倾斜为3%，罐体自重取20t (空罐时)。故因罐体倾斜引起的罐体底部弯矩为： M = 200 x 13.5

15、 x 0.03 = 81(kN • m) q 故：焊缝及锚筋验算时罐体底部的总弯矩值设计值为： M = 1.4M +1.2M = 1.4 x 332.132 +1.2 x 81 = 562.185(kN • m) wq 由底部弯矩引起的每根罐体柱脚处的轴向力为：F =± 562.185 =±125.5(kN) 1 2.24x 2 由罐体自重引起的每个罐体柱脚处的轴向力为：F = 1.2 x 200 = 60(kN) 24 故罐体柱脚最大轴向拉力为 F =125.5-60=65.5(kN) 拉罐体柱脚最大轴向压力为 F =125.5+60=185.5(kN) 压 1、

16、罐体柱截面验算罐体柱为直径168mm，壁厚10mm的钢管，其最大抗拉抗压承载力为： [F ]=匸]A =210x 103 x 49.637 x 10一4 = 1042.4(kN) > f 65(販) ]，故满足要求。 (185.5(kN)丿 2、罐体柱脚焊缝验算罐体柱脚的焊缝为焊脚尺寸 8mm 的角焊缝，其最大抗拉抗压承载力为(未考虑底部加劲板的作用)： =1.22x527.5x0.7x8x160=576.6(kN) > '65.5(kN) J85.5(kN) ，故满足要求。 3、预埋件锚筋截面面积验算 [A ]=亠 s a a f rvy N +

17、 0.8a f by 柱脚预埋件为t=20mm钢板，6根直径为25mm，长80cm的锚筋。 x 22・594 x103/4 + 6'5 x103 = 559.5(mm2) 1.0 x 0.522 x 210 0.8 x 0.8 x 210 实际锚筋面积为：A = 2945(mm2) > [A ]= 667(mm2)，故锚筋面积满足要求。 ss 4、预埋件锚筋长度验算 [1 ] = a fyd 二 0.14x竺x25 二514(mm) ab f 1.43 t 实际锚筋长度：1 = 800(mm) >[Z ] = 514(mm)，故满足要求。 ab ab 5、地基承载力验算

18、 F 二 200(kN) , G 二 4 x 4 x 2.5 x 25 二 1000(kN), kk M = M + M = 135 + 332 = 467(kN / m2) k w q k max p丿 k min 200 +1000 * 413.132 4 x 4 4 x 42/6 ’114(kPa) 、36(kPa) 工况二：为安全起见，计算时风荷载按倒三角形线性荷载作用在罐体上。风荷载集中力标准值: F 二 0.5 x 0.65 x 22 x 3.16 二 22.594(kN) w 风荷载集中力作用位置(距地面高度)： 22 y = - H =

19、- x 22 = 14.7( m) 3 3 故在风荷载作用下罐体底部弯矩标准值为： M 二 22.594 x 14.7 二 332.132(kN - m) w 为安全起见，考虑罐体倾斜为5%,罐体自重取201,满罐时水泥重为1501。故因罐体倾斜引起的罐体底部弯矩为： M 二(200 +1500) x 13.5 x 0.03 二 688.5(kN • m) q 故：焊缝及锚筋验算时罐体底部的总弯矩值设计值为： M 二 1.4M +1.2M 二 1.4 x 332.132 +1.35 x 688.5 二 1394.5(kN • m) wq 1394.5 由底部弯矩引起的每

20、根罐体柱脚处的轴向力为：F =± 1394.5 =±311(kN) 1 2.24x2 由罐体自重引起的每个罐体柱脚处的轴向力为：F = 1.2x(200 +1500) = 510(kN) 24 故罐体柱脚最小轴向压力为F =510-311=199( kN) 压罐体柱脚最大轴向压力为 F =510+311=821(kN) 压 1、罐体柱截面验算罐体柱为直径168mm，壁厚10mm的钢管，其最大抗拉抗压承载力为： r 1 r 1 (199( kN) ) 土 l_FA 二 210 x103 x 49.637 x10-4 二 1042.4(kN) > ，故满足要求。 (82

21、1(kN)丿 2、罐体柱脚焊缝验算罐体柱脚的焊缝为焊脚尺寸8mm的角焊缝，其最大抗拉抗压承载力为(此时考虑底部加劲板的作用)： =1003(kN)> (199(kN) 、821(kN) =1.22 x 527.5 x 0.7 x 8 x160 + 4 x 0.7 x 5 x (88 — 5 x 2) x 2 x160 x1.22 故满足要求。 3、地基承载力验算 F 二 200 +1500 二 1700(kN)， k G 二 4 x 4 x 2.5 x 25 二 1000(kN)， k k max p丿 k min (264(kPa) .73(kPa) M = M + M = 688.5+332 = 1020.5(kN / m2) k w q F + G M 1700 +1000 1020.5 —k k + ——k = + A W 4 x 4 4 x 42/6

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