联合控制室上部结构施工方案

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1、聚烯烃联合控制室上部结构施工方案、编制依据及说明. 二、工程概况*、施工部署四、施工方法五、模板及支撑体系验算六、外脚手架支撑体系验算七、构造要求八、承重架地基处理九、外墙保温十、质量保证措施十一、HSE呆证措施十二、文明施工措施一、编制依据及说明1编制依据1.1 聚烯烃联合控制室结构施工图纸；1.2建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ30-2001 ；1.3建筑施工计算手册及集团公司企业标准（技术标准、管理标准、工作标准）；1.4 国家现行的有关施工及验收规范，工程建设标准强制性条文（房屋建筑部分）1.5砌体工程施工质量验收规范GB50203-20021.6混凝土结构工程施工质量验收规

2、范GB50204-20021.7钢筋焊接及验收规程JGJ18- 2003；1.8 集团公司QESH质量、环境、职业安全健康）三个体系程序文件和综合管理手册。2编制说明本工程钢管、扣件已按相关程序做了检测。本施工方案中，钢管、扣件参数按实验 结果对应规范参照值取值。二、工程概况1工程概述1.1聚烯烃联合控制室为框架剪力墙结构，结构总高度9.15米，抗震等级为二级；1.2混凝土等级：梁、柱、墙、楼板、圈梁为 C30,设备基础为C251.3轴线尺寸1轴10轴为63米，A轴H轴为36米，横向柱距为3米、7.5米或9 米，纵向柱距为6米、9米。1.4本工程土 0.000相当于5.200m。2工程特点2.

3、1 从-1.250m 开始缩小截面，柱子由 800X 900（900 X 1100）缩小至 700X 800（800 X 1000）,抗爆墙宽度由450缩小至350；2.2预埋孔洞较多。、施工部署1主要施工设备、设备配置、周转材料部署计划1.1模板供应计划材料名称数量规格周转计划九夹板3000n218X 900X 1800主体结构木档120n5.0 X 6.0主体结构1.2脚手架供应计划材料名称规格单位数量钢管 48 X 3.5吨120扣件只20000脚手片800X1200片2000注：以上材料按需进场，可根据施工具体情况适当调整。1.3机械设备、仪器配备序号机械名称型号规格数量额定功率（Kv

4、y1钢筋切断机QJ40-123.52钢筋弯曲机GJ7-4022.83木工圆锯MJ10641.54砼搅拌机JW35026.55振捣器（插入）ZX50121.16潜水泵UBJ282.27砂轮切割机J36-4042.58钢筋调直机23.59交流电焊机BX3-300-2423.4KVA10钢筋对焊机UN2-1002100 KVA11空压机YV-6/821112磅称PFT-2.1413木工平刨床MB-F-5032314型材切割机J3G2-40012.215蛙式打夯机HZD25034.016氧气表Y-60317乙炔表Y-60318钢卷尺JGW若干四、施工方法1模板分项1.1柱模板施工1.1.1本工程为框架

5、结构，清水混凝土柱模板采用18mm厚的竹胶板，普通混凝土柱模板 采用18mn厚的九夹板，竖向两边内立档为50X 60方木，中间横档用 48X 3.5钢管500 采用对拉螺栓交错固定，间距 500。为了保证柱模的稳定性，柱之间采用水平撑、剪 刀撑、斜撑等连接固定。柱截面尺寸（mrh bx h对拉螺杆设置（ 12） bX h700 X 8001X 1800x10001X 21.1.2柱施工时先在已经浇注的基础顶面或楼面上弹出柱模边线及尺寸线，再绑扎钢筋，测出标高并标在钢筋上。根据柱截面尺寸在柱四角设置限位钢筋，再安装柱模板。1.1.3柱模在梁底标高处，做好标记，保证柱子砼浇捣高度，柱施工缝设于梁底

6、5cm以内。1.2梁模施工1.2.1梁模板采用18mml厚九夹板加2根50X 60方木作为底模，侧模楞采用48钢管和 方木相结合，梁下支撑采用48X 3.5mm钢管。梁底承重架搭设横距为 800,跨度方向 纵距为1米，步距为1.5米。（可根据梁截面变化作相应调整）1.2.2梁跨大于4m梁底板中间设 3%。起拱。梁模板安装的难点主要在梁柱节点必须保证接缝严密，控制轴线、截面尺寸及垂直度，防止漏浆。1.2.3梁柱节点模板处理1.2.3.1柱子混凝土浇筑成型后，在梁底标高处先安装 400高的柱模板，进行重新 固定；1.2.3.2 重新安装上去的柱子模板，必须每个核对垂直度、截面尺寸、标高，保证满足设

7、计要求；1.2.3.3模板与混凝土柱交接处均贴上20宽粘胶带，防止漏浆；1.2.3.4 在柱模板上安放梁底板，控制好轴线位置、标高，柱模四周用钢管夹具固1.3现浇板支模1.3.1现浇板底模采用18mm厚的九夹板，板下支撑木方为 50X60,间距250模板起 拱按设计要求，跨度超过4米时，中间起拱L/400。1.3.2现浇板承重架采用48X 3.5钢管搭设满堂脚手架，纵横距均为1米X 0.8米，步距1.5米。1.3.2.1承重架立杆离地不超过0.2米范围内设置扫地杆，做到横杆满拉，纵向每隔三 道拉设一道。1.3.2.2承重架步距第一步为1.5米。第二步根据楼层层高按实调整，一般以不超过1.5 米

8、为宜。1.3.2.3承重架应按规定设置斜撑，与楼地面角度以4560为宜，每隔四跨设置一道斜撑，保证承重架整体稳固。下图为结构梁板支撑示意图：寸尺际实按度高梁板顶轧对拉螺栓300顶轧十字扣顶轧（按实）48钢管立杆方木60X80 间距400 )0方木 60X805i顶轧方木60X801.砼板面梁板支模大样1.4整体式楼梯支模1.4.1楼梯模板承重架用钢管搭设，立杆间距800,按照设计的标高架设斜向底杆，上铺60 X 80方木，间距500,再铺设18厚模板，固定稳固；1.4.2楼梯踢脚板用40厚木板制作。1.5剪力墙支模1.5.1模板采用18mm厚的九夹板，竖向两边内立档为50X 60方木一个截面5

9、根（钢管配 合使用），中间横档用 48X 3.5钢管500 12穿墙螺杆水平间距500,垂直间距600。1.6各预埋铁件按设计院院标 GB-1要求制作，梁侧、梁底、板底埋件采取铁钉结合自攻 螺丝固定，板面、预留洞口埋件采取焊接固定为主。安装时注意尺寸位置，避免遗漏。1.7预留洞口预留采取用木模制作成与预留洞尺寸相同的木构件，固定在预留洞口位置。1.8本工程中上部结构中零星螺栓安装，直接与下部预埋铁件焊牢，确保砼浇筑时不松 动，保证尺寸准确无误。1.7支撑体系验算见下一章。2、钢筋分项工程2.1钢筋绑扎2.1.1钢筋绑扎前，由钢筋翻样和工程技术负责人根据图纸要求明确主次梁的受力关系 和梁钢筋的正

10、确位置，并由钢筋翻样在翻样图中详细说明，施工班组应接受技术负责人 和钢筋翻样的技术交底，做到思想明确，操作准确。2.1.2钢筋绑扎必须严格按施工图要求组织施工，钢筋绑扎尺寸、间距、位置准确，所 有钢筋搭接和锚固长度必须满足设计和施工规范的要求。钢筋绑扎完后，必须整好砼保 护层垫块，保证钢筋位置准确。在钢筋工程中特别注意柱梁节点，钢筋密集处的钢筋分 布情况及悬挑梁板结构的受力筋位置，随时纠正因踩踏而变形、移位或塌陷的钢筋。2.1.3板连续通长配筋位置：上部钢筋在跨中1/3跨度范围搭接，下部钢筋在支座搭接； 对于配有双层钢筋的楼板，除设计注明做法外均应加支撑钢筋，支撑筋的高度除另有注 明外，应为h

11、=板厚-2d-2保护层厚度，以保证上下层钢筋位置准确。支撑钢筋用8马凳固定，间距为每平方米设置不少于一只；双层配筋板中设支承拉结筋8450双向，梅花布置，梁上下皮配筋为两排或两排以上时，加一根25钢筋垫铁。2.1.4梁柱箍筋采用封闭箍，均应作135度的弯钩，箍筋接头应交错排列，垂直放置， 箍筋转角与竖筋交叉点均应扎牢，平直部份与主筋交叉点可隔一根互成梅花形扎牢。2.1.5梁、柱箍筋弯钩平直长度不小于10d （d为箍筋直径）；框架柱与砌体，剪力墙与 砌体之间均沿高度每500mm设2 6拉结筋，锚入砌体内长度不小于1000mm剪力墙拉 结筋 660（上下左右均同；2.1.6填充墙间距大于5m时均在

12、中部设置构造柱，墙高超过 4m时，墙中部设置与柱连 接且沿墙全长贯通的钢筋混凝土圈梁，圈梁宽度同墙厚，高度为 240mm内配4 12、 62002.1.7柱竖向钢筋弯钩应朝向柱心，角部钢筋的弯钩平面与模板面夹角对矩形柱应为45角，小截面柱为振动器插入需要将弯钩偏转时，与模板夹角也不得小于15。2.1.8上下层柱截面变化时，其纵筋应按要求弯折或搭接锚固，顶层柱纵向钢筋应有足 够的锚固长度，根据设计要求施工。钢筋的露出部分，必须在绑扎梁钢筋前，先行收分 准确。梁、柱节点核心区的柱箍筋间距和肢数均与柱加密区相同。2.1.8框架柱应按设计施工图要求预留过梁或圈梁的插筋，预留插筋的数量同梁配筋， 伸出柱

13、边长度500mm凡柱与填充墙连接处，均应按建筑图中墙的位置，在柱内混凝土 成型后，采取植筋2 6沿墙高500伸出柱边长度1000 mm按规范要求做抗拉拔试验。 梁与板：在梁纵向受力钢筋双层排列情况下，两层钢筋之间垫入8mm的短钢筋。箍筋接头交错设置，接头与相应部位的架立筋绑扎。悬挑梁的箍筋接头设置在梁下部。2.1.9板筋绑扎基本同墙，注意板上部负筋防止被踩下，尤其是悬挑板的负筋位置要严 格控制，在梁板浇筑砼时安排钢筋工值班，随时监控。2.1.10主、次梁与板钢筋交叉处，板钢筋在上，次梁钢筋在中层，主梁钢筋在下，保证 结构荷载的有效传递。在梁跨内凡有次梁处，除施工图注明外，根据设计意图在每边增

14、加梁箍各3组，形状和肢数同梁箍筋。次梁梁底低于主梁底时，设置附加吊筋及箍筋， 悬挑梁箍筋按施工图施工。架立筋与受力钢筋的搭接长度：次梁30d,框架梁45d。（d为相互搭结筋的较小直径）。2.1.11梁、柱节点钢筋作为隐蔽工程验收的重要部分必须认真检查，经监理、设计、业主、质检部门共同验收合格后方可进行砼浇筑。2.2钢筋机械连接本工程框柱、梁按照设计要求采用钢筋滚压直螺纹套筒连接，达到A级性能等级。2.2.1钢筋采用剥肋滚压螺纹加工，用剥肋滚丝机先将钢筋的横肋和纵肋进行剥切处理 后，再进行螺纹滚压成型。2.2.2现场连接施工2.2.2.1连接钢筋时，钢筋规格和套筒的规格必须一致，钢筋和套筒的丝扣

15、应干净，完 好无损。2.2.2.2带连接套筒的钢筋应固定牢靠，连接套筒的外露端应有保护盖。2.2.2.3直螺纹接头使用扭力扳手或管钳进行施工，将两个丝头在套筒中间相互顶紧。2.2.2.4经拧紧后的滚压直螺纹接头应做好标记，单边外露丝扣长度不应超过2P。2.2.3接头质量检验2.231所采用的滚压直螺纹接头应提交有效的型式检验报告。223.2钢筋连接作业前，应对每批进场钢筋进行接头连接工艺检验，每种规格不应小 于3根。2.2.3.3同一施工条件下，采用同一批材料的同等级、同规格接头，以500个为一个验收批进行检验。3混凝土分项3.1在隐蔽工程验收合格后，由监理公司和工程管理科签署砼浇筑申请单，才

16、准进行混 凝土浇捣。3.2混凝土的浇筑3.2.1混凝土浇筑前对所有操作人员明确工作内容和责任，协调解决各个工种及施工人 员之间的冋题。3.2.2混凝土浇筑先用同标号的水泥砂浆润滑输送管道。配备3台插入式震动机，做到高频、直插、快插、慢拔，插点交错均布，采用分层浇筑二次振捣法，插入下层混凝土 5cm插入点间距30cm消除分层。掌握合适振捣时间，不能超过第一层混凝土的初凝 时间，现场必须有专人指挥，振捣时防止偏振，避免出现蜂窝和空洞。平板振动器的移 动间距应能保证振动器的平板覆盖已振实部分边缘。3.2.4混凝土的表面要认真处理，浇捣至设计标高后，人工修平，再用木蟹打磨压实。混凝土面层修光安排专人值

17、班，防止产生干缩裂缝，并覆盖毛毡保湿养护，浇筑12小时后派专人浇水养护。3.2.5商品砼进场，先进行砼坍落度检测并做好记录，砼无离析和泌水现象，对于不符 合要求的作退场处理，如有问题及时与混凝土有限公司联系，并去公司现场核对设计配 合比和实际配合比，共同协商优化混凝土配比，从原材料方面保证砼成型的密实性和均 匀性。3.3砼浇捣控制点3.3.1首先检查模板有无缝隙、孔洞，柱、梁模板内的木屑、杂物要清除干净，模板缝 隙严密不漏浆。柱模板的清扫口应在清除杂物及积水后再封闭。浇筑前对模板浇水湿润。3.3.2浇筑前仔细检查预埋件，插铁预留孔洞及预埋管线是否遗漏，位置是否正确，经 查对无误，方可浇筑，不得

18、在浇筑后剔凿。3.3.3施工缝处理：在砼浇筑完毕后，达到砼设计强度20%寸，进行施工缝凿毛，凿毛深度以见到碎石为止，在第二次模板安装前，剔除松动石子，清洗砼表面杂质，铺50厚与砼同配合比的水泥砂浆，然后分层浇筑，每层浇筑高度控制在500左右。砼浇筑下落的自由倾落高度不得超过2m超过2m的必须采取措施，使用串通戒导管，避免直接 向柱中倾倒砼。334楼面梁板浇筑砼，由一端开始用“赶浆法”推进，先将梁分层浇筑成阶梯形，当 达到楼板位置时再与板的砼一起浇筑。对大断面梁采取单独浇筑，第一层下料慢，使梁 底充分振实后再下第二层料，用“赶浆法”使水泥浆沿梁底包裹石子向前推进，振捣时 避免触动钢筋及埋件。楼板

19、浇筑的虚铺厚度略大于板厚，用平板振动器垂直浇筑方向来 回振捣，用楼层标高控制点来控制砼板厚度。振捣完毕采用二次抹面减少砼收缩裂缝。3.3.5楼梯砼浇筑，楼梯段砼自下而上浇筑，先振实底板砼，达到踏步位置与踏步砼一 起浇筑，不断连续向上推进，并随时用木抹子抹平踏步面。楼梯施工缝根据结构情况留 设在楼梯段1/3处或休息平台以上（以下）三步处，施工缝应垂直梯板设置。每次砼浇 筑前施工缝的处理同柱新老砼处理。3.3.6浇筑砼时派钢筋工和木工专人值班全程监控钢筋和模板，预留孔洞、预埋件、插 筋等有无位移变形或堵塞情况，发现问题应立即停止浇筑并应在已浇筑的砼初凝前修整 完毕。3.3.7砼浇捣在终凝前进行二次

20、抹面，以闭合收水裂缝，砼浇捣10-12小时后进行养护， 采用洒水养护，养护期不少于7天，柱子在木工拆模后进行包塑料薄膜养护；3.4柱梁板节点砼施工要求本工程柱梁板节点处钢筋较密，砼浇捣易出现蜂窝，麻面和空洞现象，是砼浇筑时控制 的重点，节点处砼要充分振捣，严禁漏振。为防止节点处钢筋跑位，砼浇捣时应派专人 把节点处钢筋及时纠偏。3.5现浇砼养护3.5.1为保证已浇筑好的砼在规定龄期内达到设计要求的强度，并防止产生收缩裂缝， 必须做好养护工作。一般构件至少养护 7天。柱砼浇好第2天拆模，然后在柱外包覆塑 料薄膜，以达到保温、保湿养护的目的，使柱子内的水份不易蒸发，利用砼表面蒸凝水 形成自然养护，表

21、面塑料薄膜不易使砼表面受油渍，砂浆等污染，且柱角绑30X40方木条护角。3.5.2在混凝土强度达到1.2MPa之前，在通道口设置警戒区，不得在其上踩踏或施工振 动，堆置材料等重物，亦不允许安装模板、钢筋和搭设架子。3.5.3当砼28天的标准养护强度和同条件养护强度达到100%寸，即开始后续工序的施工，在施工前对操作人员进行详细的技术交底，要求在施工中，做到材料轻拿轻放，并 不破坏覆盖物。3.5.4混凝土试块的留置，严格按照规范要求制作和养护。4砖砌体分项工程4.1施工准备4.1.1基础施工验收完毕后，弹墙身线。4.1.2弹好墙身位置及门洞位置。4.1.3砌筑前一天，应将砌块、砌体及与原结构相接

22、处洒水湿润。4.1.4构造柱沿柱高500配2 6拉墙筋。4.2砖砌体施工工艺4.2.1弹线找平立皮数杆摆头角拉通线砌砖4.3砖砌体施工要点4.3.1三一砌砖法，三一砌砖法所用工具为大铲，即一铲灰,一块砖，一揉压？，此方法能保 证横竖灰缝饱满。4.3.2埋入砖砌体中的拉结筋，应设置正确、平直，其外露部分在施工中不得任意弯折。4.3.3砖砌体的转角处和交接处应同时砌筑，严禁无可靠措施的内分墙分砌施工。4.3.4砌体接槎时，必须将接槎处的表面清理干净，浇水湿润，并应填实砂浆，保持灰 缝平直。4.3.5砌块与梁板联结：砌体应顶紧楼板或梁底。先在砌块与楼板接角面抹粘结砂浆， 再将粘结砂浆塞实灰缝并抹平。

23、5构造柱分项工程5.1施工顺序绑扎钢筋砌砖墙支模板浇捣砼砼养护5.2施工操作要点5.2.1构造柱的竖向受力钢筋，绑扎前必须作除锈、调直处理，？钢筋末端应作弯钩。5.2.2在逐层安装模板之前必须根据构造柱轴线校正，竖向钢筋位置和垂直度。5.2.3构造钢筋的砼保护层厚度一般为 25mm并不得小于15mm524砌砖墙时，从每层构造柱脚开始，砌马牙槎应先退后进，以保证构造柱脚为大断面。5.2.5在浇筑构造柱砼前，必须将砖墙和模板浇水湿润，并将模板内的砂浆残块、砖渣 等杂物清理干净。5.2.6在砌完一层墙后和浇筑该层构造柱砼前，应及时对已砌好的独立墙体加稳定支撑。5.3应注意问题：5.3.1砌块在装运过

24、程中，轻装轻放，计算好用量，并堆放整齐。5.3.2电、气、水管道进墙部分可先预埋，凿槽时不得硬凿，如有松动，必须处理。5.3.3灰缝不匀，灰缝大小不一致，砌筑时不挂线均不符合要求。5.3.4碎裂块最好不要上墙，禁止小碎块上墙，以免收影响墙体强度。5.3.5墙体上不得设留脚手洞，预留通道口处，应设置混凝土过梁。6外脚手架6.1搭设场地要求6.1.1根据现场施工实际情况，建筑物四周离外墙2米宽范围内，脚手架搭设的场地做法（从下而上）：素土回填夯实，碎石垫层70厚，C20素砼垫层80厚，立杆底再垫放6mm 厚120X 120的铁板；6.1.2脚手架搭设场地外侧设置砖砌排水沟，尺寸（宽X高）为 200

25、X 300。6.2施工方法构造形式立 杆大横杆步距扫地杆离地面剪刀撑连墙杆内立杆离墙距离横距纵距1.80.2设在外侧与地 面成4560;连续设 置。垂直方向按每 层、水平方向按 三跨设置。0.251.21.26.2.1搭设流程：立杆一扫地杆-横向水平杆一纵向水平杆一铺设脚手片一剪刀撑一防护栏杆一立式密目网防护6.2.2材料选用标准：材料选用无锈蚀、外径 48 mm，壁厚3.5伽的钢管，扣件采用可锻 铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831的规定,0.8 x 1.2m竹脚手片铺设，围护采用聚乙烯 1.8 x 6m密网式阻燃型安全网封闭围护，采 用直径3.2mm以上的

26、镀锌铁丝绑扎。6.3外架构造设置6.3.1立杆纵向间距1.2m,横向间距1.2m,内立杆距外墙0.25m，第一排外架离地面高1.8m,剪刀撑连续设置,外脚手架搭设总高12.1米；6.3.2根据本工程特点，外架立杆设置在浇筑的 C20混凝土垫层上，待砼达到设计强度 后，再搭设外架。立杆底加设 6mm厚 120X 120的铁板，增加立杆在地面受力面积，并 设置纵横扫地杆，相邻立杆接头必须错开，不能在同一平面上，保证脚手架的整体性。6.4立杆与纵向水平杆等所有杆件均需用直角扣件扣紧，脚手架搭设均应横平竖直。6.5纵向水平杆步距不大于1.8m, 上下横杆的搭接位置应错开，布置在不同的立杆纵距 之间，与

27、相近的立杆距离不大于纵距的三分之一。6.6横向水平杆两端采用直角扣件固定在纵向水平杆上。6.7剪刀撑连续设置，斜杆与立面夹角为 450-600并沿架高连续布置，再用回转扣件与 脚手架的立杆、纵向水平杆紧扣，剪刀撑的设置必须与架体同步，剪刀撑的斜杆接长采 用叠交方式，叠交长度1.5m，每处搭接设三个回旋扣件连接。6.8连墙杆设置垂直方向在每楼层面，水平方向按三跨一连接点，并应按梅花状布置， 采用刚性连接，在每层联系梁中埋设16钢筋，L=500,待拆模后，用短钢管与钢筋焊 接固定，支撑钢管与外架用扣件连接固定。16短钢管 顶紧，焊牢楼层梁外架内立杆连墙件示意图6.9在脚手架的操作层上必须设置防护栏

28、杆，并设置踢脚板。6.10立杆底脚应设置一道扫地杆。6.11立杆的垂直偏差应不大于架高的1/200，且小于10cm。 6.12走人斜道坡度不得大于三分之一，用竹脚手片铺设四角用直径3.2mm以上的镀锌铁 丝绑扎，每隔30cm设一道防滑条，两侧设两道防护栏杆，临边用脚手片围护，斜道设 置两边。7脚手架拆除7.1拆除作业必须由上至下逐层进行，严禁上下同时作业；7.2连墙件必须逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆除脚手架；分段拆除 高差不应大于2步；7.3当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（约 6.5 ）时，应在适当位置搭设临时抛 撑加固后，再拆除连墙件；8施工缝的设置8.1柱,施工缝留置

29、于梁底5cm处；8.2剪力墙，由于板筋锚固于剪力墙内，施工缝留置于梁底标高的位置；8.3梁板，留置于的次梁跨中的1/3范围内，具体轴线位置根据施工情况另行确定。五、模板及支撑体系验算A、柱模板设计计算书（一）、参数信息1. 柱参数柱截面宽度B=800mm；柱截面高度H=1000mm ；柱计算长度L=5350mm ；胶合板截面高度h=18mm；2. 方木参数方木截面宽度b=60mm；方木截面高度h=50mm ；方木距离l=300mm；3. 侧压力参数新浇混凝土压力标准值 F=3.55kN/m2倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=2.00 kN/m 2 ；混凝土重力密度丫 c=24kN/m3；混凝

30、土初凝时间t0=0.5 h （t0为0时（表示无资料） 取200/T+15）混凝土入模温度T=20度；混凝土浇筑速度v=2.5m/h;侧压力计算位置到顶面的高度H=3m；外加剂影响修正系数B1=1；混凝土坍落度影响修正系数32=0.85 ；4. 方木面板参数面板厚度18mm，面板抗剪强度设计值14N/mm2；面板抗弯强度设计值15N/mm2； 面板弹性模量6000 N/mm2；方木抗剪强度设计值1.3N/mm;方木抗弯强度设计值13N/mm方木弹性模量9500N/mrh取柱断面长度和柱断面宽度中的较大者进行计算拉钢筋）柱模SE面示意图对拉螺栓威对拉螺栓威 对拉钢筋）上海金山石油化工建筑有限公司

31、21（二）、荷载标准值计算：强度验算要考虑新浇混凝土侧压力与倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑 新浇混凝土侧压力。新浇混凝土侧压力标准值：F 22 c t010.2224 0.510.85 书2.53.55 kN /m224372kN / m 2新浇混凝土侧压力取二式的较小值F=3.55 kN/m2实际计算中采用的新浇混凝土侧压力标准值F=3.55 kN/m2倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2.00kN/m2（三）、胶合板侧模验算胶合板面板（取长边），按三跨连续梁，跨度即为方木间距，计算如下:胶合板计算简图1 侧模抗弯强度验算：强度设计荷载 q= （1.2X 3.55+1.4X 2.00

32、 ）x 1.00=7.06kN/m 方木距离l=300mm；经计算得最大弯矩2M 0.1 q l0.17.060.3020.064 kN .m胶合板截面抵抗矩rW b h 2 / 6r1000 18 2 / 6254000 mm截面应力MW0.064106540002 21.185 N/mm 15N/ mm胶合板的计算强度满足要求!2 侧模抗剪强度验算：最大剪力V K ql VM0.67.060.301.271 kN经计算得剪应力3V2bh331.271102 1000 182 20.106 N/ mm 14N /mm胶合板的抗剪强度计算满足要求！3 侧模挠度验算：标准荷载 q=3.55 X

33、1.00 =3.55 kN/m侧模截面的转动惯量I bh31231000 18124486000 mm方木间距l=300mm；经计算得挠度40.677 q l100 EI0.6773.5530010060004860000.067 mm l /250300 /2501.2mm胶合板的最大挠度计算满足要求!（四）方木验算方木按简支梁计算，跨度近似取柱子边长 a,支座反力即为螺栓（钢筋）对拉拉 力，计算如下：bBL方木计算简图1 方木抗弯强度验算：强度设计荷载 q= （1.2X 3.55+1.4X 2.00 ）x 0.30 =2.12kN/m 截面长边l取B=1000mm;经计算得最大弯矩M q

34、l22.12 1.00 20.265 kN.m方木截面抵抗矩25000 mm 3截面应力W60.26510250002210.6N/mm 13N/ mm方木的计算强度满足要求！2 方木抗剪强度验算： 最大剪力经计算得剪应力3V2bh31.0610 3260 500.53 N/mm 2 V P0.5 2.121.001.06kN1.3N/ mm 2方木的抗剪强度计算满足要求！3 方木挠度验算：标准荷载 q=3.55 X 0.30 =1.07 kN/ m方木截面惯性矩12360 5012625000 mm 4柱截面长边的长度，取B=1000mm；经计算得挠度45q B384EI451.071000

35、38495006250002.346 mm B/2501000 /250 4mm方木的最大挠度计算满足要求！B、梁模板扣件钢管高支撑架计算书（一）、参数信息取4.100m结构层 Ctt交56轴 350X 900梁1梁支架参数1根承重立杆，方木垂直梁截面，梁底方木根数3根；梁底方木宽度b=60.00m；梁底方木高度h=50.00m；梁两侧立柱间距（m） 0.80 m；2. 脚手架参数立柱梁跨度方向间距l=1.00m,梁底支撑小横杆间距（m） 0.50m；脚手架步距h=1.50m；脚手架搭设高度H=4.88m ；立杆上端伸出至模板支撑点的长度a=0.05m；3. 荷载参数模板与木块自重0.35 k

36、N/m2，混凝土和钢筋自重25.00 kN/m3；梁截面宽度B=0.35m;梁截面高度D=0.90m；倾倒混凝土的荷载标准值2.00 kN/m2； 施工均布荷载标准值1.00 kN/m2；4. 面板材料参数面板厚度18mm,面板抗剪强度设计值1.5 N/mm2；面板抗弯强度设计值15N/mm2；面板弹性模量6000N/mm2；5. 方木材料选择方木抗剪强度设计值1.3N/mm2;方木抗弯强度设计值13N/m卅；方木弹性模量29500N/mm6. 钢管类型参数钢管采用48X 3.5nmh粱两预茁住i5梁模板支撑架立面简图(二) 、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按

37、照多跨连续梁计算 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。i 荷载的计算：(1) 钢筋混凝土梁自重(kN/m ):qi = 25.00 X 0.90 X 0.50 =11.25 kN/m(2) 模板的自重线荷载(kN/m ):q2 = 0.35 X 0.50 X( 2X 0.90 +0.35 ) /0.35 = 1.075kN/m(3) 活荷载为施工荷载标准值与倾倒混凝土时产生的荷载( kN ):活荷载标准值 P1 =(1.00 +2.00 ) X 0.35 X 0.50=0.53 kN均布荷载q = 1.2X 11.25 +1.2X 1.075 = 14.79 kN/m集中荷载P = 1

38、.4X 0.53 =0.742 kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = bh2/6=50.00X 1.8 76 = 27cm3;I = bh3/12=50.00X 1.83/12 = 24.3 cm4;0.742kN14. 791N /m、rj i *i n r wi r H ww ww l 1 wi r1rilriFRr|!i|A 人1751b175B计算简图弯矩图（kN.m）剪力图（kN）经过计算得到从左到右各支座力分别为:N=0.97kN,N2=3.982kN,N3=0.97kN 最大弯矩 M = 0.057kN.m 最大变形 v

39、= 0.051 mm2 强度计算经计算得到面板强度计算值MfW0.057106327102.111 N / mm 2 f 15N /mm 2面板的强度验算满足要求！3 抗剪计算最大剪力V=N=1.62 kN截面抗剪强度计算值3VT2bh331.6210 332 0.5010182 20.27 N/ mm T 1.5N /mm抗剪强度验算满足要求4挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.051 mm 面板的最大挠度小于175/250,满足要求！(三) 、梁底支撑方木的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩 和，计算公式如下：均布荷载q = 3.982 /0

40、.50 =7.96 kN/m最大弯矩M = 0.1ql 2=0.1 X 7.96 X 0.502=0.199 kN.m最大剪力 Q=Kvql=0.6 X 0.50 X 7.96 =2.388 kN 最大支座力 N=1.1ql=1.1 X 0.50 X 7.96 =4.378 kN 方木的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 6.00 X 5.00 2/6 = 25cm3;I = 6.00 X 5.00 3/12 = 62.5 cm4;(1) 方木强度计算 截面应力MW0.199106325102 27.96N/mm 13N/mm方木的计算强度满足要求！(2) 方木抗

41、剪计算 截面抗剪强度计算值T竺2bh33 2.388102 60.0050.002 21.194 N / mm T1.3N/mm方木的抗剪强度计算满足要求！(3) 方木挠度计算 最大挠度0.677 q l 4100EI0.6776.63500.00 4100950062.510 40.472 mm 500.00 / 250 2mm方木的最大挠度满足要求！(四) 、梁底支撑钢管计算1 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取方木支撑传递力。JGJ-2001)钢管采用的类型为 48X 3.5查扣件式钢管脚手架安全技术规范（ 附录B，钢管截面模量W=5.08cm

42、3;支撑钢管计算简图0.97kN |3. 982kN |0.97kN” 1rrA厂400J400h B11支撑钢管弯矩图（kN.m）0. 7320.2380.23811i0.2380.2380.732支撑钢管剪力图（kN）经过连续梁的计算得到最大支座力 Qmax=1.464 kN最大变形v max=0.019mm支撑钢管的最大挠度小于400/150与10mm满足要求!最大弯矩Mmax=0.075kN.m截面应力MmaxW0.07510 65.0810 32214.76 N / mm 205N / mm支撑钢管的计算强度满足要求！2 梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算

43、。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图（kN.m）支撑钢管变形图（mm）1.391.391.992.592.592.592.591.391.391.993.982kN3.982kN3.982kN3.982kN3.982kN 3.982kN3.982kNT11rip1A 01000t111000tf B支撑钢管剪力图（kN） 经过连续梁的计算得到：最大支座力Qmax=8.562kN最大变形v max=1.649 mm支撑钢管的最大挠度小于800/150与10mm满足要求!最大弯矩截面应力Mmax=0.697 kN.mM maxW0.69710 65.0810 32213

44、7.2 N / mm 205N / mm聚烯烃联合控制室上部结构施工方案支撑钢管的计算强度满足要求！（五）、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范525）:R Rc其中Rc -扣件抗滑承载力设计值；R -纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=8.562 kNRv=Rc=56kN,单扣件抗滑承载力满足要求！（六）、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值N，它包括：横杆的最大支座反力 Ni=8.562 kN （已经包括组合系数1.4）脚手架钢管的自重 N2 = 1.2X 0.149 X 4.88=0.87

45、3 kNN = 8.562 +0.873 =9.435 kN钢管采用类型为48X 3.5查扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ-2001）附录 B,计算立杆的截面回转半径i= 1.58cm,立杆净截面面积A = 4.89cm 计算长度I o如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式（1）计算 计算长度附加系数k1,按照表1取值为1.167 ;计算长度系数u,参照扣件式规范表5.3.3 ; u = 1.7l 0= k1uh=1.167 X 1.7 X 1.50=2.976m长细比入=l 0/i=2.976 X 1071.58=188.4，轴心受压立杆的稳定系数 M由入查扣 件式钢管脚手架安全技

46、术规范（JGJ-2001）附录C得，=0.202 ;钢管立杆抗压强度计算值N fA9.435 10 30.2024.8910 22 295.517 N/mm2 205.000 N/mm 2钢管立杆稳定性验算满足要求！ 计算长度l 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式（2）计算立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度a = 0.05m ;I 0 = （h+2a） =（1.50+2 X 0.05） =1.6m,立杆净截面抵抗矩 W3=5.08cm上海金山石油化工建筑有限公司聚烯烃联合控制室上部结构施工方案轰2複祓支架卄算岳度阳加采数k2式钢管脚手架安全技术规范（JGJ-2001）附录C

47、得，丁 =0.578 ;钢管立杆抗压强度计算值NfA39.435 100.5784.8910 22 233.381 N/mm2 205.000 N/mm 2钢管立杆稳定性验算满足要求！（3）如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式（3）计算 计算长度附加系数k2，按照表2取值为1.007 ;l 0= kk （h+2a） =1.167 x 1.007 x （1.50+2 x 0.05）=1.88m长细比入=l 0/i=1.88 x 1071.58=119，轴心受压立杆的稳定系数-由入查扣件式 钢管脚手架安全技术规范（JGJ-2001）附录C得，=0.458 ;钢管立杆抗压强度计算值NfA39.4

48、35 100.4584.8910 22 242.128 N/mm2 205.000 N/mm 2钢管立杆稳定性验算满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。壷I模卷支架计算长度附加系数kl歩距h缶）kl9o.1.2431 1851 2h1.51. 167LSh2.11.163Ktri) 46810121416ie2 口25303540如 IhG1 35 0i.omt.0261 0391 0423.0541.0&1l.oei1.092I 1131 1371. 1551.LT31.44 1.0l 0121.0221.0311.0391.0471.056L.064r

49、072t 0S21 1111 1291.149i S3 1.0L 007l.oir1.024l.tBLi斶1.047L胆弓1.0621.0751.0971. 1141.L321.S2 1.01 0071. DM1.0211.0291 0361.043l.OSL1 05B1.0741.090i. 10S1.1231.80 1.01.0071.0141.0201JE51.0331.040仁刚1.021.0&7i.osi1.09B1.111t.921.0L 0071.0121.0181. 03C1.035L0421.0481.0&21.07&1.0901.L042.01 1.0L.Q071.011.

50、Q1SL,此E1.02?LQ55L.彌1,0441.0641.0731.06T1.1Q12 25 1.0L 0071 0101.0161 02CI1 0271.032LOOT1 0421 0571.0701.0011.0942.70 1.0L 0071.0101.018L.0201 0271.0321.D371 0421.0531.05B1.0781.091上海金山石油化工建筑有限公司25聚烯烃联合控制室上部结构施工方案上海金山石油化工建筑有限公司31h粱两预茁住i5梁模板支撑架立面简图(二) 、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算 作用荷载包括梁

51、与模板自重荷载，施工活荷载等。i 荷载的计算：(1) 钢筋混凝土梁自重(kN/m ):qi = 25.00 X 0.90 X 0.50 =11.25 kN/m(2) 模板的自重线荷载(kN/m ):q2 = 0.35 X 0.50 X( 2X 0.90 +0.40 ) /0.40=0.963kN/m(3) 活荷载为施工荷载标准值与倾倒混凝土时产生的荷载( kN ):活荷载标准值 Pi =(1.00 +2.00 ) X 0.40 X 0.50=0.6 kN均布荷载q = 1.2X 11.25 +1.2 X 0.963 = 14.66 kN/m集中荷载P = 1.4X 0.6 =0.84 kN面板

52、的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = bh2/6=50.00X 1.8 2/6 = 27cm3;I = bh3/12=50.00X 1.83/12 = 24.3 cm4;0.84kNN /m14. 661 r y *.lillHUL,r 1 ri p 1 IW*、s r W14i1200ab200f BA计算简图弯矩图（kN.m）剪力图（kN）变形图（mm）经过计算得到从左到右各支座力分别为:N=1.1kN,N2=4.5kN,N3=1.1kN最大弯矩M = 0.073kN.m最大变形v = 0.087 mm2 强度计算经计算得到面板强度计算值M

53、fW0.073106327102.704 N / mm 2 f 15N /mm 2面板的强度验算满足要求！3 抗剪计算最大剪力V=N=1.83 kN截面抗剪强度计算值3VT2bh331.8310 332 0.501018220.305 N /mm T1.5N / mm抗剪强度验算满足要求4挠度计算面板最大挠度计算值v = 0.087 mm面板的最大挠度小于200/250,满足要求！(三) 、梁底支撑方木的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩 和，计算公式如下：均布荷载 q = 4.5 /0.50 =9kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1 X 9

54、X 0.502=0.225 kN.m最大剪力Q=Kvql=0.6 X 0.50 X 9=2.7 kN最大支座力 N=1.1ql=1.1 X 0.50 X 9=4.95 kN方木的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 6.00 X 5.002/6 = 25cm3;I = 6.00 X 5.00 3/12 = 62.5 cm 100950062.510;(1) 方木强度计算 截面应力MW0.22510 0.534 mm 500.00 / 250 2mm方木的最大挠度满足要求！(四) 、梁底支撑钢管计算1 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。3

55、25102 29N/mm T1.3N /mm方木的抗剪强度计算满足要求！(3) 方木挠度计算最大挠度40.677 q l100EI40.6777.5500.00集中荷载P取方木支撑传递力。JGJ-2001）钢管采用的类型为 48X 3.5查扣件式钢管脚手架安全技术规范（ 附录B，钢管截面模量W=5.08cm3;支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图（kN.m）支撑钢管变形图（mm）1.1kN4.5kN1. 1kN4 f FA厂40011400h B110. 7560.344：0.3441 f0. 3440.3440.756支撑钢管剪力图（kN）经过连续梁的计算得到最大支座力 Qmax=1.512kN最

56、大变形v max=0.023mm支撑钢管的最大挠度小于400/150与10mm满足要求！最大弯矩Mmax=0.082 kN.m截面应力MmaxW0.082 10 65.0810 32 216.14 N/mm 205N / mm支撑钢管的计算强度满足要求！2 梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。4.5kN4.5kN4.5kN4.5kN4.5kN4.5kN4.5kN100010001000支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图（kN.m）支撑钢管变形图（mm）2.932.293921.581.58A2.932.932.251.581.582.25 支撑钢管剪力图（kN） 经过连续梁的计算得到：最大支座力Qmax=9.68 kN最大变形 v max=1.863 mm支撑钢管的最大挠度小于800/150与10mm满足要求!最大弯矩截面应力Mmax=0.788 kN.mM maxW0.78810 65.0810 3221