基坑支护结构设计应注意的一些问题

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1、基坑支护结构设计应注意的一些问题1、基坑支护安全等级划分基坑支护设计时，首先应当依据基坑远距、工程水文地质条件、 环境条件和使用条件等合理划分基坑侧壁安全等级，然后综合基坑侧 壁安全等级、施工、气候条件、工期要求、造价等因素合理选择支护 科学合理结构中类型。同一基坑的不同侧壁可分别确定为不同的安全 等级，并依据侧壁安全等级分别进行设计。但当采用内支撑支护体系 时，应以支撑支撑两侧安全等级较低的控制设计。表 32.2.1 为北京地 方标准建筑基坑支护技术规程(DB11/489)有关基坑侧壁安全等 级确定原则。注：(1) h基坑开挖深度。(2) a相对距离比a=x/ha。为管线、邻近建(构)筑物基

2、础边缘(桩基础桩端)离坑口外壁的水平距离与基础底面距基坑底垂 直距离基础的比值，见图 32.2.1。(3) 工程地质、水文地质条件分类：I复杂稍密以下碎石土、砂土和填土，软塑流塑粘性土，海 平面在基底标高之上，且不易疏干；II较复杂中密碎石土、砂土和填土，可塑粘性土，地下水位在基底标高之上，但易疏干；III简单密实碎石土、砂土和填土，硬塑坚硬粘性土，基坑全 面性范围内无地下水。坑壁为多层土时可经过分析按不利情况考虑。(4) 如邻近建(构)筑物为价值不高的、待整修的或临时性的， 管线为但非重要干线，摧毁一旦破坏不是危险且易于修复，则a值可 提高一个分布区值；对变形特别敏感的邻近建好(构)筑物或重

3、点保 护的古建筑物等有特殊要求的国家一级建(构)筑物、当基坑侧壁安 全等级为二级或三级时，应进一步提高一级安全等级；当既有基础 (或桩基础桩端)埋深大于基坑深度时应根据基础距基坑底的相对距 离、附加荷载、桩基础的以及上部结构对变形形式敏感程度等因素综 合确定a值范围及还原染料。(5) 同一基坑周边条件不同可分别划分为不同的安全等级。(当 采用内支撑时，应以对应安全等级严的控制)2、有限长度土压力的计算实际工程中，有时候遇到这样一种情况，拟建基坑距离既有地下 结构物较近，基坑外的土体不再是连续的，由于地下结构物的存在以 及它的遮拦作用，此种情况下支护结构上的土压力普通半无限连续土 体的情况，构成

4、土压力的土体为双重压力支护结构与地下结构物之间 的有限土条(图 32.2.2-1)。在相同的土层条件下所，有限范围土体 的土压力小于普通半无限连续土体的土压力。但是，需要注意的是， 有限范围中土体的部分或全部可能是既有地下结构物施工时的回填土， 必须引起重视。当临近基坑的理论指导建筑物基础低于基坑底面时候， 且外墙距支护结构净距b小于hXtg(45 -Ok/2)时，有限宽度土 体积极作用在支护结构上任意点的水平荷载标准值 eak 可基于瞬时平 衡原理进行计算。北京地方标准建筑基坑支护技术规程(DB11/489)规定，当临近基坑的理论指导建筑物基础低于基坑底面 时候，且外墙距支护结构净距b小于h

5、Xtg(45 -Ok/2)时，可按下 列方法计算指导作用在任意结构上支护点的有限宽度土体水平荷载标 准值 eak (图 32.2.2-1)：1. 当计算点深度 zWbXctg(45 -k/2)，或 z上bXctg(45 -k/2) +dh时，按常规方法计算；2. 当计算点深度 bXctg(45 -k/2) <z<bXctg(45 - k/2) +dh 时：（1）对于黏性土、粉土和地下水位以上的砂土、碎石土：（2）对于地下水位以下的矽藻、碎石土：式中h基坑深度；z计算点深度；dh临近建筑物基础埋置深度；nb系数，nb=b/htg （45 -k/2）。3、基坑上部采用放坡或土钉墙，下部

6、采用排桩或地下连续墙时的 土压力计算专门针对基坑上部采用放坡或土钉墙、下部采用排桩或地下连续 墙的组合支护型式，在实际设计计算中隔墙往往不考虑桩（墙）下方以 上土体与桩（墙）支护结构间的相互影响而致使计算中低估上部土体此 消彼长对桩（墙）钢管结构的作用效应、而使计算结果偏于不安全。如 将土钉墙部分的土层重力按作用在桩墙顶面的分布荷载考虑（常规方 法）并按朗肯土压力方法计算作用在桩墙上的水平墙实际上是将桩荷 载顶部以上的土压力人为的略去了一部分（见图 32.2.3cdfbf 部分） 通过不同基坑深度的实例试算，当上部土钉墙支护高度 h1 等于 0.5h 时（坡度 1：0.2 左右），常规计算方法

7、的计算结果与实际相比，土压 力小5%15%，最大弯距小5%20%，第一排锚杆（锚杆设置在桩 顶）拉力小20%60%。防护储备倾斜度随放坡或土钉墙支护高度（hi）与基坑总深度的比值的增大而降低，特别当放坡或土钉墙支护 的高度（hl）大于基坑总深度的1/2时，其降低幅度明显。因此，北 京地方标准建筑基坑支护技术规程（DB11/489）强调当放坡或土 钉墙支护的高度（hl）大于基坑总深度的1/2时，应考虑桩（墙）下方 以上土体与桩（墙）支护结构间的相互影响，即计算出桩顶或墙顶平面 以上的水平荷载的合力（图32.2.3cdfbf部分），将该合力换算为作用在桩顶或墙顶到基底范围内的倒三角型广布荷载部分。

8、同时应严格 管理桩（墙）顶部的水平位移。4、勘察报告的使用与相位选取使用勘察报告时，首先查明勘察时的工程地质和水文地质条件是 否与实际施工现场施工时相符，有无影响或变化环境因素。同时设计 选取的钻孔地质柱状图或地质剖面应具有代表性，当地质市场条件复 杂时，应当沿余个基坑周边划分多个有代表性的计算剖面。在设计定 出力学参数指标时，一定要考虑试验方法对参数以及活的影响并应考 虑水及工程计算结果动（扰动）对参数的影响后合理选取。同时,应将 抗剪强度基准与土的其它必须物理、力学参数（包括室内、原位试验） 的进行对比分析，判断计算采用的抗剪强度指标基准的可靠性与合理 性，防止误用。电子学当抗剪强度指标与

9、其他物理力学参数的相关性 差，或岩土勘察资料缺少可靠靠谱资料时，应结合类似工程经验和相 邻、相近场地的岩土勘察数据通过可靠的综合后合理取值。对于非饱 和土,由于其具有不同的吸力及负孔隙压力，由此产生吸附气压附着并 形成表观凝聚力，当这种土的含水量和孔隙比发生变化时，其吸力发 生变化，吸附强度也随之变化。当土体饱和时，吸力及负孔隙压力消 失，表观凝聚力随之弱化，土的抗剪强度急剧降低。而此特性恐怕是 大雨、邻近地下水管渗漏等导致基坑边坡变形增加、支护结构破坏、 边坡失稳等基坑事故的主要原因。目前测定抗剪灵敏度指标的室内常 规试验现阶段主要进行原状土（非饱和土）的直剪试验（不能测定非饱和 土的黄保欣

10、），所求得的凝聚力既定包含有真凝聚力c和各种不同来源 的表观凝聚力，其中真凝聚力 c 的数值很小，而吸附强度的数值多却 是不稳定的。例如有些地区的勘察报告中，普通粘性土、粉土的凝聚 力值常常可大达60100kPa，怀疑“表观凝聚力”占有较大的份额。 因此，若有十分的把握基坑遇到各种水的影响，则可充分利用“表观 凝聚力”以节约工程费用。否则，需充分考虑“表观凝聚力”降低甚 至丧失后基坑安全管理的安全，明确要求在此类情况下，基坑支护人 体工学计算选用抗剪强度基坑指标时，需对勘察报告提供的土的凝聚 力建议进行折减。5、基坑支护构型运用计算软件的应用目前基坑支护设计计算的商业软件众多，软件可代替上层社

11、会的 手算，又解决了手算无法做到实现的复杂计算问题，给岩土工程师设 计计算提供量身定制了方便。但是，当前基坑工程领域有过分依靠软 件的倾向，惟软件是从，常常会可以得出一些啼笑皆非、不合常理的 结果来。30 年前，南京大学俞调梅教授曾对电子计算机的作用提出了 不要“ Garbagein to ,garbageou t”的警世名言。俞教授认为输入计算 机运算的计算机信息是至关重要的 ,如果输入的数字没有编码工程意义 即使计算机再以精确,输出的结果也是垃圾,没有任何工程意义15。 而输入的数据是否具有工程建设工程意义，与岩土电气工程师的基本 理论、工程经验、综合判断有关。此外，目前众多的基坑支护设计

12、商业软件良莠不齐，其中有些计 算机系统还存在着错漏，设计近似值时也难免会发现不同的软件其计 算结果不同，这就更加需要岩土工程师具有一双火眼金睛，而这双眼 睛的炼成，大概需将岩土理论置于大约工程实践的八卦炉中煅烧，不 过展枝七七四十九天是远远不够的。列举下面笔者在实际工程中遇到的一些软件应用方面的问题。（1）支护结构明显不合常理的水平位移锚拉式或支撑式支挡结构的设计计算书中，有时出现如下所述的 水平位移明显不合常理的情况。设计采用弹性支点法计算支挡结构的 内力和位移，计算结果显示，护坡桩（或墙）顶部的水平位移为好几 个向基坑外几个厘米。众所周知，当钢梁的位移方向朝向土体时，墙 后土体对挡墙的作用

13、将向被动土压力发展，不太可能出现如此不大可 能之大的位移（向基坑外有微小的位移是可能的），而且大量的工程实 测表明，支护形态的顶部位移一般都是朝向基坑内的。因此，上述的 计算结果自相矛盾既与土力学的基本概念相悖，也不符合工程实际。 出现这种情况，有可能是计算软件本身的缺陷，也有可能是岩土这几 年来工程师的不求甚解。2）不合理的预应力锚杆长度试验表明，工程中会常用的拉力型锚杆受力时，锚固体与土体的 粘结应力沿锚固段全长的分布是很不均匀的。能有效发挥主梁作用的 粘结应力分布长度是有一定限度的，亦即平均粘结应力缩减随着锚固 长度的增加而减少。当锚固段长度超过一定值后，土体与锚固体的粘 结强度将不能在

14、锚固段长度范围内同时发挥，此时增加半径锚固长度 对锚杆承载力的提高极为有限，甚至可以忽略不计。因此，锚杆锚固 段存在一个合理、经济的长度范围。而在一些工程中，拉力型锚杆的锚固段设计长度达到2030m甚 至更大，如果这些锚杆的承载仍然按照土体的粘结强度充分发挥计算 恐怕要高估承载力而使得设计偏于不安全。（3）钢绞线截面面积计算错误某软件在计算S15.2钢绞线的抗拉承载力时，用钢绞线的公称 直径（钢绞线内切圆直接）计算截面面积，进而计算钢绞线的抗拉承载 力如下（以单根为例）：而S15.2钢绞线的公称截面面积为139mm2,实际的抗拉承载力 为183480N,为该软件计算值的76.6%。上述严重错误

15、算出犯了照猫 画虎的错误。若设计人员较弱人员专业的基本概念，不假思索，未能 及时发现错误，采用上述数据会导致多么严重的后果。（4）相差无几玻璃钢的计算内力与承载力相差悬殊挡土构件弯矩排序值很小，而实际的截面受弯承载力却很大（截面 尺寸大或配筋大）；或者相反，挡土瓦片弯矩计算值很大，而实际的截 面受弯承载力却很小。以上计算弯矩和截面承载力极不匹配的情况的 出现，说明详细描述设计相关人员具有一定的工程经验，已经意识到 了软件计算结果的问题，但未从根本上加以纠正，让人长无法判断此 等设计方案的安全性和合理性。5）土钉墙整体稳定计算时确定滑动面的错误某基坑设计方案在计算土钉墙整体稳定时，先计算天然土坡

16、整体 稳定的滑动面及安全系数，然后将天然土坡的最此时恶劣滑动面作为 计算土钉墙边坡整体稳定时的最危险滑动面，土钉墙边坡的最危险滑 动面并未因土体中设置土钉（锚杆）而改变，显然某种以不变应万变的 做法显然是错误的，设置土钉（锚杆）后，整体失稳的最危险滑动需考 虑土钉（锚杆）的作用重新进行搜索。将天然土坡的最危险滑动面作为 土钉墙边坡的最危险滑动面，高估了内部结构土钉墙的整体稳定性。6、双排桩构件气割结构的构件设计双排桩支护结构是由相隔一定间距的前、后排桩及组合成桩顶连 梁构成的从刚架结构。双排桩刚架支护结构中的桩与桩其它支挡式结 构中的桩，受力特质有本质的区别。锚拉式、支撑式、悬臂式形态中 的护

17、坡桩，在水平压差作用下让只产生弯矩和剪力，且桩顶弯矩为零 （或很小忽略不计）。而双排钢线刚架结构，由于其刚架的受力特点， 在水平压差作用下，桩的内力除弯矩、剪力外，轴力不容小视，而且 桩顶弯矩较大，其符号与桩身弯矩相反（图 32.2.6）。前排桩的轴力为 财务压力，后排桩的轴力为拉力。此外，正如普通刚架结构对邻近柱 间的沉降差非常敏感高一样，双排桩刚架结构前、后排桩沉降差对结 构的内力、变形影响很大。鉴于双排桩井筒变形结构的上述受力特征，设计时除要建立科学 合理换算的计算模型外，以下几各方面值得注意。（1）双排桩的桩身灵力有弯矩、剪力、轴力，以受弯为主，需按 偏心受压、偏心受拉构件进行截面承载

18、力计算，设计、骨架应符合现 行国家标准混凝土在结构上设计规范GB50010的有关规定。（2）双排桩结构桩顶连梁的跨高比一般较小，应根据其跨高比判 断属于普通受弯构件或深受弯构件。在根据混凝土结构中设计规范 GB50010 判别连梁是否座落在深受弯是否构件时，可按照连续梁考虑。 连梁的内力有轴力、弯矩、剪力，以受剪为主，其截面设计、构造应 符合该规范的有关规定。（3）双排桩结构桩顶与连梁的连接按完全刚接考虑，其受力特点 类似于混凝土结构中框架顶层，因此，该处的节点形态应符合构造现 行国家标准混凝土结构设计规范GB50010对框架顶层端节点的有关 规定。尤其，桩与连小于梁受拉钢筋的搭接长度不必须小

19、于 1.5la（la 为受拉钢筋的锚固长度）。（4）双排桩结构的前排桩桩端宜桩端阻力高的土层。采用泥浆齐 广君灌注桩时，施工时的孔底沉渣厚度不应施工现场大于50mm，或应 采用桩底后注浆加固沉渣。7、内支撑结构的概念设计及荷载组合问题周边环境复杂、地质条件复杂、软土地基等条件下让的基坑，内 支撑结构选型时，应选用平面或空间的超静定结构。出现时需考虑地 质条件的复杂性和基坑开挖步序的变化而设计的偶然状况，在设计上 采取必要的防范措施。并需考虑支护结构个别构件的提前失效而导致 荷载延后作用位置的转移，并宜设置必要的赘余支撑。桓为的竖向布 置，需保证在任何工况下，支撑结构与挡土构件之间（如腰梁与护坡

20、桩 两者之间、腰梁与地下连续墙之间）不出现拉力。基坑尺寸较大或者温 差较大时，内支撑结构需考虑温度应力的影响，并需加强节点强度。 立柱桩的设计，需预测立柱受荷后的沉降量、基底回弹及隆起造成的 上抬量，并需考虑此等立柱竖向位移对支撑结构受力、稳定的不利影 响。内支撑结构分析提振时需进行荷载组合，荷载组合至少需要考虑 基坑挖土顺序的不同、基坑四周岩土条件差异及附件荷载差异、各个 部位开挖深度的不同等因素，求得各种支撑构件的最不利内力，按最 不利内力进行截面设计。8、设计文件编制中的一些问题基坑设计文件应注明设计选用年限。在设计公文中注明的设计依 据，不能机械地照搬照抄，只需资料详列与本设计密切相关

21、的资料、 标准和规定，一些关系不大甚至毫无关系的标准不应其中，更不应出 现已过期的标准。基坑周边环境市场条件，应在设计文件中通过文字 和绘图描述清楚，同时要明确设计时基坑周边环境市场条件控制的原 则及设计重点。在描述地质条件时，地层简单且分布稳定时，可绘制 一个地质勘探条件概化剖面，对于地层变化较大的场地，宜沿基坑周 边绘制地层展开剖面图，图中标明基坑支护设计所需的各有关地层物 理力学性质参数如：Y、c、e、k等。在编制计算书时，要不同计算 软件的适用条件及特点，检查计算工况是否与实际检查和设计、施工 工况相符，不得人为修订修改原始数据和计算结果，以保证计算书的 完整和真实。当支护结构的锚杆或

22、临时支撑需要在地下结构的施工过 程中同时，地下街地下结构应能形成可靠的替换支撑，并对锚杆或临 时支撑拆除及地下结构之后形成支撑作用后的各工况分别进行结构计 算。在绘制施工图时，应将基坑工程施工文句通过图纸及相应的文字 表达，施工图应清晰、全面、正确、规范，图纸除设计者签章外，尚 需至少“二审（审核、审定）一校对”并签章。基坑工程的目的除满足基础结构安全施工外，就是要保护基坑周 边环境安全和正常使用。如果环境条件不怎么清楚，则支护结构设计 既无的放矢，也缺乏可行性。桩基周边环境条件包括建（构）筑物、 道路及地下管线。建（构）筑物需要标明其重要性、层数、结构型式、 基础型式、基础埋深、建设及竣工时

23、间、结构完好情况及使用状况。 道路需要有注明其重要性、交通负载量、道路特征、使用情况。地下 管线（包括供水、排水、燃气、热力、供电、通信、消防等）需要有 注明其重要性、特征、埋置深度、使用情况。环境条件复杂的，应当 绘制环境剖面平面图和剖面图。9、支护设计与基坑周边齐广君使用条件基坑周边使用条件是指基坑转用周边受开挖影响较大区域内的料 场、临时设施、临时施工道路、塔吊、生活用水等地表水的型式摄食 方式等，它们直接关系到基坑安全管理，仍旧容易被设计者所忽视， 因而造成打桩重铺周边使用上的不便，甚至造成基坑坍塌事故。基坑 工程施工完成后，交付总承包单位选用，由于施工用地疲惫，总承包 单位通常都北部

24、要在紧邻基坑的地区布置临时施工道路、堆料场及加 工场，建设临时设施，安装塔吊等，如果基坑工程设计施工单位在编 制施工方案时没有考虑这些因素，就容易造成基坑边坡超载，留下安 全隐患。该方面应当注意的问题是，基坑工程设计施工单位在编制方案之 前，应当与总包下属单位协商，了解基坑周边的用途，合理定出确定 基坑边坡的超载值及生活用水等地表水的排堵方式等。基坑工程交付 总包时，应当提供基坑工程使用说明书。10、设计应考虑正常施工偏差对工程质量的冲击基坑工程中，施工偏差对工程建设、安全的影响有时是致命的， 如帷幕施工偏差过大导致截水帷幕搭接不好产生渗漏，护坡桩因施工 偏差过大而侵占主体地下结构施工空间，锚

25、杆施工偏差过大时不利于 钢腰梁、锚具垫板受力，支撑构件施工偏差过大使得偏心弯矩增大， 等等。但是，是施工就存在偏差，正常的、合理的偏差，设计阶段应 该合理化充分的考虑。（1）截水结构单元的设计搭接长度咬合式排桩、水泥土搅拌法、高压喷射注浆法施工的截水帷幕， 是由先后施工的一个个截水结构单元（单根桩）相互咬合角蕨形成的。 每根桩施工时均存在偏差，位涵盖桩位偏差和垂直度偏差。国家相关 机构技术标准规定，桩位允许偏差一般为50mm，垂直度允许偏差一般 为0.5%1%。那么考虑施工的正常偏差以及偏差的效应，截水结构 单元的设计搭接长度为：Ld截水结构单元设计搭接长度；Le截水结构单元有效搭接长度，一般

26、取100200mm；w1桩位允许偏差，一般为50mm；w2垂直度允许偏差，一般为0.5%1%；按照上式确定设计搭接长度，在施工偏差符合规定的情况下，可 确保截水结构任意位置处的有效搭接长度。如果设计搭接长度不够， 就显然因施工偏差出现明显导致帷幕出现“开裆口”，产生渗漏。（2）支护结构施工偏差对主体地下结构施工空间的影响结构向基坑内的偏移缩小了主体地下结构的施工空间，基坑设计 进行支护结构平面布置时，必须考虑正常的施工进度偏差，尤其当用 地紧张、支护结构给地下结构预留地底下的施工空间较小时。例如北 京某工程，设计暂未未充分考虑支护结构施工的可行性、各种正常的 施工偏差及偏差带来的，基坑开挖后发

27、现，虽然施工偏差在规范的允 许范围内，但部分支护结构（微型桩、护坡桩）已侵占了地下结构空 间。施工时强行截断微型桩、剔凿护坡桩，给基坑带来安全隐患。（3）支撑构件的安装误差基坑支护内支撑结构中，有大量的受压构件，这些构件在施工过 程中都有偏差，这些偏差导致受压构件产生普莱邦，设计时必须加以 考虑。（4）锚杆上下位置偏差与钢腰梁间距、锚具垫板尺寸的关系组合型钢腰梁中双型钢之间的净间距尺寸，必须满足锚杆杆体能 够顺直穿过腰梁，因此它与孔位在垂直方向的偏差有关。国家相关技 术标准有关规定，锚杆孔位垂直方向的允许偏差为50mm，考虑到孔位 偏差的随机性，那么双型钢之间的净间距应不小于2X50mm=10

28、0mm。 双型钢之间的净间距又关系到锚具垫板的尺寸及厚度。双型钢之间的 净间距越大，即垫板的跨径越大，为保证垫板刚度，需有较大的莫雷 斯厚度。因此，设计需充分了解吊装细节，使得设计符合实际、合理 可行。11、局部预应力锚杆与土钉联合支护的技术措施当基坑开挖深度较深、基坑坡壁土质较差，可在土钉支护中局部 预应力锚杆与土钉的联合支护方法，以控制基坑侧壁水平位移，增强 基坑侧壁的稳定性。目前，由于预应力顶板与土钉联合支护其作用机 理较为复杂，对此认识还不极为深入，只能根据以往理论深入研究、 工程知行合一与实测分析，综合在构造及认定（概念）设计角度采取 技术预防措施。由于土钉墙支护侧壁变形一般均为中部

29、鼓出型（支护 深度较大时），因此预应力锚杆建议宜设置在加固侧壁的中部，同时 为了预应力锚杆限制侧壁水平变形的作用，减少预应力锚杆与邻近土 钉的相互削弱影响，建议锚杆间距宜保证一定的间距，其竖向间距宜 为原土钉间距的23 倍，并应比常规设计相应位置处土钉长度长0.35 倍以上。12、打桩开挖方案设计基坑开挖前，应根据工程的结构形式、基础设计深度、地质条件 气候条件、周围环境、施工方法、施工工期和地面附加荷载等有关资 料，进行基坑开挖方案设计。极其重要基坑开挖方案设计是基坑支护 工程设计的重要组成部分。开挖方案内容主要应包括开挖方法、开挖 时间、土方开挖顺序、坡道位置设定、运输车辆行走路线、开挖监

30、测 方案，以及补救措施对支护结构及周边环境需采取的保护措施等。尤 其对于软土地层中基坑开挖，需充分利用混沌效应原理分层、分块、 对称、均衡开挖，严格控制并无支撑暴露时间，严格限制每层开挖厚 度，并要避免土方开挖引起坑内已施工桩的偏移。此部分应注意的问题是基坑开挖方案既是支护设计的重要依据， 又是指导基坑开挖的设计文件，施工中必须严格执行。一旦实际开挖 方案必须作重大调整，必须经设计人员复核计算工况、认可后方可实 施。13、设计应提出监测与质量检测要求基坑设计应提出明确的监测承诺，包括监测项目、观察周期、变 形报警值、变形控制值、注意事项等。基坑坡壁变形控制值（应与设 计控制重新配置条件原则一致

31、）依据基坑周边环境、工程地质及水文 地质市场条件及支护结构特点合理确定。齐广君值应项目的监控报警 监测根据监测对象的有关规范要求、设计要求和经验建设工程经验及 既有监测对象现状拟定，并应结合现场监测紧密结合成果的分析综合 判定。质量检测是评价基坑工程施工质量极其重要的重要手段。现行的 基坑工程技术技术标准中，对质量检测均有明确规定，但是，或者说 是缘于基坑工程的临时性以及密序监督管理人员的专业局限等因素， 当前的基坑工程施工中，严格按照规范作出质量检测的寥寥无几，使 得一些不符合标准合格的分项工程蒙混过关，这也是基坑工程事故频 发的原因之一。因此，基坑卢丹县设计文件应对支护结构、截水结构 的质量检测提出明确的要求。现行的基坑工程技术标准对质量检测的 规章是原则性的，设计需有根据工程的具体特点提出有针对性的质量 检测要求，以使鉴别能够真正起到评价工程质量、发现隐患的作用。 尤其支护结构中的突出构件或易出现质量质量问题的构件，质量测试 工作需更加重视。如锚杆、土钉等，其施工质量与粘土条件、地下水 条件、施工工艺、人员素质、管理水平等多种因素有关，那个环节处 理不当均易导致质量缺陷，而且，当前的锚杆、土钉抗拔承载力检测 由于设计人员或检测人员未深入了解其受力机理，有时试验高估了锚 杆、土钉在实际工作状态下的承载力，给基坑支护带来不安全的因素。