新型光纤接头精微模具设计及成型技术之研究hckf

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1、新型光纖纖接頭精精微模具具設計及及成型技技術之研研究Reseearcch DDeveeloppmennt oof aa Noovell Prreciise Molld aand thee Mooldiing Tecchniiquee foor OOptiicall Fiiberr Feerruuless黃明賢M.-SS. HHuanng國立高雄雄第一科科技大學學 機械械與自動動化工程程系 助助理教授授Assiistaant Proofesssorr,Depaartmmentt off Meechaaniccal andd Auutommatiion Enggineeeriing,Natiion

2、aal KKaohhsiuung Firrst Uniiverrsitty oof SScieencee annd TTechhnollogyy林宗彥T.-YY. Liin國立高雄雄第一科科技大學學 機械械與自動動化工程程系 研研究生Gradduatte sstuddentt,Depaartmmentt off Meechaaniccal andd Auutommatiion Enggineeeriing,Natiionaal KKaohhsiuung Firrst Uniiverrsitty oof SScieencee annd TTechhnollogyy摘 要要傳統模具具設計及及成型技

3、技術乃針針對尺寸寸大且精精度要求求不高的的產品，但但近年來來由於射射出成型型件已趨趨向重量量小且尺尺寸要求求精度高高，模具具設計中中所忽略略的模具具定位和和變形顯顯得格外外重要。本本研究以以SC型型塑膠光光纖接頭頭模具為為載具，設設計一具具有精密密定位功功能的新新型模具具，擬將將射出成成型機開開關模運運動之誤誤差及模模板變形形對模具具定位之之影響排排除在外外；另外外，利用用Molldexx模流分分析軟體體模擬分分析模具具的芯模模承受熔熔膠拖曳曳力時所所造成的的變形，並並且以此此為參考考結合田田口實驗驗計畫法法尋找成成型參數數之最佳佳化。根根據實驗驗結果顯顯示，模模具模板板變形量量及平行行度會受

4、受到機台台振動的的影響，在在精微模模具設計計時需將將基台振振動的因因素考量量在內，基基於此設設計理念念，新型型光纖接接頭模具具在定位位穩定度度方面，較較傳統穩穩定，至至於以模模流分析析軟體模模擬成型型參數對對芯模變變形之影影響得知知射出速速率及熔熔膠溫度度的貢獻獻度最大大。關鍵詞：微射出出成型；精密定定位機構構；模具具變形；製程參參數最佳佳化；SSC型塑塑膠光纖纖接頭AbsttracctThe connvenntioonall moold dessignn annd iinjeectiion molldinng ttechhniqque tennds to appply forr paarts

5、s wiith larrge sizze aand loww-prreciisioon ddimeensiion. Noowaddayss, mmolddingg paartss wiith tinny ddimeensiionss annd hhighh acccurracyy arre ttremmenddoussly reqquirred. Thhus, thhe pposiitiooninng aaccuuraccy oof mmoldd pllatees mmoveemennt aand thee coontrrol of theeir molld ddefoormaatioon a

6、are impporttantt too prroduuct quaalitty. By empployyingg thhe SSC-ttypeed pplassticc feerruuless ass thhe sstuddy vvehiiclee, tthiss reeseaarchh aiims to dessignn a neww mooldiing mecchannismm too acchieeve higgh pposiitiooninng ccapaacitty wwhenn moold cloosinng. Thee deesiggn cconcceptt iss too e

7、llimiinatte tthe missaliignmmentt off moold cloosinng ccaussed by thee deeforrmattionn off thhe cclammpinng uunitt. MMoreeoveer, thee coommeerciialssofttwarre“Molldexx” iss apppliied to simmulaate thee liittlle ddefoormaatioon oof ttinyy coore cauusedd byy thhe ddragg foorcee off meelt pollymeer. By

8、 appplyiing Tagguchhi mmethhod, thhe ooptiimall paarammeteer ssetttingg iss deecidded. Acccorrdinng tto eexpeerimmenttal ressultt, tthe molld pplattenss arre aaffeecteed bby tthe molldinng mmachhinees vvibrratiion. Thhereeforre ttakiing thiis ffacttor intto aaccoountt iss neecesssarry wwhenn oppticc

9、al fibber connnecctorr moold wass deesiggnedd. TThe meaasurremeent shoows thaat tthiss neew-ttypeed mmoldd sttruccturre iis mmoree reeliaablee inn poosittionningg thhan traadittionnal onee. AAlsoo, tthe injjecttionn raate andd thhe mmeltts ttempperaaturre hhavee grreatt innfluuencce oon ccoree piins

10、 ddefoormaatioon.Keywwordds: miccro injjecttionn mooldiing, moold defformmatiion, opptimmal proocesss pparaametter, SCC-tyypedd pllasttic ferrrulles, meechaanissm oof ppreccisiion possitiion.格式說明：在摘要與全文之間插入分節符號與分頁符號參考：插入分節與分頁符號一、前言言 內文標題格式說明：各段標題字體規範為：標楷體11級大小，粗體，以小寫中文數字開頭段落間距：與前段距離0.5列，與後段距離0.5列參考：

11、段落設定全文撰寫格式說明：一律以雙欄式撰寫全文參考：設定雙欄全文撰寫格式說明：一律以雙欄式撰寫全文參考：設定雙欄射出成型型機係一一種週期期性量產產塑膠成成型品的的機器，其其主要機機構有塑塑化單元元及夾模模單元兩兩大部分分。其中中夾模單單元用以以承載模模具，進進行開、合合模、鎖鎖模、頂頂出成型型品之週週期性運運動。在在熔膠成成型過程程中，夾夾模單元元必須提提供足夠夠鎖模力力以確保保模具之之閉合，防防止塑料料在高壓壓力的射射出階段段將模具具撐開，導導致成型型不良的的情形發發生。由由於夾模模單元的的動模板板、靜模模板、導導柱等零零組件，在在成型過過程均將將承受極極大的負負荷而變變形，以以肘節式式合模

12、機機構為例例，造成成成型不不良的原原因，描描述如下下：(1)合模時時模板不不平行：肘臂個個別尺寸寸誤差與與射出機機導柱的的磨損使使活動模模板不能能筆直動動作，造造成模板板合模靠靠迫時，模模具微結結構零件件受到壓壓力，造造成模具具結構變變形，如如圖1。圖例格式說明：文中圖示一律標示圖號，於文後附加圖檔(2)鎖模力力分佈不不平均：曲肘機機構以肘肘臂的安安裝點為為中心鎖鎖模力分分佈向兩兩側遞減減，造成成模具中中心鎖模模力弱，使使模具產產生變形形，發生生溢料(毛邊)的現象象，如圖圖2。(3)肘臂伸伸展瞬間間鎖模力力過大：肘臂伸伸展瞬間間產生過過大的鎖鎖模力，使使射出機機的導柱柱彎曲，可可動模板板發生運

13、運動，如如圖3。因此對微微射出成成型而言言，動模模板的變變形量及及平行度度必須嚴嚴格地控控制以避避免其間間接地導導致成型型品特徵徵尺寸的的偏差。再再者，模模板間閉閉合運動動的滑動動公差設設計會對對具有靠靠迫特性性的精密密用模具具造成尺尺寸偏移移。至於於模具強強度設計計方面亦亦會因夾夾模單元元所承受受鎖模力力時的模模板變形形隨之變變形。對對精密的的微射出出成型而而言，模模具的變變形不但但會使模模穴在分分模線產產生間隙隙，亦會會造成在在高速充充填時產產生的毛毛邊現象象直接影影響尺寸寸。在成型方方面，微微射出成成型的充充填過程程由於成成品小、流流道小、流流動阻力力大，因因此需提提高熔膠膠充填速速度，

14、以以減少固固化層的的形成。但但高射速速將使成成型品品品質控制制的困難難度提高高。除此此之外，由由於微射射出所射射出之熔熔膠量少少，當熔熔膠進入入模穴時時瞬間冷冷卻凝固固，為使使熔膠能能順利完完全充填填模穴，微微射出成成型的模模溫較高高於傳統統射出成成型，而而高模溫溫造成微微射出成成型之成成型週期期較一般般傳統射射出成型型長的缺缺點。上上述微成成型技術術的充填填過程不不同於傳傳統的充充填過程程，將會會衍生出出微成型型技術所所需克服服的問題題，諸如如，高深深寬比成成型工程程技術挑挑戰、需需快速充充填以避避免固化化層形成成所衍生生短射的的問題、需需避免高高射出壓壓力以防防止模內內微結構構件受力力變形

15、、需需精確射射膠位置置控制及及高精準準和高強強健鎖模模系統成成型設備備等問題題。這些些都會決決定模具具的變形形量與充充填完整整與否，進進而影響響模具壽壽命及產產品尺寸寸精度。參考文獻引用：文中引用他人研究，一律標示，並於文後附加說明內文段落格式說明：各段標題開頭：預留2個字的空白傳統射出出成型技技術中，由由於成品品物件大大，尺寸寸精度較較不要求求，故模模具的變變形及定定位等因因素容易易被忽略略，但在在精密及及微量成成型中，除除去成型型參數、射射出機性性能、塑塑膠材料料及加工工技術外外，模具具的變形形定位也也是直接接關係成成品尺寸寸精度的的要素之之一，因因此在BBoittoutt 11的研研究中

16、提提到模穴穴的變形形主要來來自於：(1)機台靠靠迫模具具致使模模穴被撐撐開，此此種模穴穴變形約約略只有有數十微微米，並並不會產產生看得得見的毛毛邊；(2)模模具的鋼鋼材並不不是無限限剛性，因因此熔膠膠的壓力力的上升升，造成成模穴體體積變大大；(33)模具具零件部部分的變變形，也也是促使使模穴產產生變形形的原因因之一，後後續Leeo和CCuveelliiez2以以應變規規進行量量測模穴穴平面的的變形，將將上述的的最後兩兩項因素素與模穴穴變形的的關係予予以量化化。根據據上述模模具變形形的原因因，減少少模具變變形最直直接的方方法，可可從模具具設計改改善，以以往模具具設計並並無一定定準則可可循，模模具

17、尺寸寸及其水水路的設設計皆採採取經驗驗法則，為為減少模模具變形形，Hiirossh等人人3藉由有有限元素素法進行行模具結結構及分分模面的的變形分分析，有有以下的的結論：(1)稍微傾傾斜的分分模面可可減少分分模面邊邊緣的變變形；(2)公公模板或或承板在在合模方方向加厚厚有助於於減少分分模面的的變形量量。蔡4使使用有限限元素法法對模板板強度進進行分析析，發現現加大導導柱上螺螺帽外徑徑及在導導柱上增增加應力力讓槽設設計，可可減小模模具的變變形。微射出成成型如塑塑膠光纖纖接頭為為載具的的應用技技術瓶頸頸在於熔熔膠在流流動時因因其黏彈彈性的特特性，會會造成模模具芯模模(coore pinn)微結結構的翹

18、翹曲，因因而形成成孔洞的的翹曲過過大。由由於光纖纖接頭為為使光纖纖達到高高效率的的訊息傳傳送，故故在置放放光纖的的孔洞必必須要求求定位精精準。SSatoo等人5以以SC型型內直徑徑1266m，外外直徑22.5mmm之塑塑膠光纖纖連接器器為載具具，為使使光纖連連接器內內徑孔洞洞與外徑徑孔洞的的同心度度偏差在在理論範範圍內，採採用四個個澆口射射膠，藉藉射膠速速率調整整內孔與與外孔同同心度，調調整射膠膠速率後後，射出出的成型型品經模模擬反覆覆的環境境變化，其其連接損損失和反反射損失失皆在理理論範圍圍內。王王6進一步步以MJ-RT型型直徑1126m，直直徑1.5mmm之塑膠膠光纖連連接器應應用田口口方

19、法對對模溫、冷冷卻時間間、塑料料溫度、保保壓壓力力、保壓壓時間、射射出壓力力及射出出速度等等控制因因子分別別各取二二水準對對尺寸收收縮進行行實驗，經經變異數數分析顯顯示以塑塑料溫度度及冷卻卻時間貢貢獻度最最大。內文子標題格式說明：各段標題字體規範為：標楷體10級大小，粗體，以阿拉伯數字開頭段落間距：與前段距離0.5列，與後段距離0.5列參考：段落設定二、實驗驗方法與與驗證本研究以以SC型型光纖接接頭(尺尺寸、形形狀及其其規格如如圖4)為載具具，此產產品有一一1255m直徑徑的內孔孔洞，此此孔洞對對應於模模具中的的芯模需需靠迫在在母模仁仁上的芯芯模孔中中，精度度要求在在1m以內內，因此此模板的的

20、運動精精度造成成芯模對對位不精精準與熔熔膠充填填模穴時時對產生生的芯模模變形皆皆是影響響微成形形品是否否符合尺尺寸精度度要求。綜合上述述，以下下針對射射出機台台、模具具設計與與射出成成型參數數三大方方向設計計實驗。2.1 模板平平行度的的量測在機台與與模具變變形方面面微射出出成型由由於產品品精度要要求高，射射出機模模板及模模具的微微變形與與機台的的振動因因素皆會會影響產產品品質質，因此此在微設設計模具具之前，瞭瞭解射出出機器與與模具動動模板之之動態平平行度精精度及變變形，以以作為設設計精密密模具之之參考。本本實驗針針對300噸鎖模模力全電電式精密密射出成成型機(機型：FANNUC ROBBOS

21、HHOT 30iAA)及模模具進行行活動、固固定側模模板於運運轉合模模靠迫時時模板平平行度及及變形的的量測。2.2 具精密密定位精精度之模模具設計計由於模具具變形、合合模精度度及機台台的穩定定度對高高精密成成型會有有相當大大的影響響，因此此對本研研究針對對SC型型光纖接接頭模具具，需設設計一個個儘量可可以將機機台之不不確定因因素(如如震動、滑滑動等)及模板板變形排排除在外外的模具具機構。2.3 以模穴穴壓力感感測器量量測芯模模微結構構變形SC型光光纖接頭頭模具的的芯模位位於模穴穴中，一一般量測測方法無無法在熔熔膠充填填時量測測芯模變變形的行行為，因因此利用用芯模變變形所造造成芯模模周圍流流場的

22、壓壓力差將將藉由熔熔膠傳遞遞至模穴穴壁上，埋埋設模穴穴壓力感感測器於於模穴兩兩旁感測測芯模變變形所產產生壓力力的差異異，使用用模穴壓壓力感測測器量測測芯模變變形的優優點在於於以非接接觸的方方式感測測出芯模模微小的的變形量量，並可可並免干干擾熔膠膠流動，因因此事先先以Mooldeex模流流分析軟軟體模擬擬在公、母母模穴中中埋設壓壓力感測測器如圖圖5，利利用壓力力感測節節點瞭解解充填過過程模穴穴兩側的的壓力平平衡，以以掌握因因芯模變變形產生生模穴壓壓力不平平衡的情情形，再再以田口口方法調調整成型型參數，找找出影響響芯模變變形的重重要因素素。2.4 雷射干干涉儀角角度量測測原理雷射干涉涉儀是利利用光

23、波波的干涉涉，而使使量測的的精度提提高到11/2個個波長以以內。首首先運用用反射平平面鏡使使單一光光束振幅幅區分成成兩束，所所得的兩兩光柱進進行的方方向及相相位不完完全相同同，當其其再相遇遇時便形形成干涉涉條紋，如如採用的的光源是是雷射，同同調長度度即能拉拉長，也也就是待待測光和和參考基基準光兩兩通光的的光程即即使拉長長，仍然然會有干干涉的現現象，可可利用此此原理來來作微小小距離檢檢測之用用，圖66為雷射射干涉儀儀量測角角度之原原理，可可動側移移動時會會受被測測物彎曲曲的形狀狀形成反反射鏡角角度的變變化，此此些微的的變化量量會改變變雷射光光的干涉涉現象，如如此便可可量測出出被測物物角度之之變異

24、。2.5 實驗步步驟本計畫的的研究重重點在探探討模具具變形對對尺寸的的影響以以及設計計一個具具精密定定位功能能的模具具，圖77為計畫畫執行步步驟流程程圖：(1)首先使使用雷射射干涉儀儀針對射射出成型型機及模模具做平平行度及及變形量量測，分分別於射射出機與與模具之之模板上上方及側側方分別別取五個個量測點點架設分分光鏡與與反光鏡鏡如圖88，其結結果將作作為模具具設計的的參考，再再者，確確認產品品的尺寸寸要求進進行模具具設計，並並應用33D實體體模型之之模流分分析進行行實體模模擬；然然後經由由(2)模具細細部設計計、製作作和動作作測試，以以確定模模具設計計是否符符合要求求；接著著進行(3)新型模模具

25、定位位功能確確認，其其中利用用雷射干干涉儀量量測新型型模具定定位精度度；(4)使用”Molldexx”模流分分析軟體體模擬模模穴壓力力感測器器及利用用田口方方法找出出成型參參數最佳佳化。三、結果果與討論論射出機在在成型過過程中鎖鎖模單元元主要分分為開模模、合模模、低壓壓保護、靠靠迫及高高壓鎖模模等動作作，其中中模具是是否能順順利合模模及模具具是否產產生變形形主要決決定在低低壓保護護、靠迫迫及高壓壓鎖模階階段，因因此為了了解模具具變形的的情況，分分別於射射出成型型機及新新型光纖纖接頭模模具上、側側方模板板上各取取5個量量測點，每每個量測測點取五五次量測測值進行行平行度度量測，得得實驗數數據計11

26、00組組數據。3.1 模板平平行度量量測結果果內文使用方程式說明：內文使用方程式，可用插入圖檔，或使用Microsoft Equation 3.0參考：插入方程式根據量測測數據曲曲線，取取4個數數據擷取取點，其其中，數數據擷取取點1及及數據擷擷取點22之差為為高壓鎖鎖模後於於模板量量測點量量得的角角度偏擺擺，數據據擷取點點1及數數據擷取取點3之之差為模模具進入入低壓保保護階段段、鎖模模之前瞬瞬間的角角度偏擺擺，數據據擷取點點3及數數據擷取取點4之之差為高高壓鎖模模瞬間模模板得的的角度偏偏擺，如如圖9所所示，第第1區間間為數據據擷取至至固定板板和活動動板由閉閉模至完完全開模模時，第第2區間間為固

27、定定板和活活動板開開模停滯滯時間，第第3區間間為固定定板和活活動板合合模開始始至即將將靠迫時時的歷程程，第44區間為為高壓鎖鎖模固定定板和活活動板靠靠迫瞬間間的振動動，第55區間為為固定板板和活動動板完全全靠迫至至數據擷擷取結束束。繪製射出出機台及及光纖接接頭模具具平行度度量及變變形結果果流程圖圖如圖110，將將進行量量測所獲獲得之量量測數據據曲線以以60HHz低通通濾波濾濾除振動動雜訊，再再進行數數據擷取取點擷取取，擷取取後的數數據擷取取點分別別以徑度度轉換變變形量公公式1、公公式2及及公式33轉換成成模板的的變形量量，其中中徑度轉轉換變形形量公式式1、公公式2及及公式33說明如如下：徑徑度

28、轉換換變形量量公式11： (1)其中，DD：模板板變形增增量，dd：量測測點間距距，i：第i量測點點，P1為五筆筆數據擷擷取點11的平均均值，PP2為五筆筆數據擷擷取點22的平均均值。公式1說說明由各各量測點點量測所所得的徑徑度轉成成高壓鎖鎖模後模模板平行行度變形形曲線，由由於此曲曲線包含含模板間間相對變變形量及及模板平平行度，為為縮小模模板平行行度以獲獲得模板板較真實實的相對對變形量量將模板板變形度度以簡易易法如公公式2及及一階曲曲線擬合合公式計計算：(2)其中，DDe：模模板相對對變形量量，X：量測測點位置置。徑度度轉換變變形量公公式3：(3)其中，PP3為五筆筆數據擷擷取點33的平均均值

29、，利利用公式式3求取取低壓保保護階段段模板平平行度變變形曲線線再帶入入公式22及一階階曲線擬擬合公式式求得低低壓保護護階段模模板相對對變形曲曲線。徑徑度轉換換變形量量公式44：(4)其中，DDL為低低壓保護護階段之之模板變變形增量量，P4為五筆筆數據擷擷取點44的平均均值，同同樣的利利用公式式4求取取高壓鎖鎖模瞬間間模板平平行度變變形曲線線再帶入入公式22求得高高壓鎖模模瞬間模模板相對對變形曲曲線。上述量測測結果，根根據(11)雷射射干涉儀儀量測模模板平行行度數據據曲線經經過濾波波後，射射出成型型機與新新型光纖纖接頭模模具上方方模板及及射出成成型機與與新型光光纖接頭頭模具側側方模板板數據曲曲線

30、分佈佈相近；(2)射出機機模板變變形量皆皆較新型型光纖接接頭模具具小(可可能原因因為力量量由射出出機傳遞遞至模具具時，被被模具零零組件間間的間隙隙吸收)；(33)兩者者模板變變形方向向皆為同同一方向向的結果果，射出出機的模模板運動動狀態會會直接影影響模具具的平行行度及變變形，因因此精微微模具設設計需將將射出機機台因素素考量在在內。在在新型光光纖接頭頭模具上上，上方方模板變變形量較較測方模模板變形形量小，側側方變形形量大，其其原因是是在於模模具之間間隔板平平行於射射出機之之上方模模板，形形成如同同支撐板板的功能能強化模模具結構構及射出出機合模模單元之之肘節機機構之安安裝點在在上下兩兩側如圖圖2，

31、 造成上上下鎖模模力分佈佈不均。在表1中中，射出出成型機機及新型型光纖接接頭模具具高壓鎖鎖模後模模板側方方約有440m及330m左右右的模板板相對變變形量，在在模板各各方向的的靠迫瞬瞬間，以以射出機機的側方方模板靠靠迫瞬間間的模板板相對變變形量約約41m最大大，以上上模板相相對變形形量的數數值包含含模板不不平行程程度及模模板變形形所造成成的偏差差量，針針對傳統統SC型型光纖接接頭模具具設計，芯芯模的作作動是以以滑塊斜斜銷機構構來驅動動，斜銷銷滑塊分分別固定定於模具具之固定定側與活活動側，因因此模板板之相對對變形勢勢必藉滑滑塊斜銷銷機構傳傳遞至芯芯模上，此此結果將將在模具具靠迫與與高壓鎖鎖模時對

32、對模具零零件的變變形及模模具合模模定位的的精度產產生影響響。3.2 模具設設計及定定位精度度量測綜合上述述，傳統統射出成成型機及及模具結結構，無無法應用用於精密密成型的的微量射射出產品品，因為為鎖模裝裝置之活活動模壁壁(射出出機二板板)的位位移，會會在起點點及終點點處產生生頓點及及震動，加加上引導導活動模模壁之機機台上的的導柱公公差，遠遠大於一一般微機機電組件件、電子子零件、感感光器、光光柵等容容許公差差僅細微微至以為單位位的尺寸寸公差，因因此，傳傳統型射射出成型型機難以以作為精精密微小小零件之之製造，尤尤其是對對於具有有孔形的的微小成成型物件件，若以以芯模或或退出公公母模仁仁時，更更常因為為

33、上述公公差問題題及活動動模壁位位移的頓頓點及震震動而造造成斷裂裂。因此此設計一一可將射射出機因因素排除除在外的的新型模模具，使使活動模模壁位移移所產生生的頓點點及震動動先完成成後再進進行成品品中心銷銷的插設設或抽出出動作，避避免微小小的成品品中心銷銷插設或或抽出時時造成斷斷裂，新新型模具具精密定定位的模模具動作作如下:(1)模具開開模時，首首先流道道襯板與與母模板板分離，取取出豎澆澆道如圖圖11至至圖122。(2)當流道道襯板完完全打開開時，產產品尺寸寸及精度度控制於於公模側側，使公公模側形形成獨立立系統，機機台的不不確定因因素能排排除在外外，如圖圖12。(3)當取出出豎澆道道後，推推頂器前前

34、進推動動頂出板板，滑塊塊透過固固定於頂頂出板上上的引導導銷引導導，向兩兩側分離離，如圖圖13。(4)當滑塊塊退至一一定點時時，頂出出板繼續續前進，利利用推頂頂銷，使使公母模模板分離離，如圖圖14。射出成型型過程中中，由於於機台的的運動公公差，使使得傳統統模具在在開合模模時產生生振動，此此振動影影響光纖纖接頭模模具中芯芯模的靠靠迫及抽抽芯的精精密度，因因此設計計一具精精密定位位之新型型光纖接接頭模具具，以排排除機台台靠迫振振動的影影響，為為驗證此此新型模模具的設設計，以以雷射干干涉儀量量測其滑滑塊運動動間的振振動，示示意圖如如圖155。經過雷射射干涉儀儀量測的的結果如如表2為為新型光光纖接頭頭滑

35、塊滑滑動振動動精度量量測之數數據，其其平均角角度差00.2009 mmradds，而而反光鏡鏡架設位位置與芯芯模頂端端距離225mmm，利用用公式55-5計計算芯模模頂端的的偏移量量：(5)其中，ddcorre_ppin為為芯模頂頂端的偏偏移量；為表22的平均均角度差差，經由由計算得得芯模頂頂端的偏偏移量為為5.22m，如如圖166所示因因此證明明新型光光纖接頭頭模具能能使滑塊塊較平順順滑動減減少振動動，芯模模能以平平順的運運動抽出出成品，減減少芯模模折損率率。3.3 SC型型光纖接接頭模穴穴壓力感感測器數數值模擬擬參考文獻引用：標明順序：作者，文章（論文）標題，刊登出處，頁數，出版年份SC型

36、光光纖接頭頭成型中中，影響響熔膠拖拖曳力對對芯模變變形的因因子眾多多，如射射出速率率、熔膠膠溫度、模模具溫度度等等皆皆有可能能對芯模模變形產產生影響響，田口口實驗設設計法是是以有限限的實驗驗次數找找出影響響品質的的控制因因子，進進而調整整控制因因子達到到改善品品質的目目的，本本研究目目的在於於期使芯芯模變形形最小化化，故在在參數設設計方面面，採望望小特性性，並選選擇保壓壓時間、熔熔膠溫度度、模具具溫度、保保壓壓力力、射出出壓力和和射出速速度等六六個控制制因子，保保壓時間間採兩個個水準，其其餘控制制因子皆皆採三個個水準，本本田口實實驗模擬擬採用LL18直直交表，主主要是因因L188直交表表能平均

37、均行與行行之間的的交互作作用，以以突顯出出各控制制因子主主效果。在在水準值值的採用用方面，儘儘可能選選取較大大範圍的的水準值值，使最最佳值能能涵蓋在在內，模模具溫度度，熔膠膠溫度，採採用材料料的建議議值，其其餘控制制因子在在不產生生短射，焦焦痕等不不良情況況下選取取水準範範圍，控控制因子子水準值值如表33。根據ANNOVAA分析結結果中如如表4，可可以發現現所有的的控制因因子當中中，射出出速率的的貢獻度度最高777.11%，其其次為熔熔膠溫度度16.8%，其其餘皆小小於3%的貢獻獻度，因因此推定定最佳組組合時當當以射出出速率、熔熔膠溫度度為優先先考量。四、結論論由上述實實驗及模模擬結果果可得到

38、到以下結結論：(1)以FANNUC精精密射出出成形機機進行模模板變形形量測，經經由實驗驗量測得得模板變變形在模模板側方方靠迫瞬瞬間433.3m最大，設設計精密密模具時時，須將將之考量量在內。(2)就傳統統模具設設計成型型SC型型光纖接接頭而言言，射出出機肘節節機構的的合模單單元在合合模時，由由於鎖模模力分佈佈不均，模模板合模模平行度度並非相相當理想想。(3)新型模模具的機機構設計計在新模模抽芯階階段芯模模最大位位移5.2 m，距距離1m的芯芯模定位位相差甚甚大，因因此需更更精密的的芯模定定位系統統。(4)新型模模具的機機構設計計確實能能幫助芯芯模在抽抽芯時，避避開機台台靠迫時時的變形形，以穩穩

39、定的運運動方式式完成抽抽芯的動動作，減減少芯模模折損率率。(5)以芯模模變形造造成流場場壓力差差P來代表表芯模變變形的位位移量d無需使使用多重重物理量量，結果果顯示以以射出速速率及熔熔膠溫度度的貢獻獻度最大大與鍾等等人文獻獻結果相相同，後後續應以以芯模變變形之模模擬為參參考，進進行實驗驗的驗證證。五、參考考文獻1Boiitouut, F., Phh.D. Thhesiis, CEMMEF Sopphiaa Anntippoliis, Fraancee (119977).2Leoo, VV. aand Cuvvellliezz, CC.,“Thee Efffecct oof tthe Pacck

40、inng PParaametter, Gaate Geoomettry, annd MMoldd Ellastticiity on thee Fiinall Diimennsioons of a MMoldded Parrt,”Polly. Engg. SSci., vv36, Noo15, ppp.1996119771 (19996).3Hirroshh, KK., Hirroshh, SS., andd Taatsuuo, T., “Strructturaal sstifffneess of injjecttionn moold andd mooldiing deffectt (ddisc

41、cusssionn onn reeduccingg mooldiing flaash by impprovvingg sttruccturre oof iinjeectiion molld ),” Niippoon KKikaai GGakkkai Ronnbunnshuu C, v663, pp. 21144-21550 (19997).4蔡浪富富、洪水水斌“肘節式式射出機機夾模單單元設計計分析”，機械械工業雜雜誌，ppp.2244-2533 (119944)。5Satto, H., Yaanaggi, S., annd SShutto,Y., “Optticaal Chaaraccterr

42、istticss off Innjecctioon MMoldded Plaastiic FFerrrulees ffor Sinnglee-Moode Optticaal FFibeer AAppllicaatioon,” IEEEE Jouurnaal oof sseleecteed ttopiics in quaantuum eelecctrooniccs, v5, ppp. 112666 12270 (19999).6王瑞郁郁， “陶瓷瓷粉末/塑膠射射出成型型模流熱熱傳及收收縮翹曲曲比較研研究”，國立立雲林科科技大學學機械工工程技術術研究所所碩士論論文，ppp744-777 (2200

43、11)。六、圖表表彙整表1. 模板於於高壓鎖鎖模後、低低壓保護護及高壓壓鎖模瞬瞬間相對對模板變變形量項目簡單法最小平方法最大值(m)最大值(m)射出成型型機高壓壓鎖模後後上方模模板9.89.8射出成型型機低壓壓保護上上方模板板8.99.2射出成型型機高壓壓鎖模瞬瞬間上方方模板7.77.8射出成型型機高壓壓鎖模後後側方模模板39.4441.88射出成型型機低壓壓保護側側方模板板38.9941.22射出成型型機高壓壓鎖模瞬瞬間側方方模板41.0041.33光纖接頭頭模具高高壓鎖模模後上方方模板5.76.1光纖接頭頭模具低低壓保護護上方模模板4.85.9光纖接頭頭模具高高壓鎖模模瞬間上上方模板板3.

44、75.3光纖接頭頭模具高高壓鎖模模後側方方模板30.4433.44光纖接頭頭模具低低壓保護護側方模模板30.5533.55光纖接頭頭模具高高壓鎖模模瞬間側側方模板板32.7735.66表2. 新型光光纖接頭頭滑塊滑滑動振動動精度量量測量測次數數角度1(mraads)角度2(mraads)角度差(mraads)10.0000-0.2214-0.221420.0000-0.2209-0.220930.0000-0.2207-0.220740.0000-0.2204-0.220450.0000-0.2210-0.2210表3. 光纖接接頭模擬擬實驗射射出參數數設計表表因子水準水準一水準二水準三保壓時

45、間間A0.5ss1s熔膠溫度度B330340350模具溫度度C110120130射出壓力力D60%75%90%保壓壓力力E60%75%90%射出速率率F60%75%95%表4. 光纖接接頭模穴穴壓力差差田口模模擬實驗驗ANOOVA分分析表因子變動(SS)自由度變異V純變異(S)(%)保壓時間間A0.00011-熔膠溫度度B11.113225.566610.886816.778模具溫度度C1.677420.83371.41102.177射出壓力力D0.922820.46640.66641.022保壓壓力力E0.05512-射出速率率F50.1166225.008349.990177.110E(誤差差)0.799260.13321.90012.933eT(調調和誤差差)0.84453-T(總和和)64.7745-100圖1. 合模模時模板板不平行行示意圖圖圖2. 鎖模模力分佈佈不平均均模具變變形示意意圖圖3. 鎖模力力過大造造成導柱柱彎曲時時模板位位移示意意圖圖4. SC型型光纖接接頭尺寸寸、形狀狀及其規規格光纖接頭模穴流道芯模銷